ulking)。当燃料喷雾由于康达效应朝向内壁422吸引时，燃料喷雾的形状将改变。燃料喷雾的渗透力和不溶性在燃烧室中变化。
[0037]鉴于上述现象，本发明人已经发现喷射通道4的特定尺寸能够有效地限制康达效应。当比值R/L变得小于特定值时，则产生康达效应。因此，根据该实施例，比值R/L大于特定值以限制康达效应。能够抑制喷射通道4中的填隙。能够抑制燃料喷雾形状的不稳定性。
[0038]图4和图5是示出用于说明该实施例的效果的实验结果的图。实验分别关于具有喷射通道4和沉孔42的燃料喷射器“A”至“H”进行。燃料喷射压力Pr从25MPa变化至250MPa。关于燃料喷射器“A”至“H”的每一个进行实验“测试I”至“测试4”。如图5所示，燃料喷射器“A”至“H”的每个具有其自身的距离“R”和“L”。在每个实验中，测量喷射角度Θ以计算“R/LXtan0 ”。在下文中，“R/LX tan Θ ”的值称为特征值X。实验“测试I”至“测试4”以此顺序进行。在实验“测试I”中，燃料喷射压力Pr是在各个实验中最低的。燃料喷射压力Pr随同实验“测试I”至“测试4”的顺序增大。也就是，在实验“测试4”中，燃料喷射压力Pr是在各个实验中最高的。
[0039]在燃料喷射压力Pr更高时，喷射角度Θ变得更大。然而，关于燃料喷射器“A”、“B”、“C”、“D”和“G”，在“测试3”中的喷射角度Θ小于在“测试2”中的喷射角度Θ。关于燃料喷射器“A”、“C”和“D”，在每个实验“测试I”至“测试4”中不存在填隙。另一方面，关于燃料喷射器“G”和“H”，在每个实验“测试I”至“测试4”中不存在填隙。关于燃料喷射器“B”，在“测试3”和“测试4”中不存在填隙，然而在“测试I”和“测试2”中存在填隙。关于燃料喷射器“E”和“F”，在“测试I”和“测试2”中不存在填隙，然而在“测试3”中存在填隙。
[0040]基于如图4所示的实验结果得到喷射角度Θ与特征值X之间的相关性。图5示出近似的线Nr。当特征值X小于特定值时，喷射角度Θ变大。当特征值X大于特定值时，喷射角度Θ不变大。认为燃料喷雾不被朝向沉孔42的内壁422吸引并且限制了康达效应。根据实验结果，当特征值X大于或等于阈值“Th”时，则限制康达效应。也就是，当特征值X大于或等于6.0时，限制了康达效应，从而能够不使得喷射角度Θ较大而抑制填隙。喷射角度Θ收敛于特定的角度。能够使得燃料喷雾的形状稳定。
[0041]如上所述，燃料喷射器被构造以使得特征值X大于或等于6.0o能够抑制康达效应。能够避免燃料附着到沉孔42的内壁422。喷射角度不显著地变化。因此，能够抑制喷射通道中的填隙并且能够抑制燃料喷雾形状的不稳定性。
[0042]根据该实施例，燃料喷射器I具有满足上述公式:R/(LXtan Θ I) >6.0的喷射通道4。
[0043]即使燃料压力高，也限制了燃料喷雾被吸引到沉孔42的内壁422。能够有效地抑制填隙。燃料喷雾形状被使得稳定并且能够有效地进行燃烧。
[0044]而且，在该实施例中，多个喷射通道4形成在喷嘴体2中。每个喷射通道4的沉孔42被形成以使得喷射通道4不流体地连接到彼此。也就是，每个喷射通道4不干扰其他喷射通道4。从而，能够抑制喷嘴体2的机械强度由于沉孔42而降低。而且，由于每个喷射通道4不干扰其他喷射通道4，能够抑制燃料喷雾彼此碰撞。不会扰乱燃料喷雾的形状。
[0045]而且，在该实施例中，喷嘴孔入口 411的直径等于喷嘴孔出口 412的直径。喷射通道4中燃料的流动速度增大。为此，燃料通道4中的燃料流动可能成为湍流。然而，根据该实施例，由于喷嘴孔41的内直径是恒定的，喷嘴孔41中的燃料流动成为层流。燃料喷雾的形状能够是稳定的。
[0046]沉孔42的轴向中心线AXl和喷嘴孔41的轴向中心线AX2彼此重合。因此，沉孔42能够容易地形成以满足上述公式。
[0047](第二实施例)
[0048]将在下文中描述第二实施例。在第二实施例中，如图6所示，喷嘴孔43的构造不同于第一实施例。图6是说明喷射通道4的示意图。
[0049]喷嘴孔入口 411的内直径大于喷嘴孔出口 412的内直径。喷嘴孔43的内直径从喷嘴孔入口 411朝向喷嘴孔出口 412逐渐减小。垂直距离“R”、轴向距离“L”、喷射角度Θ2被限定以满足以下公式:R/(LXtan Θ 2)>6。
[0050]能够抑制喷射通道4中的填隙。能够抑制燃料喷雾形状的不稳定性。
[0051]而且，由于喷嘴孔43的内直径从喷嘴孔入口 411朝向喷嘴孔出口 412逐渐增大，燃料的流动速度在喷射通道4中增大。从而，增大了燃料喷雾的渗透力。
[0052](第三实施例)
[0053]将在下文中描述第三实施例。在第三实施例中，如图7所示，沉孔44的构造不同于第一实施例。图7是说明喷射通道4的示意图。
[0054]沉孔44的轴向中心线AX2偏离喷嘴孔44的轴向中心线AXl。由于燃料喷雾的中心线偏离沉孔44的中心线，燃料喷雾的外直径不同于沉孔44的内直径。接触点423存在于沉孔44的内壁422上。能够抑制喷射通道4中的填隙并且能够抑制燃料喷雾形状的不稳定性。
[0055](其他实施例)
[0056]本发明不限于上述实施例，而是可以通过其他方式实施而不离开本发明的精神。图8和图9是说明唆射通道4的不意图。
[0057]图8示出第一变体，其中内壁422的内直径朝向喷射通道4的出口逐渐增大。喷射通道4被构造以满足公式:R/(LXtan Θ 4) >6.0。
[0058]图9示出第二变体，其中喷射通道4具有三个沉孔142、242、342，所述三个沉孔的内直径彼此不同。接触点423存在于第一沉孔142与第二沉孔242之间。
[0059]第一沉孔142被构造以满足以下公式:R/(LXtan Θ 5) >6.0。
[0060]而且，根据第三变体，喷嘴孔41和沉孔42中的任何一个可以是椭圆形。
【主权项】
1.一种燃料喷射器，其包括: 筒形喷嘴体⑵； 在所述筒形喷嘴体中轴向移动的喷嘴针状件(3); 限定在所述喷嘴针状件与所述筒形喷嘴体之间用于在其中接收燃料的压力室(5);和 限定在所述喷嘴体中以流体地连接所述压力室和内燃机的汽缸的喷射通道(4)，其中 在所述压力室中的燃料作为燃料喷雾喷射到所述汽缸中， 所述喷射通道⑷具有开口到所述压力室(5)的第一孔(41)和开口到所述汽缸的第二孔(42)； 所述第二孔(42)的内直径大于所述第一孔(41)的内直径， 所述燃料喷雾的外周线(Sel)与所述第二孔(42)的内壁(422)在接触点(423)处一致， 在第一喷嘴孔出口(412)的外周(413)与所述接触点(423)之间相对于所述第一孔(41)的轴向中心线(AXl)的最小垂直距离限定为垂直距离R， 在所述第一喷嘴孔出口(412)与所述接触点(423)之间相对于所述第一孔(41)的轴向中心线(AXl)的最小轴向距离限定为轴向距离L， 所述第一喷嘴孔(41)的轴向中心线(AXl)与所述燃料喷雾的所述外周线(Sel)之间的角度限定为喷射角度Θ，和 所述垂直距离R、所述轴向距离L和所述喷射角度Θ满足公式:R/(LXtan0) >6.0。
2.根据权利要求1所述的燃料喷射器，其中 所述压力室(5)中的燃料的压力Pr满足25Mpa ^ Pr ^ 250MPa。
3.根据权利要求1或2所述的燃料喷射器，其中 所述筒形喷嘴体(2)具有多个喷射通道(4)，和 每个喷射通道的所述第二孔(42)不与其他第二孔(42)流体地连接。
4.根据权利要求1或2所述的燃料喷射器，其中 所述第一孔(41)具有喷嘴孔入口(411)和喷嘴孔出口(412)，和 所述喷嘴孔入口(411)的内直径等于所述喷嘴孔出口(412)的内直径。
5.根据权利要求1或2所述的燃料喷射器，其中 所述第一孔(41)具有喷嘴孔入口(411)和喷嘴孔出口(412)，并且 所述喷嘴孔入口(411)的内直径大于所述喷嘴孔出口(412)的内直径。
6.根据权利要求1或2所述的燃料喷射器，其中 所述第二孔(42)的内壁(422)平行于所述第一孔(41)的所述轴向中心线(AXl)形成。
7.根据权利要求1或2所述的燃料喷射器，其中 所述第二孔的轴向中心线(AX2)偏离所述第一孔的所述轴向中心线(AXl)。
【专利摘要】燃料喷射器具有筒形喷嘴体(2)、喷嘴针状件(3)、压力室(5)和喷射通道(4)。喷射通道(4)包括第一孔(41)和第二孔(42)。第一喷嘴孔出口(412)的外周(413)与接触点(423)之间的相对于第一孔(41)的轴向中心线(AX1)的最小垂直距离限定为垂直距离R。第一喷嘴孔出口(412)与接触点(423)之间的相对于第一孔(41)的轴向中心线(AX1)的最小轴向距离限定为轴向距离L。第一喷嘴孔(41)的轴向中心线(AX1)与燃料喷雾的外周线(Se1)之间的角度限定为喷射角度θ。垂直距离R、轴向距离L和喷射角度θ满足公式：R/(L×tanθ)＞6.0。
【IPC分类】F02M61-10, F02M61-18
【公开号】CN104879256
【申请号】CN201510089830
【发明人】芹泽一史, 宇都宫敦司, 藤挂文裕, 有川文明, 桥本雄太
【申请人】株式会社电装
【公开日】2015年9月2日
【申请日】2015年2月27日
【公告号】DE102015101850A1, US20150247478