具有优化的轴承结构的滚子锥形钻头的制作方法

专利名称：具有优化的轴承结构的滚子锥形钻头的制作方法
技术领域：
本发明涉及用于在地层中形成井孔的滚子锥形钻头，更具体地说 涉及轴承结构和切割结构的布置和设计，用来提高钻孔稳定性并且延 长相关的轴承和密封件的寿命。
背景技术：
以前使用了多种滚子锥形钻头来在井下岩层中形成井孔。这些钻 头也被称为"回转式"锥形钻头。滚子锥形钻头通常包括具有从中延 伸出的三个支撑臂的钻头体。相应的锥体组件通常可旋转地安装在与 钻头体相对的每个支撑臂上。这些钻头也被称为"凿岩钻头"。
许多滚子锥形钻头已经令人满意地用于形成井孔。示例包括只具 有一个支撑臂和一个锥体的滚子锥形钻头、具有可旋转地安装在每个 臂上的相应锥体组件和可旋转地安装在相应钻头体上的四个或多个锥 体。在滚子锥形钻头方面还已经使用了各种切割元件和切割结构，例 如复合片、嵌入件、铣成齿和焊接复合片。
与滚子锥形钻头相关的切割元件和切割结构通常通过剪切和挤压 地层相邻部分的组合来在地层中形成井孔。滚子锥形钻头通常以相对 较低的速度操作，并且其上受到很大的载荷。这在相关的轴承结构上 产生出非常高的载荷，从而增大了在轴承结构上的磨损并且直接影响
4了轴承的寿命。在许多情况中，轴承寿命决定了钻头寿命。因此，轴 承结构的设计往往是滚子锥形钻头制造商关键所要考虑的问题。
在滚子锥形钻头行业中通常使用三种主要类型的轴承轴颈轴承 (也被称为摩擦轴承)、滚柱轴承和整体轴承。与滚子锥形钻头相关的 轴承的布置和结构可以被称为"轴承系统"、"轴承组件"或"轴承结 构"。
滚柱轴承系统包括一个或多个滚柱。例如， 一种滚柱轴承系统为 滚柱-滚珠-滚柱-滚柱轴承结构。其它滚柱轴承系统结合了滚柱和滚珠 轴承部件的各种组合，并且可以包括例如滚柱-滚珠-滚柱结构或滚柱-滚珠-摩擦结构。由于在通常的滚子组件中只有有限的空间可用于轴承 结构，所以必须保持在滚柱和滚珠轴承的尺寸之间的正确平衡以便防 止任意元件过度磨损或过早失效。
自从1970年以来就已经应用到滚子锥形钻头中的轴颈轴承包括 一轴颈衬套、推力凸缘和滚珠轴承。轴颈衬套用来承受在轴颈和锥体 组件之间传递的一些力。推力凸缘通常承载与轴颈轴线平行的载荷(轴 向载荷)。已经努力增大包括在题目为"Rotary Cone Drill Bit With Enhanced Journal Bushing"的美国专利No.6260635和题目为"Rotary Cone Drill Bit With Enhanced Thrust Bearing Flange"中所述的那些 轴承的轴承的载荷承载能力。
整体轴承与轴颈轴承类似，但是不包括典型轴颈轴承的衬套和凸
缘。代替使用衬套和凸缘，可以采用耐磨硬质材料例如天然和合成金 刚石、聚晶金刚石(PCD)来增大相关轴承表面的耐磨性。
在滚子锥形钻头内的轴承系统和轴承结构的设计通常由设计者的 领域观察和多年经验来推动。通过假设作用在相关切割结构例如齿和/ 或嵌入件排上的力的大小来估计出在轴承上的载荷分布。在其中滚子 的切割结构变化的情况中，通常作出这样的假设，即轴承结构的设计 适用于许多切割结构，只要基本特征例如钻头直径、方位角和偏移相 同。当前工业实践在于特殊的滚子锥形钻头，可以对每个相关的锥体 组件使用相同尺寸和类型的轴承结构。

发明内容
因此，需要这样一种设计方法，它能够解释在回转式锥形钻头的 切割结构中的变化并且提供设计用来优化钻头性能的轴承组件。还需 要通过优化设计与回转式锥形钻头相关的切割结构和轴承结构来降低 轴承负载。
根据当前公开内容的教导，滚子锥形钻头可以设有优化设计的轴 承结构以基本上减少或消除与现有轴承结构相关的问题并且提高相关 轴承和密封组件的钻探使用寿命。该滚子锥形钻头可以包括一锥体组 件，它具有通过轴承结构安装在主轴上的独特切割结构。每个锥体组 件可以具有沿着相应旋转轴线设置的最小力矩中心。最小力矩中心由 相应独特切割结构的特征所限定。每个轴承结构包括基于每个轴承相 对于主轴的承载轴线的位置的相应几何轴承中心点。相应锥体组件的 最小力矩中心可以设计为靠近几何轴承中心点以克服与以前的滚子锥 形钻头及其制造方法以及设计滚子锥形钻头相关的问题。
在一个方面中，滚子锥形钻头可以包括一钻头体，它具有一第一 支撑臂、 一第二支撑臂和一第三支撑臂，其中每个支撑臂包括一内表 面和从内表面延伸出的一主轴。轴承结构与每个主轴相连并且锥体组 件可转动地安装在每个轴承结构上以便与地层接合以形成井孔。另外， 每个锥体组件具有独特的切割结构和从相应支撑臂延伸出并且与每个 相应主轴的纵向轴线对应的相应旋转轴线。每个锥体组件具有沿着由 每个相应独特切割结构限定的相应旋转轴线设置的最小力矩中心。每 个相应轴承结构具有设置在相应锥体组件附近的中心点。
在另一个方面中，披露了一种滚子锥形钻头，它包括一钻头体， 该钻头体具有一第一支撑臂、 一第二支撑臂和一第三支撑臂，其中每 个支撑臂具有一内表面和从中延伸出的一主轴。相应的轴承结构与每 个主轴相连，并且相应的锥体组件可旋转地安装在每个轴承结构上并 且设置用于与地层接合以形成一井孔，每个锥体组件具有独特的切割 结构。每个锥体组件具有从相应的支撑臂延伸出并且与每个相应主轴 的纵向轴线对应的相应旋转轴线。每个锥体组件具有沿着由与每个独说明书第4/26页特切割结构相关的轴承端部负载所限定的相应旋转轴线设置的最小力 矩中心。每个相应轴承结构具有设置在每个相应最小力矩中心附近的 中心点。在本发明的另一个方面，披露了一种形成滚子锥形钻头的方法， 它包括形成一钻头体，该钻头体包括一第一支撑臂、 一第二支撑臂和 一第三支撑臂，其中每个支撑臂具有一内表面和从中延伸出的一主轴。 接着，形成具有笫一切割结构的第一锥体组件、具有第二切割结构的第二锥体组件和具有第三切割结构的第三锥体组件。该方法还包括 根据第一锥体组件切割结构确定沿着第一主轴的第一旋转轴线的第一 最小力矩中心；根据第二锥体组件切割结构确定沿着第二主轴的第二 旋转轴线的第二最小力矩中心；并且根据第三锥体组件切割结构确定 沿着第三主轴的笫三旋转轴线的第三最小力矩中心。然后将第一轴承 组件设置在第一主轴上，并且将第 一轴承组件的中心设置在第一最小 力矩中心附近。然后将第二轴承组件设置在第二主轴上，并且将第二 轴承组件的中心设置在第二最小力矩中心附近。然后将第三轴承组件 设置在第三主轴上，并且将第三轴承组件的中心设置在第三最小力矩 中心附近。本发明包括许多技术优点例如提供了其中心点位于相应锥体组件 的最小力矩中心附近的轴承结构。减小在每个中心点和相应最小力矩 中心之间的偏移能够使每个轴承结构更好地支撑相应的锥体组件并且 降低了作用在每个锥体组件上的轴承负载。将每个切割结构设计成具有位于相应轴承中心点附近的最小力矩 中心这降低了在回转式锥形钻头的每个锥体组件之间在切割结构方面 的变化的影响。


可以通过参照结合附图给出的以下说明来更全面彻底地理解当前 实施方案及其优点，在这些附图中相同的参考标号表示相同的特征， 并且其中图l为一示意图，显示出一滚子转头的立体图；图2为一剖面示意图，显示出可旋转地安装在一支撑臂上的锥体 组件；图3显示出设在主轴和锥体组件之间的滚柱-滚珠-滚柱-滚柱轴承 结构的部分去除的剖面示意图；图4为部分分离的剖面示意图，显示出设在主轴和锥体组件之间 的轴颈轴承结构；图5为包括整体轴承的滚子锥体的示意图；图6为一示意图，显示出一滚子锥体并且指出了与该滚子锥体相 关的可能锥体运动；图7A为一主轴的示意图，显示出作用在其上的力；图7B显示出滚子锥体和轴承结构以及作用在其上的力；图8A显示出在其上受到力的作用的情况下在滚子锥体和轴承结构之间的相互作用；图8B显示出轴承结构和作用在其上的力；图9A显示出与轴承结构相互作用的滚子锥体；图9B显示出作用在轴承结构上的力；图IOA显示出与轴承结构相互作用的滚子主体；图IOB显示出作用在轴承结构上的力；图ll显示出用于传统滚子锥形钻头的复合锥体外形；图12为一示意图，显示出用于根据本发明教导的滚子锥体的复合锥体外形；图13为一示意图，显示出用于根据本发明教导的滚子锥体的复合 锥体外形；图14为一示意图，显示出用于根据本发明教导的滚子锥体的复合 锥体外形；图15为一曲线图，显示出作为在力简化中心和承载面之间的距离 的函数的轴承力矩；图16A-D显示出作为离承载面的距离的函数的来自相同钻头的多 个轴承的预计轴承弯矩；部负载的 预测；图18显示出根据本发明教导的具有铣成齿的滚子锥形钻头； 图19为一流程图，显示出形成根据本发明教导的钻头的方法； 图20为一流程图，显示出形成根据本发明教导的钻头的方法； 图21为一流程图，显示出用于调节滚子锥体的切割结构的方法， 其中预先设计出轴承形态；图22A-22E显示出用于计算作为钻探时间的函数的力的轴承力力学模型和坐标系；图23为一流程图，显示出用于确定最小力矩中心的方法；图24显示出设计根据本发明教导的轴承结构形态的方法；并且图25还显示出设计根据本发明教导的轴承结构形态的方法。
具体实施方式
通过参照图l-22将最清楚地理解优选实施方案及其优点，其中相 同的标号表示相同和相应的部分。术语"切割元件"在该申请中用来涵盖各种满足滚子锥形钻头使 用的复合片、嵌入件、铣成齿和焊接复合片。术语"切割结构"在该 申请中用来包括形成在或安装在滚子锥形钻头的一个或多个锥体组件 上的切割元件的各种组合和布置。术语"锥体组件"在该申请中用来包括可旋转地安装在钻头支撑 臂上的各种形状和类型的滚子主体组件和切割锥体组件。锥体组件可 以具有圆锥性外形或可以具有更圆化的外形。在某些实施方案中，锥 体组件可以结合有具有或接近大体上球形形态的外形。术语"轴承结构"在该申请中用来包括满足用于将锥体组件可旋 转地安装在主轴上的任意合适的轴承结构或轴承系统。例如"轴承结 构"可以包括这样的必要结构，它包括内外座圏和衬套元件以形成轴 颈轴承、滚柱轴承(包括但不限于滚柱-滚珠-滚柱-滚柱轴承、滚柱-滚 珠-滚珠轴承和滚柱-滚珠-摩擦轴承)和整体轴承。另外，轴承结构可以 包括界面元件例如衬套、滚柱、滚珠以及用于与滚子锥体接触的硬化材料区域。轴承结构也可以称为"轴承组件，，或"轴承系统"。术语"峰顶"和"纵向峰顶，，在该申请中用来描述在钻井孔期间 与地层接触的切割元件或切割结构的部分。切割元件的峰顶通常在滚 子锥形钻头和相关的锥体组件的转动期间与井孔的底部接合和脱离。 峰顶的几何结构和尺寸可以基本上根据相关切割元件和切割结构的具 体设计和尺寸变化。切割元件通常包括限定作为每个切割元件的"切割区域"中心的 "峰顶点"。切割区域的位置取决于相应切割元件在相关的锥体组件上 的位置。每个切割元件的尺寸和结构还确定了相关切割区域的位置。 切割区域往往设置在切割元件的峰顶附近。对于一些用途而言，可以 根据本发明的教导形成具有相对较小的峰顶或拱形峰顶的切割元件和 切割结构。这些切割元件和切割结构通常将具有位于拱顶中心附近的 峰顶点。根据本发明教导形成的切割元件和切割结构可以具有各种设 计和结构。术语"锥体外形"可以定义为锥体组件的外表面的轮廓，并且与 主体组件的外表面和与伸入到穿过相关锥体旋转轴线的垂直平面上的 锥体组件相关的所有切割元件的轮廓。与滚子锥形钻头相关的锥体组 件通常具有弯曲、锥形外表面。每个锥体外形的物理尺寸和形状取决 于各种因素例如相关钻头的尺寸、锥体旋转角、每个锥体组件的偏移 和尺寸、相关切割元件的形态和数量。滚子锥形钻头通常具有由每个相关锥体外形和用于所有相关锥体 组件的伸入到穿过复合旋转轴线的垂直平面上的所有切割元件的峰顶 部分限定的"复合锥体外形"。用于滚子锥形钻头的复合锥体外形和每 个锥体外形通常包括用于每个相关切割元件的峰顶点。可以在锥体组件上形成各种类型的切割元件和切割结构。每个切 割元件通常将具有从锥体组件延伸出的法向力轴线。术语"切割元件 外形角"可以定义为由切割元件的法向力轴线和相关的锥体旋转轴线 形成的角度。对于一些滚子锥形钻头而言，用于位于相应标准排中的切割元件的切割元件外形角可以大约为90度(90。)。现在参照图1，该图显示出具有多个锥体组件30和切割元件60 的滚子锥形钻头20。滚子锥形钻头20可以用来在地层(未示出)中形成 井孔。滚子锥形钻头例如钻头20通常通过粉碎或穿透地层并且使用切 割元件60刮削或剪切来自井孔底部的地层材料来形成井孔。本发明可 以用于具有以嵌入件形式的切割元件的滚子锥形钻头(如图1所示)或 者具有铣成齿的滚子锥形钻头(如图18所示)。本发明还可以用于具有 焊接在或以其它形式形成在相关锥体组件上的切割元件(未示出)的滚 子锥形钻头。钻杆柱(未明显地示出)可以安装在钻头20的螺紋部分22以在它 们围绕着井孔底部滚动时旋转并且向相关锥体组件30施加重量或力。 对于一些用途而言，还可以采用各种类型的井底电动机(未明显地示出) 来使结合有本发明教导的滚子锥形钻头转动。本发明并不限于与传统 钻杆柱相关的滚子锥形钻头。为了说明本发明的各个特征，锥体组件30更具体地表示为30a、 30b和30c。锥体组件30也可以被称为"旋转锥形切割器"、"滚子锥 形切割器"或"切割器锥体组件"。与滚子锥形钻头相关的锥体组件 30通常朝着彼此向内指向。切割元件通常包括多排切割元件60，它们 从每个锥体组件的外部延伸出或突出。滚子锥形钻头20包括具有用来固定在钻杆柱的一个端部上的锥 形外螺紋部分22的钻头体24。钻头体24优选包括一通道(未示出)，20。钻孔泥浆和其它流体可以从喷嘴26排出。可以通过从喷嘴26喷 射出的钻井流体从钻孔底部将地层切屑和其它碎屑带出。钻井泥浆通 常在滚子锥形钻头20和相关井孔的底部之间径向向外流动。钻井流体 然后可以通过由滚子锥形钻头20和相关钻杆柱的外部以及井孔的内 径所部分限定的环形通道(未示出)大体上向上流向钻井表面。在当前实施方案中，钻头体24包括三个(3)从其上延伸出的支撑 臂32。每个支撑臂32与钻头体24相对的下部优选包括相应的主轴或 轴34(如图2所示)。每个锥体组件30a、 30b和30c优选包括其尺寸和结构设置成接收相应的主轴或轴的空腔(未示出)。锥体组件30a、 30b和30c可旋转地安装在从支撑臂32延伸出的 相应主轴上。锥体组件30a、 30b和30c每个都具有一旋转轴线36， 有时被称为"锥体旋转轴线"(如图5所示)。锥体组件30的旋转轴线 36优选与也被称为主轴的"Z轴线"或轴承轴线的相关主轴34的纵 向中心线对应。钻头20的切割或钻孔动作随着切割器锥体组件30a、 30b和30c围绕着井孔的底部滚动而出现。所得到的井孔的直径与和 切割器锥体组件30a、30b和30c相关的组合外径或标准直径呆滞对应。多个复合片40可以设置在每个锥体组件30a、 30b和30c的承载 面42上。这些复合片40可以用来"修整"井孔的内径以防止承载面 42的其它部分接触相邻的地层。根据本发明的教导还可以将多个切割 元件60设置在每个锥体组件30a、 30b和30c的外部上。复合片40和切割元件60可以由多种硬质材料例如碳化鴒形成。 术语"碳化钨"包括碳化一鵠(WC)、碳化二鴒(W2C)、宏晶碳化鴒和 烧结碳化鴒。可以令人满意地用来形成复合片40和切割元件60的硬 质材料示例包括各种金属合金和金属陶瓷例如金属硼化物、金属碳化 鵠、金属氧化物和金属氮化物。锥体组件30a、 30b和30c的旋转轴线36优选相互偏置并且偏离 滚子锥形钻头20的旋转轴线38。滚子锥形钻头20的旋转轴线38有 时可以被称为"钻头旋转轴线"。相关的钻杆柱的重量(有时被称为"钻 头上重量")通常将沿着旋转轴线38施加在钻头20上。对于一些用途 而言，沿着钻头旋转轴线38作用的钻头上重量可以描述为"向下力"。 但是许多钻井是以垂直以外的角度钻出的。钻井往往钻有水平部分(有 时被称为"水平井孔")。由钻杆柱和/或井底电动机施加在钻头20上 的力通常沿着钻头旋转轴线38作用在钻头20上，而与相关井孔的垂 直或水平取向无关。作用在钻头20和每个切割元件60的力还取决于 地层类型。与锥体组件30a、 30b和30c相关的锥体偏置和大体上弯曲的锥体 外形导致切割元件60用压碎或穿透运动以及刮削或剪切运动冲击地层。现在参照图2,该图显示出可旋转地安装在支撑臂32上的锥体组 件30a的横截面。支撑臂32包括从支撑臂32下端的内表面57(也可 以称为"最后机加工表面")延伸的主轴。滚子主体30a通过轴承结构 40可旋转地安装在主轴34上。在当前实施方案中，轴承结构包括滚 子50和滚珠轴承52。滚珠轴承52由润滑系统54润滑。润滑系统54 包括柔性隔膜56和润滑油容器58。润滑油通过润滑油通道59提供给 轴承结构40和滚子主体30a。锥体組件30a优选绕着相对于钻头旋转轴线38成一角度向下向内 倾斜的锥体旋转轴线36转动。如上所述，锥体旋转轴线36优选与主 轴34的Z轴线和轴承旋转轴线对应。弹性密封件46可以设置在主轴 34的外部和锥体组件30的锥体部分31内部之间。密封件46在主轴 34的外部和锥体组件30的内部之间形成流体阻挡件以将润滑油保持 在锥体组件30和轴承结构40的内部空腔内。密封件46还防止了地层 切屑渗透进滚子锥体31的内部空腔中。密封件46防止轴承结构40 丧失了润滑油并且受到碎屑污染，因此延长了钻头20的井下寿命。轴承结构40支撑着与锥体组件30a相对于主轴34的转动相关的 径向负载。在一些实施方案中，可以包括一推力轴承以承载与锥体组 件30相对于主轴34的转动相关的轴向负载。轴承结构40可以结合有任意适合用于将滚子锥体组件30可旋转 地安装在主轴34上的轴承结构。例如，轴承结构40可以涵盖如图3 所示的滚柱轴承、如图4所示的轴颈轴承或者如图5所示的整体轴承。现在参照图3,该图描绘了滚柱轴承100的部分切除的剖视图。 滚柱轴承100设置用于可以相对于滚子锥体102转动。滚柱轴承100 包括形成为安装在主轴(例如主轴34)上的轴承结构104。轴承结构104 支撑着第一滚柱106、第一滚珠108、第二滚柱IIO和第三滚柱112。 滚柱轴承100还可以包括一内部密封件114和一外部密封件116以将 润滑油保持在轴承结构104内并且防止切屑和钻井流体侵入。滚柱轴 承100还可以被称为滚柱-滚珠-滚柱-滚柱轴承。页现在参照图4，该图显示出轴颈轴承120和滚子锥体122的横截 面。轴颈轴承120包括用于可旋转地安装滚子锥体134的轴承结构 122。轴承结构122形成为接合主轴121并且支撑衬套128、滚珠130 和推力轴承132，它们使得锥体134能够可旋转地安装在轴承结构122 上。锥体组件134包括多个嵌入件124以及复合片126。弹性密封件 136设置用来将润滑油保持在轴承结构122内并且防止切屑和钻井流 体侵入轴承结构122。现在参照图5，该图显示出整体轴承150的横截面。该整体轴承 150包括用于将锥体组件154可旋转地安装在主轴158上并且支撑滚 珠轴承162的轴承结构152。轴承结构152还包括第一硬化表面160、 第二硬化表面164以及滚珠轴承130。硬化表面160和164可以为任 意适当的硬化材料，包括但不限于天然或合成金刚石和聚晶金刚石 (PCD)。锥体组件154包括多个嵌入件156和多个安装在其上的复合 片。对于当前公开内容而言，用来支撑本发明的滚子锥体的轴承结构 适用于任意合适的轴承结构，包括滚柱轴承(如图3所示)、轴颈轴承(如 图4所示)和整体轴承(如图5所示)的轴承结构。另外，每个轴承结构 104、 102和152具有如在下面图7中所进一步描绘出的中心点。图6-10B显示出可以在钻井期间作用在滚子锥体上的力和可以引 起锥体摇摆的力。图6显示出具有三排嵌>^件60和一排沿着承载面42 设置的复合片40的锥体组件30。在钻井操作期间，锥体组件30优选 沿着旋转方向箭头200方向绕着旋转轴线36转动。另外，锥体组件30 可以沿着轴向运动202的箭头方向沿着旋转轴线36进行轴向运动202。 轴向运动202也可以描述为锥体30A相对于轴线36的纵向运动。轴线 36可以当作主轴、轴承和锥体30A的轴线。由于作用在锥体组件30 上的各种应力和力(包括力矩)(如在这里所进一步所述的)，锥体组件30 可以由于进行运动而例如沿着横向摇摆运动204的箭头方向"摇摆"。锥体摇摆运动204通常为绕着轴线36的锥体运 动和锥体弯曲运动 的组合。锥体摇摆运动非常有害，尤其对轴承密封件寿命非常有害。锥体摇摆运动存在许多起因，包括轴承轴线和锥体轴线的不对准和轴
承表面的磨损。还有，由设计引起的大弯矩和与切割结构、轴承结构
或切割结构和轴承结构的组合相关的力会引起摇摆运动。
已知锥体摇摆运动是过早轴承密封件失效的主要原因。这通常是
因为摇摆运动增大了密封件磨损，从而使得切屑和钻井流体能够侵入 轴承并且增大了轴承磨损，由此进一步增大了摇摆运动。锥体摇摆运 动的一个驱动力是由在切割结构和地层之间的相互作用产生出的弯 矩。使用在这里所述的方法，可以如此设计切割结构和轴承结构，从 而可以使弯矩最小化。如所述一样优化切割结构和轴承结构的设计降 低了锥体摇摆运动，因此提高了钻头的轴承和密封件寿命。
现在参照图7A，该图显示出具有从中延伸出的主轴34的支撑臂 32。在该附图中没有显示出滚子锥体30，但是由在每个锥体上的所有 齿导致的预期力汇总到单个点，即中心点214(也可以被称为力中心 214)。中心点214与相关锥体组件的轴承结构的中心点对应。作用在 中心点214上的汇总力矩取决于其沿着轴线36的位置。因此，在轴承 轴线上存在在那里轴承力矩具有最小值的点。如在这里所述一样，最 小力矩中心为沿着轴承轴线的位置，在该位置处弯矩具有最小值并且 由相应独特切割结构的特征所限定。
在当前示例性实施方案中，优选使用 一模型来将来自锥体组件30 的力简化成x、 y和z轴线力216和根据所期望的轴承端部负载210 和212相对于中心点214归结出的力矩Mx和My。用来预测作用在滚 子锥体30上的力的模型可以是基于计算机的模拟，这种模拟的例子描 述在题目为"Roller-Cone Drill Bits, Systems, Drilling Methods, and Design Methods with Optimization of Tooth Orientation" 的美国专利 No.6095262、题目为"Roller-Cone Bits, Systems, Drilling Methods and Design Methods with Optimization of Tooth Orientation" 的美国专利 No.6412577以及题目为"Force-Balanced Roller-Cone Bits, Systems, Drilling Methods, and Design Methods"的美国专利No.6213225中所 描述的一样，这些专利由此在这里被引用作为参考。如图7A所示，力A210和力B212为从滚子锥体30作用在轴承 结构和主轴34上的力的简化表示。力A210和力B212的位置对应于 这些点，在那里滚子锥体在钻井期间接触着轴承结构，由此将负载传 递给主轴34。因此，力A210和力B212也可以,皮称为"轴承端部" 或"轴承端部负载"，因为它们大体上与轴承结构的端部对应。在许多 情况中，力A210大于力B212，因为力A210与具有更大直径并且离 滚子锥体的承载面最近的滚子锥体的端部对应。在许多情况中，切割 元件和位于最靠近承载面的位置处的那些切割元件排包括标准排用作 滚子锥体的主要驱动装置(并且因此通常具有更大的作用在其上的力)。
本发明利用了轴承力模型(也可以称为"力学模型")来计算在轴 承端部处的支撑力210和212。下面将参照图22A-22E对力学模型的 一个示例进行说明。计算出支撑力210和212及其位置的可选方法为 有限元方法。在该有限元方法中，首先啮合锥体切割结构、轴承结构。 将从上述钻井模拟中计算出的作用在每个切割元件上的力(在一段时 间上的平均力或最大力)输入给有限元方法。通过输入材料特性例如杨 氏模量，可以确定出沿着轴承表面的应力分布。使用从有限元方法中 计算出的应力分布可以确定出在支撑位置或轴承的端部处的等同点 力。本发明已经发现，如果轴承中心与最小力矩中心一致，则轴承端 部负载210和212最小。另外，最小力矩中心的位置在很大程度上取 决于锥体的切割结构。在具体实施方案中，最小力矩点的位置可以取 决于锥体外形和切割元件外形角或显示在图11_14中的例子的每个切
割元件成嵌入件可以具有相应的外形角，该外形角由相应的法向力轴 68a或68与相关的锥体旋转轴线36的交叉限定。嵌入件外形角，(于 2004年8月17日提交的题目为"Roller Cone Drill Bits with Enhanced Drilling Stability and Extended Life of Associated Bearing and Seals" 的美国共同未决专利申请系列No.l0/919，990由此在这里被引用作为 参考)。
可以采用至少三种普通方法来降低轴承支撑力210和212。首先，
16可以如此改变每个具体第一方法的切割结构，从而作用在切割结构上 的力产生位于轴承中心附近的最小力矩点。第二方法为根据现有切割 结构确定最小力矩中心并且将轴承中心靠近最小力矩中心设置。第三 普通方法是同时改变切割结构和轴承结构，从而轴承中心和最小力矩 中心相互靠近。
在其中滚子锥体每个都具有独特切割结构的实施方案中，本发明 想到单个钻头的三个轴承结构的每一个将具有独特的最小力矩中心。 因此，三个滚子锥体组件的每一个将安装在如下所述的独特设置的轴 承结构上。换句话说，对于单个滚子锥形钻头而言，利用三个独特轴 承来将每个滚子锥体可旋转地连接在其相应主轴上。
在轴承轴线(也为滚子锥形组件30的旋转轴线36)上存在这样一个 点，在那里轴承弯矩最小(如图16A-D所示一样)。最小力矩点的位置 在很大程度上受到滚子锥体的切割结构尤其是锥体外形和嵌入件外形 角的影响。为了降低轴承弯矩，然后优选如此设计轴承结构，从而其 轴承中心靠近最小力矩中心。
每个主轴34具有基于每个轴承相对于轴承轴线35的位置的相应 轴承中心点214(这也可以被称为"组合轴承中心"或"复合轴承中心")。 该组合或复合轴承中心点214为基于每个主轴34和由主轴支撑的相关 轴承的具体尺寸的几何位置。
现在参照图7B，该图显示出滚子主体30可旋转地安装在主轴34 上。如参照图7A所示一样，所得到的力(F"Fy，Fz)和力矩(M"My)归结 为沿着z轴线36(这也于主轴34的纵向轴线和滚子锥体30的旋转轴线 对应)设置的位置214。可以在沿着Z轴线36的任意点出分析作用在 主轴34上的力，但是在那里作用在主轴34上的力矩最小的点为最小 力矩中心。在当前实施方案中，点214优选于最小力矩中心和轴承中 心对应。将最小力矩中心设置在轴承中心附近这降低了作用在主轴上 的力矩，从而降低了锥体摇摆的可能性。
现在参照图8A、 8B、 9A和9B，它们显示出在滚子锥体进行摇摆 时在滚子锥体和轴承结构之间的相互作用和作用在其上的力。如图8A和9A中所示一样，滚子锥体组件30沿着所要求的旋转轴线36从支 撑臂32延伸出。图8A显示出这样一种情况，其中在滚子主体组件30 上施加了不均匀力，其中施加在滚子主体300的底部上的力大于施加 在中部300处的力和施加在滚子锥体30的端部304处的力。这个不均 匀力导致锥体组件30存在摇摆(例如在图6中所示的横向摇摆20),从 而锥体组件不会绕着所要求的旋转轴线36转动。在图8A中所示的摇 摆运动导致作用在主轴34上的径向力306、 308、 310和推力负载312。 更具体地说，在图8A中所示的横向摇摆力矩下，滚子锥体30的后部 的下部作用在主轴34的底部的下部上，从而导致径向力306。在相同 的力矩下，锥体的顶部的上部在主轴34上向下转动。从而导致作用在 主轴34的顶部处的向下径向负载308和310和作用在主轴34的下表 面上的推力负载312。
图9A显示出滚子锥体30相对于主轴34的摇摆运动的另一个情 况，从而导致作用如图9B中所示一样作用在主轴34上的负载322、 324、 326和328。更具体地说，在图9A中所示的横向摇摆力矩下， 滚子锥体30的前部的下部作用在主轴34的端部的上部上，从而导致 径向负载328和326。在相同的力矩下，滚子锥体30的底部的上部在 主轴34的底部的顶部上向下转动，从而导致作用在主轴34的底部的
图IOA和IOB显示出根据本发明绕着主轴34旋转的滚子锥体组 件30和从中所得到的力的优选实施方案。如所示一样，力340在滚子 锥体组件30没有明显摇摆地绕着旋转轴线转动时作用在其上。因此， 所得到的力350大体上沿着主轴34的底部并且沿着旋转轴线36的方 向作用。力350的分布表示一种优选的理想情况，并且优选可以采用 在这里教导的钻头设计的方法和技术来实现。
为了获得在图IOB中所示的所期望的并且如在这里更详细地描述 的负载，本发明包括许多用于设计钻头以便防止锥体摇摆并且有利于 对主轴进行所期望的加载的方法。一个方法包括首先计算出在每个时间步长期间作用在每个锥体
30的所有齿60上的力。接着，计算出作用在每个锥体30上的合力，
标系。然后确定出在轴承和锥体内表面之间的接触区(例如，力点A210 和B212)。然后根据上面建立的接触区使用一力学模型(例如在图22 中所示)。接着，确定出沿着轴承在每个接触区上力分布以及作用在每 个接触区上的平均力和最大力。如前面所述一样，可以通过有限元方 法确定出接触区和在该接触区内的力分布。
然后计算出由轴承元件(包括滚柱)受到的应力，并且将它于用于 每个轴承元件的设计标准进行比较。接着，改变每个锥体的切割结构 和/或每个轴承的结构，并且重复上面的计算直到针对每个轴承元件计 算出的应力水平满足其相应的设计标准。
另一个设计方法包括首先计算出在每个时间步长期间作用在每个 锥体30的齿60上的力。接着，确定出作用在每个锥体30上的合力， 然后将它从锥体坐标系转变成轴承坐标系。接着，确定出最小弯矩沿 着每个相应轴承轴线的位置。如此设置每个轴承结构，从而使最小弯 矩的位置位于两个主要支撑点之间并且优选尽可能靠近在这两个支撑 点之间的中点。然后计算出作用在所有支撑点上的力。
然后采用有限元方法计算出在所有轴承元件(包括滚柱)上的应 力。然后选择或设计这些轴承元件和每个相应轴承的轴承结构。可以 改变轴承结构，并且然后按照互动的方式针对所有轴承或针对单个轴 承重复这些力和应力。
为了说明本发明的各个特征，将使用大致相同的切割元件60、 60a 和60b来说明传统滚子锥形钻头和根据本发明教导形成的滚子锥形钻 头的各个特征。在图11-14中所示的锥体组件可以具有基本上相同的 空腔43和承载面42。在承载面42的插座44中没有显示出复合片40。 每个锥体组件显示出具有标准排74，它具有切割元件60a。与锥体组 件相关的另 一排切割元件包括切割元件60和60b。切割元件60a和60b 可以具有比切割元件60更小的尺寸。对于一些用途而言，在结合了本发明教导的锥体组件和滚子锥形钻头内的相关的所有切割元件的尺寸 可以具有基本上相同的尺寸和结构。可选的是， 一些锥体组件和相关 的滚子锥形钻头可以包括在相关切割元件和切割结构的形态和尺寸方 面具有明显变化的切割元件和切割结构。本发明不限于具有切割元件
60、 60a和60b的滚子锥形钻头。还有，本发明不限于具有空腔48和 承载面42的锥体组件和滚子锥形钻头。另外，可以采用各种方法来确 定图11-14中所示的法向力轴。这些方法的例子显示在于2004年8月 17日提交的题目为"Roller Cone Drill Bits with Enhanced Drilling Stability and Extended Life of Associated Bearing and Seals"的共同未 决专利申请系列No.l0/919，990中，该专利在这里被引用作为参考。
图ll为一示意图，显示出用于在下面被称为"钻头A" 500的传 统滚子锥形钻头的复合锥体外形，它具有三个(3)组件，在这三个锥体 组件的每一个上具有多个成排布置的切割元件。所有切割元件的峰顶 显示出伸入到穿过相关锥体組件的复合旋转轴线36的垂直平面上。法 向力轴68没有相交或者穿过单个点。峰顶点70没有限定一圆圏。这 些峰顶点70的一些在圆圏502外面延伸，并且其它峰顶点70位于圓 圏502内。
图12为一示意图，显示出根据本发明教导用于在下面被称为"钻 头B"的滚子锥形钻头的锥体组件的复合锥体外形520，它具有设置 在其三个滚子锥体上的切割元件60、 60a和60b。对于该实施方案而 言，于标准排74的切割元件60a的法向力轴68a和于切割元件60和 60b相关的法向力轴68在力中心530处相互相交。对于该实施方案而 言，力中心530可以与复合锥体旋转轴线36偏置。由dx和dy测量 出的偏置量优选局限于最小可能量。
与切割元件60和60b相关的峰顶点70优选沿着圆圏522设置。 圆圈522的半径与法向力轴68的正常长度对应。法向力轴线68a的长 度可以小于导致圆圈522a的法向力轴68。如在当前实施方案中所示 一样，在标准排74中的切割元件60a的峰顶点70优选设置在圆圏522a 上。在可选的实施方案中，标准排74的峰顶点70也可以设置在圆圏522a上。
图13为一示意图，显示出根据本发明教导用于在下面被称为钻头 C的滚子锥形钻头的锥体组件的复合锥体外形550，它具有设置其三 个滚子锥体上的切割元件60、 60a和60b。与切割元件60和60b的所 有法向力轴68优选在位于锥体旋转轴线36上的力中心570处相交。 与标准排74的切割元件60a相关的法向力轴68a偏离与法向力轴68 相关的力中心570，并且没有与之相交。如在该实施方案中所示一样， 法向力轴线68a大体上垂直于滚子锥体旋转轴线36。对于该实施方案 而言，力中心570可以非常小，并且具有与小球体对应的尺寸。
图14为一示意图，显示出根据本发明教导用于在下面被称为钻 头D的滚子锥形钻头的锥体组件的复合锥体外形600，它具有设置其 三个滚子锥体上的切割元件60、 60a和60b。对于该实施方案而言， 与每个标准排74的切割元件60a相关的法向力轴68a和与切割元件 60a和60b相关的法向力轴68优选在法向力中心610处相互相交。 对于该实施方案而言，力中心610可以与复合锥体旋转轴线36偏离 或偏斜。
切割元件60和60b的峰顶点70可以设置在相应圆圏602和602b 上。与标准排74的切割元件60a相关的峰顶点70可以设置在圆圏602a 上。每个圆圏602、 602a和602b优选相对于力中心390的中心相互同 心设置。
现在参照图15，图表700显示出作为从简化中心到锥体承载面的 距离710的函数的平均轴承力矩712。所得到的曲线714是典型的并 且显示出最小力矩中心点716。在该具体实施方案中，最小力矩中心 点716位于离承载面0.32英寸的位置处，但是如下面所述一样任意滚 子锥体组件的最小力矩中心将随着滚子锥体的切割结构变化。
图16A-D显示出在沿着与在图11-14中所示的钻头A-D相关的不 同轴承的轴承轴线的位置处以ft-lbs为单位测量出的预测轴承力矩。
现在参照图16A，曲线800显示出作为离承载面810的距离的函 数的钻头A(如在图11中所示一样)的三个轴承的预计轴承力矩812。这导致与钻头A的第一、第二和第三轴承对应的曲线814、818和822。 如所示一样，与钻头A的第一轴承对应的曲线814具有最小力矩点 816，与钻头A的第二轴承对应的曲线818具有最小力矩点820,并且 与钻头A的第三轴承对应的曲线820具有最小力矩点824。因此，在 钻头A上的每个轴承具有其自身的独特最小力矩点(分别为点816、820 和824)。这个事实表明对于钻头的所有三个锥体使用相同的轴承结构 通常不是最优解决方案。
现在参照图16B,曲线828显示出作为离承载面810的距离的函 数的钻头B(如图12所示)的三个轴承的预计轴承力矩812。这导致与 钻头B的第一、第二和第三轴承对应的曲线830、 834和838。如所示 一样，与钻头B的第一轴承对应的曲线830具有最小力矩点832,与 钻头B的第二轴承对应的曲线834具有最小力矩点836，并且与钻头 B的第三轴承对应的曲线838具有最小力矩点840。因此，在钻头B 上的每个轴承具有其自身的独特最小力矩点(分别为点832、 836和 840)。这个事实表明对于钻头B的最小力矩点832、 836和840与钻头 A的最小力矩点816、 820和824(如图16A所示一样)不同。
现在参照图16C，曲线850显示出作为离承载面810的距离的函 数的钻头C(如图13所示)的三个轴承的预计轴承力矩812。这导致与 钻头C的第一、第二和第三轴承对应的曲线860、 864和868。如所示 一样，与钻头C的第一轴承对应的曲线860具有最小力矩点862，与 钻头C的第二轴承对应的曲线864具有最小力矩点866，并且与钻头 C的第三轴承对应的曲线868具有最小力矩点870。因此，在钻头C 上的每个轴承具有其自身的独特最小力矩点(分别为点862、 866和 870)。在该实施方案中，所有三个轴承的最小力矩点偏离锥体承载面。 换句话说，从钻头B到钻头C的锥体外形变化导致最小力矩点更靠近 轴承中心。
现在参照图16D，曲线880显示出作为离承载面810的距离的函 数的钻头D(如图14所示)的三个轴承的预计轴承力矩812。这导致与 钻头D的第一、第二和第三轴承对应的曲线882、 886和890。如所示一样，与钻头D的第一轴承对应的曲线882具有最小力矩点884,与 钻头D的第二轴承对应的曲线886具有最小力矩点888，并且与钻头 D的第三轴承对应的曲线890具有最小力矩点892。因此，在钻头D 上的每个轴承具有其自身的独特最小力矩点(分别为点884、 888和 892)。与钻头C类似，该实施方案的所有三个轴承的最小力矩点偏离 锥体承载面并且更靠近轴承中心。
现在参照图17A-C,显示出作用在每个轴承的轴承端部A和B上 的力的那些曲线用于如图11-14中所示的钻头A、B、C和D。图17A-C 表明，钻头C被优化设计以降低力和力矩的大小。在当前实施方案中， 钻头A、 B、 C和D其轴承端部负载根据作用在滚子锥体上的法向力 预测出并且在当前示例性实施方案中不包括任意切向力或作用在切割
结构上的其它力。
图17A显示出作为从最小力矩点到钻头A-D的第一轴承的轴承中 心910的距离的函数的估计轴承端部负载912的曲线900。显示出在 第一轴承920的点A处的负载或力以及在钻头A、 B、 C&D的每个第 一轴承的位置B处的负载或力。如所示一样，预计钻头A在点922和 932处所表示的轴承负载；预计钻头B具有在点924和934处表示的 轴承负载；预计钻头C具有在点926和936处所示的轴承负载；并且 预计钻头D具有在点928和938处所示的力。如所示一样，钻头C的 设计导致最低估计负载作用在轴承端部A和B处。
图17B显示出作为从最小力矩点到钻头A-D的第一轴承的轴承中 心946的距离的函数的估计轴承端部负载942的曲线940。显示出在 第一轴承950的点A处的负载或力以及在钻头A、 B、 C&D的每个第 二轴承的位置B960处的负载或力。如所示一样，预计钻头A在点952 和962处所表示的轴承负载；预计钻头B具有在点954和964处表示 的轴承负载；预计钻头C具有在点956和966处所示的轴承负载；并 且预计钻头D具有在点958和968处所示的力。如所示一样，钻头C 的设计导致最低估计负载作用在第二轴承的端部A和B处。
图17C显示出作为从最小力矩点到钻头A-D的第一轴承的轴承中
23心974的距离的函数的估计轴承端部负载972的曲线970。显示出在 第三轴承980的点A处的负载或力以及在钻头A、 B、 C&D的每个第 二轴承的位置B990处的负载或力。如所示一样，预计钻头A在点982 和992处所表示的轴承负载；预计钻头B具有在点984和994处表示 的轴承负载；预计钻头C具有在点986和996处所示的轴承负栽；并 且预计钻头D具有在点988和998处所示的力。如所示一样，钻头C 的设计导致最低估计负载作用在笫三钻头的轴承端部A和B处。
图18为一示意图，显示出具有带有锥形外螺紋部分22的钻头体 1024的滚子锥形钻头1020。钻头体1024优选包括一通道(未示出)， 用来使来自钻井表面的泥浆或其它流体通过钻杆柱流向所安装的钻头 1020。钻头体优选包括三个支撑臂，其中每个支撑臂优选包括相应的 轴或主轴(未示出)。锥体组件1030a、 1030b和1030c可以安装在相应 主轴上。
可以采用铣削冲支术在每个锥体组件1030a、 1030b和1030c上形成 具有相应峰顶点1068和峰顶点1070的切割元件1060。切割元件1060 有时称为"铣成齿(milled teeth )"。切割元件1060可以如此形成，从 而法向力轴在所要求的力中心处相交并且轴承中心如上所述一样位于 最小力矩中心附近。
如上所述，法向力轴68在位于锥体旋转轴线36上的小力中心或 单个点处的相交明显降低了或消除了力矩Mx和My的有害影响，从 而降低了相关主体组件30a、 30b和30c出现摇摆的可能性。降低锥体 摇摆可以提高相关轴承和密封件的寿命。
在一些实施方案中，法向力轴68优选可以在力中心(例如在图12、 13和14中所示的)处相交，其中该力中心通常位于轴承组件的中点处。 在只包括单个轴承的可选实施方案中，法向力轴68优选可以在力中心 90处相交，其中该力中心90通常与轴承中心对应。在将附加轴承部 件结合在轴承组件内的实施方案中，法向力轴68优选在与轴承组件的 中心大体上对应的力中心处相交。
本发明的一个优点在于，因为轴承磨损与作用在轴承表面上的力直接相关，所以可以降低轴承磨损。另外，通过将轴承中心和最小力 矩中心相互靠近设置来减小锥体摇摆运动，由此使滚子锥体与轴承表 面更好地平衡。另外，降低锥体摇摆还可以降低密封件磨损，这往往 会由于锥体摇摆运动而加速。另外，本发明的教导降低了锥体损耗的 可能性，因为锥体损耗往往由于在轴承表面的严重磨损而引起。
现在参照图19，该图为显示出根据本发明方法的流程图1100。该 方法从1102开始，之后首先形成钻头体1104。这通常包括形成具有 至少第一支撑臂、第二支撑臂和第三支撑臂的钻头体，并且每个支撑 臂具有从中延伸出的主轴。接着，提供具有第一切割结构的第一锥体 组件1106，提供具有第二切割结构的第二锥体组件1108，并且提供具 有第三切割结构的第三锥体组件1110。
根据每个锥体组件的切割结构切除每个相应锥体组件的最小力矩 中心112、 114、 116。在一些实施方案中，这涉及根据每个相应切割 结构的每个切割元件的嵌入件外形角确定第一最小力矩中心。在其它 实施方案中，计算每个相应锥体组件的最小力矩中心涉及根据每个相 应切割结构的锥体外形确定每个相应最小力矩中心。
接下来，如此选择或设计相应轴承组件，从而将每个轴承的轴承 中心按着每个相应旋转轴线设置在每个最小力矩中心附近1118、 1120 和1122。接着，可以改变轴承设计或选择1123， 1124和1125以便使 每个相应轴承中心理想地给进其相应的最小力矩中心。如果相应的轴 承中心没有处于所要求的其相应最小力矩中心附近的范围内，则适当 地改变轴承选择和/或i殳计，并且该方法回到步骤1118、 1120或1122。 在所选的轴承中心令人满意地靠近相应最小力矩中心的情况下，该方 法然后至少相对于那个相应轴承组件在1126处结束。
现在参照图20，该图为显示出根据本发明的方法的流程图1150。 该方法从1152开始，之后首先形成钻头体1154。这通常包括形成具 有至少第一支撑臂、第二支撑臂和第三支撑臂的钻头体，并且每个支 撑臂具有从中延伸出的主轴。接着，提供具有第一切割结构的第一锥 体组件1156，提供具有第二切割结构的第二锥体组件1158，并且提供具有第三切割结构的第三锥体组件1160。
接着确定第一轴承的中心点1162。也可以确定第二轴承的中心点 1164以及第三轴承组件的中心点1166。在确定第一轴承中心点1162 之后，可以如此设计第一锥体组件的切割结构1168,从而第一锥体组 件具有靠近第一轴承中心点的最小力矩中心。在确定第二轴承中心点 1164之后，可以如此设计第二锥体组件的切割结构1170，从而第二锥 体组件具有靠近第二轴承中心点的最小力矩中心。在确定第三轴承中 心点1166之后，可以如此设计第三锥体组件的切割结构，从而第三锥 体组件具有靠近第三轴承中心点1172的最小力矩中心。
在设计或改变第一切割结构1168之后，可以确定是否要对第一切 割结构进行进一步改进1174。在第一最小力矩中心和第一轴承组件中 心点没有充分靠近的情况中，可以进一步改变切割结构。在第一最小 力矩中心和第一轴承组件中心点充分靠近的情况中，该方法可以结束 1180(或可以然后前进至第二锥体组件或第三锥体组件的设计)。同样， 在设计第二和第三切割结构(分别为1170和1172)之后，该方法然后可 以前进以分别在步骤1176和1178处确定是否要对第二和第三切割结 构作另外的改变。在可选实施方案中，在确定需要进行进一步改变(例 如在步骤1174、 1176或1178处)之后，该方法可以另外前进至改变相 关轴承组件的设计或选择。
在一些实施方案中，可以同时进行对滚子锥形切割结构和轴承组
件的设计进行调节。在其它实施方案中，可以反复地进行对滚子锥形 切割结构和轴承组件的设计进行调节。
现在参照图21，流程图1200显示出用于通过选择地设计滚子锥 形切割结构来设计轴承结构的改进方法。在优选实施方案中，根据本 发明所用的轴承可以预先设计并且装配。在这些实施方案中，可以为 每个滚子锥形组件使用相同的轴承设计，或者每个滚子锥形组件可以 使用不同的轴承设计。该方法从1210开始，并且计算出在每个时间步 长处作用在锥体的所有切割元件上的力1212。接着在步骤1214处计 算出作用在每个锥体上的合力，并且将它从锥体坐标系转变成轴承坐
26标系1216。接着，计算出沿着轴承轴线的弯矩以确定出最小力矩点(也 可以称为最小力矩中心)1218。在下面的步骤中，确定出该最小力矩点 是否位于轴承的两个主要支撑点之间1220。
如果最小力矩点没有位于那些主要支撑点之间，则改变切割结构 的设计1222。切割结构的改变可以包括调节切割元件排的位置、切割 元件外形角和取向角度。在改变切割结构之后，重复前面的步骤以便 确定最小力矩中心是否位于所要求的位置中(在轴承的两个主要支撑 点之间)。
如果最小力矩点位于那些主要支撑点之间，则计算出作用在每个 轴承接触点上的力1224。然后使用这个所计算出的力来计算出作用在 每个轴承元件(在适当的情况下包括滚柱)上的应力1226。然后将针对
1228。然后，可以对锥体的切割结构或对其它两个锥体作出另外设计 改变1230。然后可以对另一个主体重复上面的步骤，或者如果该钻头 的锥体设计令人满意，则该方法结束1232。
现在参照图22A-22E，它们说明了用于进行本发明的一些步骤的 力学模型的各个部分。图22A为主轴34的侧视图，显示出作用在接 触区域A1410处的力1406和作用在结束区域处的力1408。主轴34 还包括沿着轴承轴线1420的轴承中心点214。轴承中心点214也是轴 承坐标系的中心，其中Z轴线1422与轴承轴线1420 —致。另外，如 在当前实施方案中所示一样，显示出力1406分成沿着x轴线1424作 用的力1406x和沿着y轴线1426方向作用的力1406y。
图22B显示出接触区域A 1410的剖视图，它包括轴承元件1414 的剖视图。在该实施方案中，轴承元件1414包括滚柱。在可选的实施 方案中，轴承元件1414可以为轴颈轴承表面或任意其它合适的轴承元 件。力1406表示基于围绕着轴承接触区域A圆周地作用的多个预计 径向力的简化力。
图22C显示出接触区域B 1412的剖视图，它包括轴承元件1414 的剖视图。在该实施方案中，轴承元件1416包括滚柱。在可选实施方案中，轴承元件1414可以为轴颈轴承表面或任意其它合适的轴承元 件。力1408表示基于围绕着轴承接触区域B圆周地作用的多个预计 径向力的简化力。
现在参照图22D,显示出在钻井期间作为时间函数的作用在接触 区域A 1410处的力1406的曲线1440。在当前实施方案中，沿着x轴 线1424作用的预计力处于选定的时间步长处。还提供了相应的曲线 图，显示出沿着y轴线1426的方向作用的力的大小。
现在参照图22E，显示出在钻井期间作为时间函数的作用在接触 区域B 1412处的力1408的曲线1450。在当前实施方案中，显示出一 定时间内并且在所选的时间步长处沿着x轴线1424作用的预计力。还 提供了相应的曲线图，显示出沿着y轴线1426的方向作用在接触区域 B 1412上的力。
现在参照图23，流程图1500显示出用于确定最小力矩中心的方 法。该方法从1508开始，之后计算出在选定的时间步长处作用在滚子 锥体的切割元件上的力。接着，将作用在每个切割元件上的力投影到 锥体坐标系中1512。在下面的步骤中，在锥体坐标系中计算出作用在 每个锥体上的力1514。接着将作用在锥体上的轴承轴线力简化到以选 定的点为中心的轴承坐标系1516中。
然后使用轴承坐标系计算出在所选点处的力矩和平均力矩1518。 然后计算出在所选点处的力矩的矢量总和1520。接着选择沿着轴承轴 线的附加点(或多个点)，并且将锥体力简化到以新选择的点(或多个点) 为中心的轴承坐标系中1522。换句话说，步骤1522可以包括针对沿 着轴承轴线的其它点重复步骤1516、 1518和1520。将力矩画成沿着 轴承轴线的所选点的函数1524。接着，使用绘图数据确定沿着轴承轴 线的最小力矩位置1526。
现在参照图24，流程图1600显示出设计轴承结构形态的方法。 该方法从1608开始，然后首先确定在滚子锥形钻头内的滚子锥体的轴 承的最小力矩中心1610。接着针对每个轴承设计出最初轴承形态 1612。接着，针对最初轴承形态1614开发出力学模型(例如，如在图22A-E所示一样)。通过计算出作用在每个轴承上的预期端部负载来进 行该方法1616。
在接下来的步骤中，确定是否已经使端部负载基本上最小化 1618。在端部负载已经最小化或基本上最小化的情况中，该方法结束 1624。但是，在端部负载还没有最小化的情况下，该方法继续调节轴 承形态或轴承结构1620。在一些实施方案中，这可以包括重新设计轴 承的物理结构。在可选实施方案中，这可以包括用不同的轴承类型或 型号更换最初轴承类型。然后调节力学模型以供经过调节的轴承形态 使用1622，然后该方法前进至步骤1616，并且计算出作用在每个轴承 上的预期端部负载。
现在参照图25，流程图1700显示出用于设计轴承结构形态的方 法。该方法从1708开始，然后首先计算出用于滚子锥形钻头的锥体的 初始切割结构1712。接着确定锥体的最小力矩中心1712。选择或设计 轴承结构形态1714，并且计算出作用在轴承上的端部负载1716。然后 可以调节、重新选择或重新设计切割结构和/或轴承结构形态，以使作 用在轴承1718上的端部负载最小。
虽然已经对本发明及其优点进行了详细说明，但是应该理解的是， 在不脱离由以下权利要求所限定的本发明的精神和范围的情况下可以 在其中作出许多替换和改变。
权利要求
1.一种确定具有多个切割元件的滚子锥体的最小力矩中心的方法，该方法包括在所选的时间步长处计算出在特定钻井条件下作用在每个切割元件上的预期力；将作用在每个切割元件上的力投影到锥体坐标系中；在锥体坐标系中计算出作用在每个锥体上的力；在位于轴承轴线上的选定点处将锥体力简化进轴承坐标系；计算出在那个选定点处的力矩并且计算出平均力矩；计算出在选定点处的力矩的矢量总和；在第二选定点处将锥体力简化进轴承坐标系，计算出在第二选定点处的力矩并且计算出在位于轴承轴线的所述第二选定点处的力矩的矢量总和；画出作为沿着轴承轴线的选定点的函数的力矩；并且根据绘图确定出沿着轴承轴线的最小力矩的位置。
2. —种设计用于滚子锥体的轴承结构形态的方法，该方法包括 部分根据相关的切割结构确定出用于轴承结构的最小力矩中心； 设计出初始轴承结构形态； 建立用于所述初始轴承形态的力学模型； 借助有限元方法计算出在轴承上的预期端部负载；以及 调节轴承形态并且重新计算在轴承上的端部负载以使预期端部负载基本上最小。
3. —种设计用于滚子锥形钻头的轴承结构形态的方法，该方法包括设计出锥体组件的初始切割结构并且确定出锥体组件的最小力矩中心；设计出用于可旋转安装的轴承结构形态并且计算出在轴承结构上 的预期端部负载；以及调节所述切割结构以使在轴承上的端部负载最小。
4. 一种设计用于滚子锥体的轴承形态的方法，该方法包括 设计出每个锥体的初始切割结构并且确定出最小力矩中心； 设计出初始轴承形态并且计算出在轴承上的端部负载；以及 调节切割结构和/或轴承结构形态以使作用在轴承上的预期端部 负载最小。
全文摘要
一种滚子锥形钻头，它可以包括优化设计的轴承结构和切割结构。该滚子锥形钻头可以包括三个通过相应轴承结构可旋转地安装在相应主轴上的锥体组件。每个锥体组件可以具有相应的切割结构，其最小力矩中心沿着每个相应的旋转轴线设置。每个相应的轴承结构其中心点位于每个相应最小力矩中心附近。
文档编号E21B41/00GK101614108SQ20091015228
公开日2009年12月30日 申请日期2005年8月16日 优先权日2004年8月16日
发明者陈世林, 隋平群 申请人:霍利贝顿能源服务公司