[0140]S卩，上述多个喷嘴组件122以上述气缸本体121的轴方向中心部121c为基准，以非对称的数量配置。
[0141]参照图1，与接近制冷剂的吸入侧的第一本体端部121a相比，上述气缸本体120的内部压力在接近压缩的制冷剂的排出侧的上述第二本体端部121b侧形成的更高，因而可在上述第二本体端部121b侧形成更多的喷嘴组件122来强化气体轴承功能，但相反，在上述第一本体端部121a侧可形成相对少的喷嘴组件122。
[0142]参照图7，上述气缸120包括:喷嘴部123，从上述气缸本体121的外周面凹陷；以及扩张部200，从上述喷嘴部123向上述气缸本体121的内周面延伸。
[0143]上述喷嘴部123与上述气缸本体121的外周面相连接，上述扩张部200与上述气缸本体121的内周面相连接。上述喷嘴部123及上述扩张部200可设置多个。
[0144]上述喷嘴部123以具有规定制冷剂流动截面积的方式形成，且从上述气缸本体121的外周面向上述气缸120的半径方向的内侧延伸。
[0145]上述扩张部200以从上述喷嘴部123向轴方向扩张的方式构成，且上述扩张部200中的制冷剂流动截面积大于上述喷嘴部123中的制冷剂流动截面积。
[0146]详细地，上述扩张部200包括:第一延伸部210，从上述喷嘴部123向轴方向，SP，前方及后方延伸；以及第二延伸部220，从上述第一延伸部210向上述气缸本体121的内周面延伸。
[0147]上述第二延伸部220以相对于上述气缸120的半径方向倾斜的方式形成。换言之，相对于上述气缸本体121的内周面，上述第二延伸部220的延伸方向朝向交替的方向形成。
[0148]上述活塞本体131的外周面和上述气缸本体121的内周面之间形成有隔开空间C1，经由上述喷嘴部123及扩张部200来流入的制冷剂可在上述隔开空间C1流动。
[0149]换言之，经由经由上述喷嘴部123及扩张部200来流入的制冷剂的压力，上述活塞130可从上述气缸120的内周面浮上，此时，上述活塞130浮上的空间形成上述隔开空间
Clo
[0150]上述隔开空间C1的半径方向的高度以上述活塞130能够相对于上述120顺畅地流动的程度形成，且实际以不大的方式形成。作为一例，上述隔开空间C1的高度约在2?12 μπι的范围。
[0151]另一方面，通过上述气缸120的制冷剂的流动截面积能够从上述喷嘴部123向上述扩张部200逐渐增大。因此，通过上述喷嘴部123的制冷剂一边经过上述扩张部200，一边不会发生压力的损失，并可向上述隔开空间C1流动。
[0152]假如，不设置上述扩张部200，则经由上述喷嘴部123的制冷剂直接向相对窄的隔开空间C1流入，因此会发生压力的大幅度下降。结果，由于向上述隔开空间C1流入压力与排出压力相比更降低的制冷剂，因此会发生无法对上述活塞130提供充分的悬浮力的问题。
[0153]另一方面，在上述扩张部200设置有空间部，可在加工上述喷嘴部123时发生的加工残渣(渣滓)收容于上述空间部。即，上述扩张部200可以被理解为是作为从上述气缸本体121的内周面向上述气缸120的外侧凹陷的槽来收容上述渣滓的“收容部”。
[0154]在另一观点上，上述扩张部200可以被理解为是为了限制上述渣滓作用于上述活塞，即为了防止上述气缸120与活塞130之间的干涉而从上述气缸本体121的内周面凹陷的“防干涉槽”。
[0155]上述扩张部200可具有锥尖部分被截去的圆锥形形状。以图8为基准，上述扩张部200的下端部的轴方向宽度W1能够大于上述扩张部200上端部的轴方向宽度W2。因此，以制冷剂的流动方向为基准，上述扩张部200的制冷剂流动截面积可逐渐增大。
[0156]作为一例，上述扩张部200的下端部轴方向宽度W1为1mm，上述扩张部200的上端部的轴方向宽度W2为1.5mm。
[0157]上述扩张部200的半径方向的高度H2和上述隔开空间C1的半径方向的高度H1可满足如下关系式。
[0158]0.5*H1 < H2 < 4*C1
[0159]优选地，上述H2可大于或等于HI。上述H2大于HI，可使上述扩张部200的内部容积相对大于上述扩张部200的周边的隔开空间C1的容积，由此，借助存在于上述扩张部200的制冷剂的压力，可使上述活塞130充分浮上。
[0160]图10A为示出在未设有本发明实施例的扩张部的情况下的气缸内的压力分布的图，图10B为示出在设置本发明实施例的扩张部的情况下的气缸内的压力分布的图。
[0161]与本发明实施例不同，图10A示出在上述气缸本体121设置喷嘴部123的情况下，即，在上述喷嘴部123从上述气缸本体121的外周面向内周面延伸的情况下的压力分布图(Prl) ο
[0162]在上述压力分布图(Prl)中，可解释为越向半径方向外侧偏离，压力越大。
[0163]参照图10A，制冷剂经由上述喷嘴部123向上述气缸120的内部流入。此时，制冷剂的压力受损，从而使略低压力的制冷剂作用于上述活塞130。
[0164]观察制冷剂的压力分布，在上述喷嘴部123的出口侧形成相对大的压力(Pm)。即，当向气缸120的内侧延伸上述喷嘴部123时，上述压力(Pm)作用于与上述活塞130相遇的第一地点131a。
[0165]相反，相对少的压力作用于从上述喷嘴部123的出口侧略微隔开的地点，S卩，与相互最接近的两个喷嘴部123的大约中间地点相对应的活塞130的第二地点131b。
[0166]结果，不均等的压力作用于上述活塞本体131的外周面，随之存在活塞130从上述气缸120的内周面稳定地浮上方面受限的问题。作为一例，上述活塞130从上述气缸120的内部中心向一半径方向倾斜，并能发生上述活塞130与气缸120之间干涉的现象。
[0167]图10B示出了在本发明实施例的喷嘴部123及扩张部200设置于上述气缸本体121的情况下的压力喷布图(Pr2)。
[0168]在上述压力分布图(Pr2)中，可解释为越向半径方向外侧偏离，压力越大。
[0169]参照图10B，制冷剂经由上述喷嘴部123及扩张部200向上述气缸120的内部流入。此时，制冷剂的压力损失可变少，由此，与排出压力相差不大的压力的制冷剂作用于上述活塞130。
[0170]观察制冷剂的压力分布，在上述扩张部200的出口侧形成相对高的压力(Pm’)。其中，上述压力(Pm’ )略大于图10A中说明的压力(Pm)。
[0171]上述压力(Pm’ )作用于与上述喷嘴部123的位置相对应的活塞130的第一地点131c。
[0172]并且，相对少的压力(Pi)作用于从上述喷嘴部123的出口侧略微隔开的地点，SP，与相互最接近的两个喷嘴部123的大约中间地点相对应的活塞130的第二地点131d。
[0173]在此，上述压力(Pi)大于在图10A中说明的压力(Po)。即，根据上述扩张部200的结构，具有充足压力的制冷剂沿着上述气缸本体121的内周面向旁边移动，由此，高压的制冷剂也能作用于从上述扩张部200略微隔开地点的活塞130。
[0174]结果，均等的压力作用于上述活塞本体131的外周面，随之可从上述气缸120的内周面稳定地浮上。因此，上述活塞130可沿着上述气缸120的内部中心向轴方向稳定地运动。
[0175]图11为示出本发明实施例的线性压缩机的制冷剂的流动状态的剖视图。参照图11，对本实施例的线性压缩机的制冷剂的流动进行简单说明。
[0176]参照图11，制冷剂经由吸入部104向外壳101的内部流入，且经由吸入引导部155来向吸入消音器150的内部流入。
[0177]并且，制冷剂经由上述吸入消音器的第一消音器151来向第二消音器153流入，并向活塞130的内部流动。在此过程中，可减少制冷剂的吸入噪音。
[0178]另一方面，制冷剂可一边经由设置于上述吸入消音器150的第一过滤器310，一边过滤规定大小(25 μm)以上的异物。
[0179]若开放吸入阀135，则通过上述吸入消音器150并存在于上述活塞130的内部的制冷剂经由吸入孔133来向压缩空间P吸入。
[0180]若在上述压缩空间P中的制冷剂的压力在排出压力以上，则排出阀161会开放，制冷剂通过开放的排出阀161来向排出盖160的排出空间排出，通过与上述排出盖160相结合的环状管165来向排出部105流动，并向压缩机100的外部排出。
[0181]另一方面，存在于上述排出盖160的排出空间的制冷剂中的至少一部分制冷剂可在经由存在于气缸120和框架110之间的空间流动，即，经由形成于框架110的凹陷部117内周面和，上述气缸120的气缸凸缘部125的外周面之间的流动空间，可来朝向气缸本体121的外周面流动。
[0182]此时，制冷剂可通过介于上述气缸凸缘部125的放置面127和框架110的放置部113之间的第二过滤器320，并在此过程中，可过滤规定大小(2μπι)以上的异物。并且，制冷剂中的油分可吸附于上述第二过滤器320中。
[0183]经由上述第二过滤器320的制冷剂向形成于气缸本体121的外周面的多个喷嘴部123流入。并且，制冷剂能够一边经由上述多个喷嘴部123向上述扩张部200流入，一边减少压力的损失。
[0184]制冷剂经由上述扩张部200向气缸120的内周面侧流动，且制冷剂的压力经过上述活塞130的外周面来均匀地产生作用。因此，上述活塞130能够以在上述气缸120的内部稳定浮上的方式执行往复运动，并可防止与上述气缸120之间的摩擦。
[0185]综上所述，高压的气体制冷剂可对以向上述气缸120的内部旁通的方式进行往复运动的活塞130起到轴承作用，由此能够减少活塞130和气缸120之间的磨损。并且，通过不使用用于轴承的油，即使上述压缩机100高速