导向件 50向前转动、静止不动和向后转动的一切可能的运动形式。具体含义如下：
[0030] 1、当Si < A <90°时，亦即大于挤出角Si时，导向摩擦副和牵引摩擦副均不 能摩擦自锁，通过导向摩擦副的法向压力N，或者其分力Q和T，导向件50可致使中介件90 相对其和摩擦件70二构件，向前亦即箭头P所指方向滑转和/或挤出。即便由于导向件50 无挤压式轴向位移的原因而没有可察觉的宏观量级的周向位移，中介件90也将具有对应 于相关构件的轴向弹性应变的微观量级的周向位移。因此，中介件90不能将导向件50与 摩擦件70模合成一个摩擦体，其只能被导向件50推动着相对摩擦件70摩擦滑转而不能有 效地传递摩擦转矩。
[003。 2、当^ < A《客1且A >0时，亦即介于爬升角^和挤出角客1之间时，牵引 摩擦副具有先于导向摩擦副突破自身静摩擦状态/阻力而进入滑动摩擦状态的特性。因 此，中介件90可W将导向件50与摩擦件70模合成一个摩擦体，但在摩擦件70相对导向件 50过载时，牵引摩擦副便会突破其静摩擦状态/最大静摩擦阻力而正常地转入滑动摩擦状 态，而导向摩擦副则因还未突破其静摩擦状态/阻力而始终处于恒定的自锁状态。对应地， 空间模形机构处于半模合状态，超越离合器处于非完全接合状态。
[0032] 3、当0< A《U针对弓>0的情况）时，亦即小于等于爬升角弓时，导向摩 擦副具有先于牵引摩擦副突破自身静摩擦状态/阻力而进入滑动摩擦状态的特性。因此， 中介件90可W将导向件50与摩擦件70模合成一个摩擦体，但在摩擦件70相对导向件50 过载时，导向摩擦副便会突破其静摩擦状态/最大静摩擦阻力而致使中介件90具有相对导 向件50滑转爬升的趋势，而牵引摩擦副则因还未突破其静摩擦状态/阻力而始终处于恒定 的自锁状态。然而，由于上述爬升趋势被空间模形机构的轴向力封闭结构刚性阻止（除非 导向件50可轴向位移避让），因此，导向摩擦副被实际上强制性地维持在等同于自锁的一 般静摩擦状态。目P，中介件90、导向件50与摩擦件70 H者被强制模合/结合成一个转动整 体，不会出现相互滑转爬升的情况，除非过载至结构毁损。空间模形机构因而处于类似斜撑 式超越离合器的绝对自锁/模合状态，其传动能力仅取决于结构强度。
[0033] 根据本发明的相关图示和说明不难理解，与中介件90具有同样升角A的导向件 50,也同样具有上述极限角，例如，与挤出角Si具有完全类似物理意义的挤出角^2。当然， 仅在作用于导向件50上的动力转矩或负载转矩等于零，或者，超越离合器处于超越工况之 际，该挤出角方才具有相对固定的数值客2。
[0034] 依据本发明的解模转矩较小或等于零的空间模合式摩擦超越离合器，除具有空间 模合式摩擦超越离合器的所有优点之外，更具有解模轻巧容易，发热量更少和传动效率更 高等优点。借助下述实施例的说明和附图，本发明的目的和有益效果将显得更为清楚和明 了。
【附图说明】
[0035] 图1是根据本发明的单向超越离合器的轴向剖视图。
[0036] 图2是图1示出的具有力封闭功能的环状袋形构件的左视图。
[0037] 图3是根据本发明的一个变型的单向超越离合器的轴向剖视图。
[0038] 图4A和图4B分别是图3中的摩擦件的主视图和左视图的轴向剖视图。
[0039] 图5是根据本发明的第二个变型的单向超越离合器的轴向剖视图。
[0040] 图6是依据本发明的第H个变型的单向超越离合器的轴向剖视图。
[0041] 图7是依据本发明的第四个变型的单向超越离合器的轴向剖视图。
[0042] 图8是根据本发明的第五个变型的单向超越离合器的轴向剖视图。
[0043] 图9是应用本发明的装载机二轴总成实施例的轴向剖面图。
[0044] 图10是图1中各机构的齿廓向同一外圆柱面径向投影的局部展开图。
[0045] 图11是图8中各机构的齿廓向同一外圆柱面径向投影的局部展开图。
【具体实施方式】
[0046] 必要说明；为简洁明了，本说明书的正文及所有附图中，相同或相似的构件及特征 部位均采用相同的附图标记，并只在它们第一次出现或有变型时给予必要的说明。同样，也 不重复说明相同或相似机构的工作机理或过程。为区别设置在对称或对应位置上的相同的 构件或特征部位，本说明书在其附图标记后面附加了字母，而在泛指说明或无需区别时，贝u 不附加任何字母。
[0047] 实施例一；W不同摩擦系数为特征的易解模式单向超越离合器C1
[0048] 参见图1、2、10,单向传动的空间模合式摩擦超越离合器C1包括，最佳地绕轴线X 形成，并最佳地呈阶梯环状的导向件50。其阶梯外环的内端面上，设置有一组最佳地绕轴 线X周向均布的螺旋导向齿52,其阶梯内环的朝内端延伸的管状基体60的内周面上，最佳 地设置有花键齿，W与同轴线地设置在其内孔中的内环40借助花键副不可旋转地相连。为 此，内环40中部的固定连接段45的外周面上，W互补的方式构造有相应的花键齿。同时， 内环40内周面上设置有构成平键槽的传力特征曲面64, W与其内孔中未示出的传动轴不 可旋转地相连并传递转矩。而在管状基体60外端的外周面上，则可滑转地径向定位有最佳 地呈环状的中介件90,其通过设置在面对导向件50的端面上的与导向齿52呈互补式构造 的一组螺旋导向齿92,与导向件50恒久地嵌合，W构成最佳地绕轴线X回转的面接触型单 向转动导向机构G。
[0049] 超越离合器C1还包括最佳地绕轴线X形成并具有轴向力封闭功能和传力特征曲 面34的摩擦件70。该摩擦件70最佳地是一个与环状的袋形构件式限力元件180同一，并 与可选择的齿环30最佳地结合成一体的单一零件。传力特征曲面34在齿环30的外周面上 构造出轮齿168。显然，该特征曲面34可W是构成所需传力结构的任意曲面，需要时还可W 直接形成在一个单独的环状构件上，再通过公知的连接方式固定到摩擦件70的外周面上。 同样，齿环30也可通过诸如螺拴连接的方式紧固至杯形壳式摩擦件70上，W构成一个轴向 对接式力封闭组合壳。
[0050] 摩擦件70的绕轴线X形成的内周面84的轴向中部，同轴线地设置有最佳地为平 面型的盘形环状的周向凹槽78。该周向凹槽78的约半周的内表面，最佳地沿两相互平行的 切线方向H和H'延伸至摩擦件70的外周面，并形成等截面矩形入口 82。周向凹槽78的 径向内表面80,因而延伸成具有U字形横截面形状的非闭合式内径向表面，并形成两个相 互平行的周向壁面85。相互嵌合的导向件50和中介件90可沿图2中空也箭头所指方向由 入口 82直接纳入周向凹槽78,并被轴向可滑转地贯穿于摩擦件70内孔中的内环40径向定 位。而摩擦件70则通过设置于其内周面与内环40两端的对应外周面48a和48b之间的两 个轴承158,同轴线地径向固定在内环40上。最佳地，轴承158应附装有未示出的密封圈或 轴承盖。
[0051] 如上文所整体结合的H项专利申请所述，轴承158和内环40均非本发明之必需， 其作用完全可W被如图3所示的滑动摩擦，W及设置于内周面84中的具有例如花键齿或D 字形非圆截面的传动轴分别取代。同时，轴向力封闭的环状袋形摩擦件70也可W是一个径 向对接或轴向对接而成的组合构件，例如图5所示。相关更多变型结构的更详细说明和图 示可参见上文所整体结合的H项专利申请，此处不作进一步说明。
[0052] 继续参见图1，周向凹槽78分别设置有回转型的牵引摩擦面72和传力摩擦面74。 其左端的牵引摩擦面72,与设置在中介件90无齿端面上的回转型牵引摩擦面104摩擦相 连，构成具有回转型面接触牵引摩擦副的牵引摩擦机构F1。其右端的传力摩擦面74,与设 置在导向件50无齿端面的传力摩擦面58摩擦相连，构成可与导向件50直接传递摩擦转矩 的具有回转型面接触传力摩擦副的传力摩擦机构F2。牵引摩擦机构F1和转动导向机构G， 共同构成端面型空间模形机构，该机构再与传力摩擦机构F2 -起，构成超越离合器Cl的轴 向力封闭的空间模合式摩擦超越离合机构。其中，牵引摩擦机构F1和传力摩擦机构巧的 摩擦系数和当量摩擦半径分别为y 1和Ri，W及，y 2和R2。该里，当量摩擦半径R具有摩擦 传动领域的常识性内涵。
[0053] 有必要指出的是，只要能够最佳地实现沿轴向的互补式贴合/抵触，本发明的牵 引摩擦机构F1和传力摩擦机构巧的回转摩擦副的两组回转型摩擦面，均可W基于任意曲 线/母线绕轴线X回转而成，并均可W是设置有用W散热或排除液体/气体的具有任意面 积占比的沟槽或缺口的非连续表面。例如，如果需要，用作操纵式离合器或制动器时的该非 连续表面的数量，可W是圆周总计占比在25% W下的2?6个。而且，当被设置成非连续 表面的是具有力封闭功能的摩擦面例如7