本发明涉及粘结磁体用组合物，更详细地涉及能够改善含有磁性粉末和热塑性树脂粘结剂的组合物在成型时的流动性、冷热冲击试验的耐久性、粘合剂使用时的粘合强度的问题的粘结磁体用组合物以及使用该粘结磁体用组合物的粘结磁体、以及通过粘合剂粘合该粘结磁体与金属部件而成的一体成型部件。
背景技术：
粘结磁体是通过将配合有磁体粉末、有机树脂等粘结剂成分以及增强剂、增塑剂和增滑剂等的添加剂的组合物，使用挤出机等进行混炼，接下来加工成丸状等，然后，通过注射成型、压缩成型或挤出成型进行制造的。特别地，将聚酰胺树脂、聚苯硫醚树脂等的热塑性树脂作为粘结剂并且进一步地使用注射成型法制造的磁体，具有下述优点：尺寸精度高、不需要后加工，因此，能够降低磁体的制造成本。
含有80质量％以上的磁体粉末并且以热塑性树脂作为粘结剂的粘结磁体用组合物，通过注射成型、挤出成型进行加工，由此成为粘结磁体。
作为热塑性树脂粘结剂，使用了聚酰胺树脂、聚苯硫醚(PPS)树脂等，但是，从机械强度、耐候性等的方面考虑，更优选聚酰胺树脂，因此，提出了使用聚酰胺树脂和聚酰胺弹性体的树脂组合物(例如，参照专利文献1、2)。
另外，为了使粘结磁体的机械强度提高，已提出了在将磁体粉末与有机树脂混炼而成的粘结磁体用组合物中混炼作为增强剂的碳纤维(例如，参照专利文献3、4)。
如上所述，通过注射成型、挤出成型制造了粘结磁体，但是，通过粘合剂的粘合、嵌入成型等与金属部件组合来利用的情况较多。但是，在金属部件与粘结磁体材料中，线膨胀系数不同，因此，在进行冷热冲击试验时，在粘结磁体中产生破裂的情况较多。
另外，粘结磁体用组合物中，磁体粉末的配合率越高，作为注射成型磁体的磁特性越高，因此，优选提高磁体粉末的配合率。但是，磁体粉末的配合率越高，该组合物的流动性越降低，因此，难以通过注射成型进行加工，另外，在注射成型时，有时会产生焊接点等外观不良的情况。为了提高流动性，通常会进行添加剂的添加，然而，通过添加剂的添加，虽然会提高流动性，但是，在冷热冲击试验中成型的粘结磁体容易破裂等的对强度产生不良影响的情况较多。进一步地，在使用粘合剂与金属部件组合而形成一体成型部件时，添加剂会使粘结磁体与金属部件之间的粘合强度降低，因此，会有难以添加增滑剂的问题。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本特开2004-352792号公报；
专利文献2：国际公开第2008/123450号公报；
专利文献3：日本特开2005-072240号公报；
专利文献4：日本特开2010-251545号公报。
技术实现要素：
发明所要解决的问题
本发明是鉴于上述实情而提出的，其目的在于，提供一种粘结磁体用组合物，其是成型时的流动性良好且成型性高的组合物，并且通过该组合物获得的粘结磁体对于冷热冲击试验具有耐久性，并且通过粘合剂将该粘结磁体与金属部件等粘合时，能够赋予优异的粘合强度。
解决问题的技术方案
本发明人等为了解决上述的课题，反复进行了精心的研究。其结果发现，按照各自规定的比例含有特定的磁体粉末、热塑性树脂粘结剂、其他的添加剂的粘结磁体用组合物，在成型时的流动性高，使用该组合物成型的粘结磁体，即使是冷热冲击试验也不产生破裂，通过粘合剂与金属部件粘合时的粘合强度提高，从而完成了本发明。
(1)本发明的第一发明是一种粘结磁体用组合物，其特征在于，按照比例含有88质量％以上且91质量％以下的平均粒径为1.8μm以上且2.8μm以下的钐-铁-氮系磁体粉末、0.5质量％以上且2.5质量％以下的拉伸断裂伸长率为400％以上且弯曲弹性模量为100MPa以上的聚酰胺弹性体、0.5质量％以上且2.0质量％以下的纤维直径为10μm以上且12μm以下的碳纤维、0.3质量％以上且1.0质量％以下的羧酸酯，剩余部分是由通过分子量分布测定测得的重均分子量Mw为4500以上且7500以下的聚酰胺12构成的聚酰胺树脂。
(2)另外，本发明的第二发明是如(1)中的第一发明所述的粘结磁体用组合物，其特征在于，所述钐-铁-氮系磁体粉末是由Sm2Fe17N3的组成来构成的磁体粉末。
(3)本发明的第三发明是一种粘结磁体，其使用(1)或(2)所述的粘结磁体用组合物进行注射成型来制造。
(4)本发明的第四发明是一种一体成型部件，其是粘结磁体与金属部件的一体成型部件，其通过粘合剂将(3)所述的粘结磁体与金属部件进行一体化粘合而成。
发明效果
本发明的粘结磁体用组合物，在成型时的流动性良好并且容易通过注射成型等进行加工，通过该组合物获得的粘结磁体对于冷热冲击试验的耐久性高，不发生破裂，通过粘合剂将该粘结磁体与金属部件等粘合时能够赋予优异的粘合性。
具体实施方式
下面，针对本发明的粘结磁体用组合物的具体的实施方式(以下，称为“本实施方式”)进行详细的说明。此外，本发明并不限定于以下的实施方式，在不变更本发明的要旨的范围内能够进行各种的变更。
《1.粘结磁体用组合物》
本实施方式的粘结磁体用组合物，是用于制造粘结磁体的组合物，并且是含有钐-铁-氮系(Sm-Fe-N系)磁体粉末、树脂粘结剂以及其他添加剂的组合物。
具体地，本实施方式的粘结磁体用组合物，按照88质量％以上且91质量％以下的比例含有平均粒径为1.8μm以上且2.8μm以下的钐-铁-氮系(Sm-Fe-N系)磁体粉末。另外，含有作为树脂粘结剂的热塑性树脂粘结剂，作为该热塑性树脂粘结剂，按照0.5质量％以上且2.5质量％以下的比例含有拉伸断裂伸长率为400％以上且弯曲弹性模量为100MPa以上的聚酰胺弹性体。另外，按照0.5质量％以上且2质量％以下的比例含有纤维直径为10μm以上且12μm以下的碳纤维、按照0.3质量％以上且1.0质量％以下的比例含有羧酸酯。另外，其余含有作为热塑性树脂粘结剂的、通过分子量分布测定测得的重均分子量Mw为4500以上且7500以下的聚酰胺12树脂。
[1]磁体粉末
本实施方式的粘结磁体用组合物含有作为磁体粉末的钐-铁-氮系磁体粉末。钐-铁-氮系磁体，作为高性能且廉价的磁体是已知的。作为该钐-铁-氮系磁体粉末，因氮量的不同而组成发生变化，但是，通过使用由Sm2Fe17N3的组成来构成的粉末，能够显示最大的饱和磁化强度。
钐-铁-氮系磁体，是将通过溶解法或还原扩散法得到的母合金进行氮化从而得到的，具体地，溶解法是使用Fe和Sm金属通过高频炉、电弧炉等，对原料粉末在1500℃以上进行用以溶解、粉碎、使组成均匀化的热处理，从而制作钐-铁合金；还原扩散法是通过对Fe或Fe2O3、Sm2O3等与Ca进行混合加热处理来制作钐-铁合金。通过这些方法得到的粉末状的钐-铁-氮系磁体，其矫顽力的产生机理是核生成型，因此，通过微粉碎处理能够得到磁体微粉末。另外，通过将用作起始原料的粉末的粒径变小，也能够不粉碎母合金而获得磁体微粉末。
此处，在溶解法中，工序极其复杂，并且，在各工序间，一旦暴露在大气中，通过氧化会产生杂质，因此，虽然在湿式处理后进行氮化处理，但是，在湿式处理时，表面会产生氧化，因此，不能均匀地进行氮化，磁特性中的饱和磁化强度、矫顽力、方形度降低，作为结果，最大磁能积变低。因此，作为钐-铁-氮系磁体的制造方法，优选能够利用廉价的稀土类氧化物粉末作为原料的还原扩散法。
具体地，在还原扩散法中，首先，得到含有钐-铁合金的还原生成物，接下来，针对还原生成物，实施湿式处理，除去在该还原生成物中生成的还原剂的氧化物。然后，将得到的Sm-Fe系合金在含有氨和氢的混合气流中氮化后，进行粉碎、干燥，由此，来制造所希望的钐-铁-氮系磁体粉末。此外，在Sm2Fe17N3系合金的情形下，超过平均粒径20μm的磁体合金粗粉，磁特性低，因此，例如，有必要在有机溶剂中粉碎。
本实施方式的粘结磁体用组合物中，使用其平均粒径为1.8μm以上且2.8μm的钐-铁-氮系磁体粉末。如上所述，钐-铁-氮系磁体是核生成型，因此，通过实施微粉碎处理并使用其平均粒径为1.8μm以上的磁体，能够提高在使用该组合物对粘结磁体进行成型时的流动性，能够容易地进行利用注射成型等的加工，另外，能够使磁体粉末的氧化引起的发热以及伴随该发热的发火的危险性消失。另外，通过使用平均粒径为2.8μm以下的磁体，能够获得高的矫顽力。
在钐-铁-氮系磁体的粉碎处理中，能够使用在处理固体的各种化学工业中广泛使用的用于将各种材料粉碎至所希望的程度的公知的粉碎装置来进行。对于粉碎装置，没有特别的限定，但是，从容易使粉末的组成、粒径均匀的角度出发，优选使用基于介质搅拌磨机、或珠磨机进行的湿式粉碎方式的装置进行粉碎。
另外，作为在粉碎时使用的溶剂，没有特别的限定，例如，能够使用异丙醇、乙醇、甲苯、甲醇、己烷等，特别地，优选使用异丙醇。
如此地进行，在实施粉碎处理后，使用规定的筛孔的过滤器，实施过滤、干燥，由此，能够获得钐-铁-氮系磁体微粉末。
此外，在实施上述粉碎处理时或粉碎处理后，优选对粉末添加磷酸，然后，通过搅拌该溶液形成复合金属磷酸盐被膜。另外，作为磁性粉末，优选通过偶联剂进行了表面处理的磁性粉末。作为偶联剂，可举出硅烷系偶联剂、钛系偶联剂、铝系偶联剂等，特别地，优选通过硅烷系偶联剂进行表面处理。
在本实施方式的粘结磁体用组合物中，将钐-铁-氮系磁体粉末的含量设为88质量％以上且91质量％以下的比例。组合物中的磁体粉末的含量低于88质量％时，得到的粘结磁体的磁特性变低，除此以外，树脂的比率变高，因此，粘结磁体的线膨胀系数变高，在冷热冲击试验中产生破裂。另一方面，磁体粉末的含量超过91质量％时，该粘结磁体用组合物的流动性变差，通过注射成型等不能对粘结磁体进行成型。另外，注射成型时，有产生焊接点等的外观不良的可能性。
[2]热塑性树脂粘结剂
本实施方式的粘结磁体用组合物含有作为树脂粘结剂的热塑性树脂粘结剂。具体地，作为该热塑性树脂粘结剂，将聚酰胺弹性体(A)与聚酰胺树脂(B)混合而使用。
(A)聚酰胺弹性体
作为聚酰胺弹性体，能够使用具有聚酰胺片段和聚醚片段的聚酰胺弹性体。而且，在本实施方式的粘结磁体用组合物中，使用拉伸断裂伸长率是400％以上且弯曲弹性模量为100MPa以上的聚酰胺弹性体。通过使用具有如此的拉伸断裂伸长率、弯曲弹性模量的聚酰胺弹性体，能够有效地防止在冷热冲击试验中的破裂的发生。
作为粘结磁体用组合物中的聚酰胺弹性体的含量，设为0.5质量％以上且2.5质量％以下的比例。组合物中的聚酰胺弹性体的含量小于0.5质量％时，在冷热冲击试验中发生破裂。另一方面，聚酰胺弹性体的含量大于2.5质量％时，粘结磁体用组合物的流动性变差，通过注射成型等不能对粘结磁体进行成型。
(B)聚酰胺树脂
作为聚酰胺树脂，使用聚酰胺12。通常，作为聚酰胺树脂，有聚酰胺11、聚酰胺6等的各种聚酰胺树脂，但是，通过使用聚酰胺12，能够使成型时的流动性变得良好，从而使通过注射成型进行的成型变得容易。另外，通过使用聚酰胺12，能够进一步提高得到的粘结磁体的强度。
另外，作为聚酰胺树脂的聚酰胺12，使用通过分子量分布测定测得的重均分子量Mw为4500以上且7500以下的范围内的物质。重均分子量Mw小于4500时，得到的粘结磁体的机械强度降低。另一方面，重均分子量Mw大于7500时，粘结磁体用组合物的流动性显著地降低，注射成型也变得困难。此外，为了提高流动性而想要在高温进行注射成型时，由于磁性粉末的氧化劣化，有时也难以获得磁特性优异的粘结磁体。
在本实施方式中，在以上述特定的含量含有各成分的粘结磁体用组合物中，其剩余部分中含有由聚酰胺12构成的聚酰胺树脂。因此，对其含量虽然没有特别限定，但是优选以3.5质量％以上且10.7质量％以下的比例含有。组合物中的聚酰胺树脂的含量小于3.5质量％时，粘结磁体用组合物的流动性变差，有可能通过注射成型等不能对粘结磁体进行成型。另一方面，聚酰胺树脂的含量大于10.7质量％时，粘结磁体的线膨胀系数变高，在冷热冲击试验中，有可能发生破裂。
此外，作为上述的将聚酰胺弹性体(A)与聚酰胺树脂(B)混合而成的热塑性树脂粘结剂的形状，没有特别的限定，例如，能够使用粉末状、珠状、丸状等的各种的形状。其中，从能够使磁体粉末均匀地混合的角度出发，优选粉末状。
[3]增强剂
本实施方式的粘结磁体用组合物含有作为增强剂的碳纤维。通常，作为增强剂，有碳薄片、玻璃纤维等各种的增强剂，但是，通过使用碳纤维，能够有效提高得到的粘结磁体的拉伸强度。另外，在本实施方式中，作为该碳纤维，使用纤维直径为10μm以上且12μm以下的碳纤维。通过含有这样的纤维直径为10μm以上且12μm以下的碳纤维，能够提高粘结磁体的强度，并且，能够使组合物的流动性良好，能够提高成型性。
作为粘结磁体用组合物中的碳纤维的含量，能够设为0.5质量％以上且2.0质量％以下的比例。组合物中的碳纤维的含量小于0.5质量％时，不能充分提高粘结磁体的强度，在冷热冲击试验中产生破裂。另一方面，碳纤维的含量大于2.0质量％时，粘结磁体用组合物的流动性变差，通过注射成型等不能对粘结磁体进行成型。
[4]添加剂
本实施方式的粘结磁体用组合物含有羧酸酯。作为羧酸酯，例如，能够举出癸二酸酯、己二酸酯等。通常，为了提高进行注射成型时的流动性，使用以烃系或脂肪酸系为代表的增滑材料、利用各种酯的增塑剂等添加剂，其中，通过使用称为癸二酸酯、己二酸酯的羧酸酯，介由例如环氧系粘合剂等粘合剂使得到的粘结磁体与金属部件等粘合而制成一体成型部件时，其粘合力不会变弱，能够良好地粘合金属部件。
作为粘结磁体用组合物中的羧酸酯的含量，设为0.3质量％以上且1.0质量％以下的比例。组合物中的羧酸酯的含量小于0.3质量％时，虽然其机理并不确定，但是，在粘结磁体与金属部件等之间得不到充分的粘合强度。另一方面，羧酸酯的含量大于1.0质量％时，在粘结磁体中，在冷热冲击试验中发生破裂。
此外，除上述的成分之外，在不损害本实施方式的粘结磁体用组合物的效果的范围内，能够根据需要添加稳定剂、颜料、相容性试剂等添加剂。
《2.粘结磁体用组合物的制造方法》
接下来，对于上述的粘结磁体用组合物的制造方法进行说明。本实施方式的粘结磁体用组合物，能够通过以往公知的方法来制造。
也即，粘结磁体用组合物能够通过下述方式制造，将上述的各构成成分分别称量规定量，在搅拌混合机等中混合这些各成分，然后，使用混炼装置进行混炼，由此来制造。
作为混炼装置，没有特别的限定，例如，能够利用批次式的捏合机或连续式的挤出机。在混炼时，优选在各个混炼装置中，控制施加至混炼中的组合物的剪切力进行混炼。例如，如果利用捏合机，通过调整温度、向混合槽投入的原料的量、捏合桨叶的旋转数、或者混炼时间等来控制剪切力。另外，如果利用连续挤出机，则能够通过调整温度分布、原料的投入速度、螺杆部分的形状、螺杆旋转数、模具孔径(Die hole diameter)等来控制剪切力。
《3.粘结磁体》
通过如上所述制造的粘结磁体用组合物，能够制造粘结磁体。具体地，粘结磁体，是通过将上述的粘结磁体用组合物以作为其构成成分的粘结剂树脂的融点以上的温度进行加热熔融后，采用注射成型法、挤出成型法、压缩成型法等，在磁场中对该熔融物进行成型，制成成型体，由此而得到。在本实施方式中，由于使用含有作为聚酰胺树脂的聚酰胺12的热塑性树脂粘结剂，因此，作为加热熔融温度，优选200℃～250℃的范围。
在上述的成型法中，注射成型法，作为成型体的粘结磁体的形状自由度大，而且，得到的粘结磁体的表面性状及磁特性优异，能够直接作为电子部件的部件而组装，因此，特别优选注射成型法。而且，本实施方式的粘结磁体用组合物，由如上述的构成而构成，因此，流动性良好，注射成型的成型性优异，能够容易地成型。另外，注射成型时，能够有效地防止焊接点等的外观不良的发生。
如此地通过注射成型等进行成型而获得的粘结磁体，磁特性优异，并且，对冷热冲击试验的耐久性高，不发生破裂，机械强度优异。该粘结磁体，例如，能够用于电子设备用马达部件等的小型且偏平的复杂形状品，能够大量生产，并且，不需要后加工，进而具有能够嵌入成型等的特征，特别是，能够适合使用于与金属材料的一体成型部件。
此外，所得到的粘结磁体，优选是使用前进行磁化。在磁化中，使用了发生静磁场的电磁体、发生脉冲磁场的电容器磁化机等。磁化磁场，也即磁场强度，根据磁体粉末的种类有若干差异，不能一概而论，例如，可设为1200kA/m(15kOe)以上，优选为2400kA/m(30kOe)以上。
《4.粘结磁体与金属材料的一体成型部件》
通过本实施方式的粘结磁体用组合物得到的粘结磁体，通过经由粘合剂等的粘合、嵌入成型等，与金属部件组合而一体化，由此，能够制成一体成型部件。
此外，粘结磁体与金属部件的一体成型部件，能够通过公知的方法来制备。例如，相对于粘结磁体与金属部件的粘合面，涂布规定的粘合剂，在常温保持12小时～24小时，由此，能够制造。
通常，在粘结磁体材料与金属部件中，线膨胀系数不同，因此，进行冷热冲击试验时，在粘结磁体上产生破裂。在这方面，如上所述，通过本实施方式的粘结磁体用组合物而得到的粘结磁体成为具有优异的机械强度的粘结磁体，在与金属部件组合制成一体成型部件时，也能够有效地防止粘结磁体的破裂的发生。
另外，对于通过本实施方式的粘结磁体用组合物而得到的粘结磁体而言，例如，通过环氧系粘合剂等的粘合剂进行粘合而制成一体成型部件时，不减弱该粘合力，能够赋予对于金属部件的优异的粘合性。
实施例
下面，列举实施例及比较例，对本发明进行更具体的说明，但是，本发明并不受这些实施例的任何限定。
(实施例1)
将作为磁体粉末的住友金属矿山株式会社制造的平均粒径为2.3μm的钐-铁-氮系(Sm-Fe-N系)磁体粉末90质量％的、重均分子量Mw为5300的聚酰胺12树脂6.2质量％、拉伸断裂伸长率为530％且弯曲弹性模量为130MPa的聚酰胺弹性体2.0质量％、作为增强剂的纤维直径为11μm的碳纤维(C纤维)1.0质量％、作为添加剂的癸二酸酯0.8质量％，分别在搅拌混合机中混合，使用连续挤出机在200℃进行混炼，得到了粘结磁体用组合物。
对以此方式得到的粘结磁体用组合物进行注射成型，如下所述，对于成型时的流动性、冷热冲击试验耐久性及粘合强度进行了评价。
<成型时的流动性的评价方法>
将成型温度设为240℃，针点式浇口为4处，注射成型成外径为32mm、内径为30mm、高度为20mm的环形状。在该注射成型时，将能够在射出压力为200MPa且无焊接点等的外观不良地成型的情况，评价为“◎”，将能够在射出压力为250MPa且无焊接点等的外观不良地成型的情况，评价为“○”。另一方面，即使是在250MPa的射出压力时，也出现焊接点等的外观不良的情况，评价为“×”，评价为成型性不良，然后，不进行冷热冲击试验、粘合性的评价。
<冷热冲击试验耐久性(热冲击)的评价方法>
使用环氧系粘合剂将通过上述流动性评价时的成型方法而成型的粘结磁体粘合于外径为34mm、内径为32mm、高度为22mm的铁制的环的内侧，在常温保管24小时后，将-40℃30分钟～+90℃30分钟作为一个循环，进行了热冲击试验。在300个循环后和600个循环后，使用倍率为20倍的光学显微镜确认了粘结磁体上是否发生裂纹等缺陷。试验样品数为10个，将300个循环后缺陷的发生数为0的情况，评价为“○”，将600个循环后缺陷的发生数为0的情况，评价为“◎”。另一方面，将300个循环中即使发生一个缺陷的情况，也评价为“×”。
<粘合强度(粘合性)的评价方法>
在上述冷热冲击试验的600个循环结束后，使用直径31.5mm的铁制轴对粘合于铁制环的粘结磁体进行拉拔，由此，测定粘合强度。将粘合强度的平均值为5000N以上的情况，评价为“◎”；将小于5000N且1000N以上的情况，评价为“△”；将小于1000N的情况，评价为“×”。
在下述表1中，示出了各评价结果。如表1所示，通过由实施例1得到的粘结磁体用组合物而成型的粘结磁体，成型时的流动性能够在射出压力为200MPa且没有焊接点等的外观不良地良好地成型，可知是流动性高的物质。另外，在冷热冲击试验中，在600个循环后缺陷的发生数也是0，可知是耐久性高的物质。进一步地，与铁制环的粘合强度也为5000N以上，可知是与金属部件的粘合性也非常高的物质。
(实施例2)
除了将重均分子量Mw为5300的聚酰胺12树脂设为5.2质量％以及将作为增强剂的纤维直径11μm的碳纤维设为2.0质量％以外，与实施例1同样地操作，制造了粘结磁体用组合物，同样地进行了评价。
(实施例3)
除了将重均分子量Mw为5300的聚酰胺12树脂设为6.7质量％以及将作为增强剂的纤维直径11μm的碳纤维设为0.5质量％以外，与实施例1同样地操作，制造了粘结磁体用组合物，同样地进行了评价。
(实施例4)
除了将重均分子量Mw为5300的聚酰胺12树脂设为6.0质量％以及将作为添加剂的癸二酸酯设为1.0质量％以外、与实施例1同样地操作，制造了粘结磁体用组合物，同样地进行了评价。
(实施例5)
除了将重均分子量Mw为5300的聚酰胺12树脂设为6.7质量％以及将作为添加剂的癸二酸酯设为0.3质量％以外，与实施例1同样地操作，制造了粘结磁体用组合物，同样地进行了评价。
(实施例6)
除了将添加剂变更为己二酸酯以外，与实施例1同样地操作，制造了粘结磁体用组合物，同样地进行了评价。
(实施例7)
除了将重均分子量Mw为5300的聚酰胺12树脂设为5.7质量％并且将拉伸断裂伸长率为530％且弯曲弹性模量为130MPa的聚酰胺弹性体设为2.5质量％以外，与实施例1同样地操作，制造了粘结磁体用组合物，同样地进行了评价。
(实施例8)
除了将重均分子量Mw为5300的聚酰胺12树脂设为7.7质量％以及将拉伸断裂伸长率为530％且弯曲弹性模量为130MPa的聚酰胺弹性体设为0.5质量％以外，与实施例1同样地操作，制造了粘结磁体用组合物，同样地进行了评价。
(实施例9)
除了将作为磁体粉末的住友金属矿山株式会社制的平均粒径为2.3μm的Sm-Fe-N系磁体粉末设为91.0质量％以及将重均分子量Mw为5300的聚酰胺12树脂设为5.2质量％以外，与实施例1同样地操作，制造了粘结磁体用组合物，同样地进行了评价。
(实施例10)
除了将作为磁体粉末的住友金属矿山株式会社制的平均粒径为2.3μm的Sm-Fe-N系磁体粉末设为88.0质量％以及将重均分子量Mw为5300的聚酰胺12树脂设为8.2质量％以外，与实施例1同样地操作，制造了粘结磁体用组合物，同样地进行了评价。
表1
(比较例1)
除了将重均分子量Mw为5300的聚酰胺12树脂设为4.7质量％以及将作为增强剂的纤维直径11μm的碳纤维设为2.5质量％以外，与实施例1同样地操作，制造了粘结磁体用组合物，同样地进行了评价。
在下述表2中，示出了其评价结果。此外，对于下述实施例2～20的评价结果，也同样示出。
其结果如表2所示，通过比较例1得到的粘结磁体用组合物，其流动性低，射出压力高，不能获得外观上没有缺陷的样品。
(比较例2)
除了将重均分子量Mw为5300的聚酰胺12树脂设为6.9质量％以及将作为增强剂的纤维直径11μm的碳纤维设为0.3质量％以外，与实施例1同样地操作，制造了粘结磁体用组合物，同样地进行了评价。
其结果如表2所示，对通过比较例2得到的粘结磁体用组合物而言，通过该组合物得到的粘结磁体的补强效果不充分，在冷热冲击试验中产生了破裂。
(比较例3)
除了使用了纤维直径7μm的碳纤维作为增强剂以外，与实施例1同样地操作，制造了粘结磁体用组合物，同样地进行了评价。
其结果如表2所示，对通过比较例3得到的粘结磁体用组合物而言，通过该组合物得到的粘结磁体的补强效果不充分，在冷热冲击试验中产生了破裂。
(比较例4)
除了使用了纤维直径11μm的玻璃纤维作为增强剂以外，与实施例1同样地操作，制造了粘结磁体用组合物，同样地进行了评价。
其结果如表2所示，对通过比较例4得到的粘结磁体用组合物而言，通过该组合物得到的粘结磁体的补强效果不充分，在冷热冲击试验中产生了破裂。
(比较例5)
除了将重均分子量Mw为5300的聚酰胺12树脂设为5.8质量％以及将作为添加剂的癸二酸酯设为1.2质量％以外，与实施例1同样地操作，制造了粘结磁体用组合物，同样地进行了评价。
其结果如表2所示，对通过比较例5得到的粘结磁体用组合物而言，通过该组合物得到的粘结磁体在冷热冲击试验中产生了破裂。
(比较例6)
除了将重均分子量Mw为5300的聚酰胺12树脂设为6.8质量％以及将作为添加剂的癸二酸酯设为0.2质量以外，与实施例1同样地操作，制造了粘结磁体用组合物，同样地进行了评价。
其结果如表2所示，对通过比较例6得到的粘结磁体用组合物而言，通过该组合物得到的粘结磁体与铁制环的粘合力降低，不能获得粘合力为1000N以上的样品。
(比较例7)
除了没有添加添加剂以外，与实施例1同样地操作，制造了粘结磁体用组合物，同样地进行了评价。
其结果如表2所示，通过比较例7得到的粘结磁体用组合物，流动性低，射出压力高，不能获得外观上没有缺陷的样品。
(比较例8)
除了将添加剂变更为作为苯甲酸酯的一种的对羟基苯甲酸-2-乙基己酯(EHPB)以外，与实施例1同样地操作，制造了粘结磁体用组合物，同样地进行了评价。
其结果如表2所示，对通过比较例8得到的粘结磁体用组合物而言，通过该组合物得到的粘结磁体，与铁制环的粘合力降低，不能获得粘合力为1000N以上的样品。
(比较例9)
除了将添加剂变更为作为脂肪酸系增滑材料的一种的硬脂酸酰胺系蜡以外，与实施例1同样地操作，制造了粘结磁体用组合物，同样地进行了评价。
其结果如表2所示，对通过比较例9得到的粘结磁体用组合物而言，通过该组合物得到的粘结磁体在冷热冲击试验中产生了破裂。另外，与铁制环的粘合力降低，不能获得粘合力为1000N以上的样品。
(比较例10)
除了将添加剂变更为作为烃系增滑材料的一种的聚乙烯蜡(PE蜡)以外，与实施例1同样地操作，制造了粘结磁体用组合物，同样地进行了评价。
其结果如表2所示，对通过比较例10得到的粘结磁体用组合物而言，通过该组合物得到的粘结磁体在冷热冲击试验中产生了破裂。另外，与铁制环的粘合力降低，不能获得粘合力为1000N以上的样品。
(比较例11)
除了将重均分子量Mw为5300的聚酰胺12树脂设为5.5质量％以及将拉伸断裂伸长率为530％且弯曲弹性模量为130MPa的聚酰胺弹性体设为2.7质量％以外，与实施例1同样地操作，制造了粘结磁体用组合物，同样地进行了评价。
其结果如表2所示，通过比较例11得到的粘结磁体用组合物，其流动性低，射出压力高，不能获得外观上没有缺陷的样品。
(比较例12)
除了将重均分子量Mw为5300的聚酰胺12树脂设为7.9质量％以及将拉伸断裂伸长率为530％且弯曲弹性模量为130MPa的聚酰胺弹性体设为0.3质量％以外，与实施例1同样地操作，制造了粘结磁体用组合物，同样地进行了评价。
其结果如表2所示，对通过比较例12得到的粘结磁体用组合物而言，通过该组合物得到的粘结磁体在冷热冲击试验中产生了破裂。
(比较例13)
除了按照2.0质量％的比例使用了拉伸断裂伸长率为500％且弯曲弹性模量为89MPa的聚酰胺弹性体以外，与实施例1同样地操作，制造了粘结磁体用组合物，同样地进行了评价。
其结果如表2所示，对通过比较例13得到的粘结磁体用组合物而言，通过该组合物得到的粘结磁体在冷热冲击试验中产生了破裂。
(比较例14)
除了按照2.0质量％的比例使用了拉伸断裂伸长率为310％且弯曲弹性模量为670MPa的聚酰胺弹性体以外，与实施例1同样地操作，制造了粘结磁体用组合物，同样地进行了评价。
其结果如表2所示，对通过比较例14得到的粘结磁体用组合物而言，通过该组合物得到的粘结磁体在冷热冲击试验中产生了破裂。
(比较例15)
除了将作为磁体粉末的住友金属矿山株式会社制的平均粒径为2.3μm的Sm-Fe-N系磁体粉末设为91.2质量％以及将重均分子量Mw为5300的聚酰胺12树脂设为5.0质量％以外，与实施例1同样地操作，制造了粘结磁体用组合物，同样地进行了评价。
其结果如表2所示，通过比较例15得到的粘结磁体用组合物，其流动性低，射出压力高，不能获得外观上没有缺陷的样品。
(比较例16)
除了将作为磁体粉末的住友金属矿山株式会社制的平均粒径为2.3μm的Sm-Fe-N系磁体粉末设为87.0质量％以及将重均分子量Mw为5300的聚酰胺12树脂设为9.2质量％以外，与实施例1同样地操作，制造了粘结磁体用组合物，同样地进行了评价。
其结果如表2所示，对通过比较例16得到的粘结磁体用组合物而言，通过该组合物得到的粘结磁体在冷热冲击试验中产生了破裂。另外，该粘结磁体的磁特性低。
(比较例17)
除了按照6.2质量％的比例使用了作为聚酰胺树脂的重均分子量Mw为8000的聚酰胺12树脂以外，与实施例1同样地操作，制造了粘结磁体用组合物，同样地进行了评价。
其结果如表2所示，通过比较例17得到的粘结磁体用组合物，其流动性低，射出压力变高，不能获得外观上没有缺陷的样品。
(比较例18)
除了按照6.2质量％的比例使用了作为聚酰胺树脂的重均分子量Mw为4100的聚酰胺12树脂以外，与实施例1同样地操作，制造了粘结磁体用组合物，同样地进行了评价。
其结果如表2所示，对通过比较例18得到的粘结磁体用组合物而言，树脂的绝对强度低，通过该组合物得到的粘结磁体在冷热冲击试验中产生了破裂。
(比较例19)
除了按照6.2质量％的比例使用了作为聚酰胺树脂的重均分子量Mw为9600的聚酰胺11树脂以外，与实施例1同样地操作，制造了粘结磁体用组合物，同样地进行了评价。
其结果如表2所示，对通过比较例19得到的粘结磁体用组合物而言，树脂的绝对强度低，通过该组合物得到的粘结磁体在冷热冲击试验中产生了破裂。
(比较例20)
除了按照6.2质量％的比例使用了作为聚酰胺树脂的重均分子量Mw为5500的聚酰胺6树脂以外，与实施例1同样地操作，制造了粘结磁体用组合物，同样地进行了评价。
其结果如表2所示，通过比较例20得到的粘结磁体用组合物，其流动性低，射出压力变高，不能获得外观上没有缺陷的样品。
表2
工业实用性
本实施方式的粘结磁体用组合物在成型时的流动性良好，得到的粘结磁体对于冷热冲击试验具有优异的耐久性，使用粘合剂与金属部件等粘合时能够赋予优异的粘合性，作为粘结磁体的制造用组合物极其有用。通过该粘结磁体用组合物而得到的粘结磁体，具有下述特征，例如，用于电子设备用马达部件等小型且偏平的复杂形状品中，能够大量生产，不需要后加工，并且能够嵌入成型等。而且，特别地，能够适用于与金属部件组合的成型部件。