、进一步优选在 60°C以下的温度下，保持着拉幅状态，使用不施加揉捏等刺激的精炼方法。最优选的是省略 精炼工序。
[0068] 干燥工序中也需要注意不要解除织造工序中形成的织纱充分啮合而成的形态。需 要避免大幅表现出合成纤维的收缩。优选在ll〇°C以下、进一步优选在80°C以下进行干燥 处理。
[0069] 接着，所谓热定型加工的情况下，与热轧光加工相比，在厚度方向上限制布帛的压 力不发挥作用，织纱充分啮合而成的弯曲形态有被解除的倾向，因此，不经过热定型处理， 或者止于140°C以下、进一步优选为120°C以下的低温热定型处理是优选的。
[0070] 织造工序中形成的织纱充分啮合而成的弯曲形态下，利用热和压力增强固定经炜 纱的交接部的接触角度大的织纱结构。换言之，利用能够较大地维持增强织造工序中形成 的交接部的接触角度、固定为热稳定的结构的热处理工序进行精加工是优选的。
[0071] 即，布帛优选利用热轧光加工进行精加工。不进行热定型处理，或者止于140°C以 下、进一步优选为120°C以下的低温热定型处理，然后进行轧光加工是优选的。直至前阶段 为止的工序中，使由例如精炼工序等造成的温水收缩几乎不发生，对于纤维高分子结构中 残留应变的分量、利用该热轧光加工进行高分子结构固定。基于轧光辊的加热温度为纤维 材料的软化点温度附近以上，可以通过与施加压力的组合来确定，但可以在40~250°C中 适当选择。为了进行布帛构成纤维的高分子结构固定，加热温度优选为120°C以上。另一方 面，为了不使构成纤维的单丝截面清楚地变形而撕裂强度等机械特性大幅降低，加热温度 优选为220°C以下。更优选加热温度为150~200°C。加工压力以线压力计优选为100~ 3000N/cm。加工线压力为100N/cm以上时，有助于布帛织纱的交接部的接触角大的结构， 加工线压力为3000N/cm以下时，能够防止构成纤维的单丝截面变形而撕裂强度等机械特 性大幅降低。更优选为300~1500N/cm。加工速度可以适当选择，但优选为1~30m/分 钟。将加工速度设为lm/分钟以上时，变得容易防止在辊前后无压缩作用的状态下的热效 应、即布帛织纱的结构松弛且交接部的接触角变小。另一方面，将加工速度设为30m/分钟 以下时，容易得到充分的热压缩效果，此外，容易进行避免了机器故障等质量异常的均匀加 工。另外，也可以经数次反复经过热轧光加工。加热辊仅位于布帛的单侧的工序的情况下， 分别在表背两面逐次进行热轧光加工也是优选的。作为轧光辊，辊表面优选为平坦面，可以 适当选择粗糙度。关于布帛的表面，在不会形成镜面且明显的光泽的范围内适度地改良粗 糙度是较好的。另外，辊表面的原材料可以适当选择金属、陶瓷、纸、弹性体、塑料等，也可以 为组合的辊。热轧光加工中，效果受到布帛水分的影响，因此适当控制布帛水分是较好的。 进而，乳光精加工通过布帛表面的平滑化而在对布帛进行用于产品标识的喷墨印刷时有助 于使印刷质量清晰。
[0072] 本发明的布帛适合不进行树脂加工而直接裁切缝制，应用于气囊。另一方面，本发 明的布帛也可以覆盖树脂、弹性体制成气囊用的基布来使用。
[0073] 可以将包含本发明的布帛的缝制气囊整合而制成气囊组件、气囊装置来使用。
[0074] 实施例
[0075] 接着，利用实施例和参考例说明本发明，但本发明不仅限定于这些实施例。首先， 关于本说明书中使用的测定方法和评价方法进行说明。
[0076] (1)合成纤维的交织数（次/m):关于合成纤维的交织数，使用交织测定用的水浴 槽，使合成纤维漂浮在水面上，观测单丝束的状态来进行。水浴槽为长度l.〇m、宽度20cm、 高度（水深）15cm的尺寸，自供给口被供给的水自槽中溢流从而进行排水。即，经常以约 500cc/分钟的流量供给新水，从而更新测定槽内的水。通过该水浸法，计数如图2所示在水 面上铺展的单丝束的交织部a的数量。将该测定重复10次，求出平均值。
[0077] (2)沸水收缩率:关于合成纤维的沸水收缩率，依照JISL1013 :2010的 8. 18.la)法求出5次测定的平均值。关于织纱（织物构成纱）的沸水收缩率，沸水处理按 照JIS1013 :2010的8. 18.lb)法，求出5次测定的平均值。此时，根据JISL1096的附件 G和GA，对于自织物拆解的构成纱进行长度测量。
[0078] (3)布帛试样的准备：调整为JISL0105 :2006的标准状态，供给于各种测定和评 价。
[0079] (4)织物密度（条/2. 54cm):利用JISL1096 :20108. 6.lb)B法，根据附件FA进行 测量。
[0080] (5)合成纤维的纤度（dtex):利用JISL1096 :20108. 9. 1.la)2)B法根据附件H的 (方法B)进行测量。
[0081] (6)接触角（度）、曲率半径（ym):沿着布帛的织纱中心线，切出经向截面和炜向 截面，拍摄35倍的电子显微镜照片。如图1所示，由织纱的经炜纱交接的部分的两端A和 B、以及中心点C的3点描绘外切圆3,求出交接部的圆弧ACB的中心角0和外切圆的半径 r。关于外切圆3,针对布帛试样的上表面和下表面，分别任意地描绘10点，求出中心角0 和半径r，取平均。
[0082] (7)撕裂强度（N):通过JISL1096 :20108. 17. 1A-1 法进行测量。
[0083] (8)高压透气度（mm/s):利用依据ASTMD6476的TEXTEST公司制造的FX3350测量 动态透气度，求出升压达到l〇〇kPa时的透气度。
[0084] (9)热经时评价：将布帛展开悬吊在140°C的热空气箱中，暴露放置100小时后，制 成标准状态，进行各评价。
[0085] (10)热处理后透气度：经过前述（9)项的热暴露后，求出前述（8)项的高压透气 度（mm/s)。热处理后的高压透气度除以热处理前的高压透气度，作为热处理后透气度比。
[0086] (11)热处理后折痕透气度增加分量（mm/s):如图3所示，将15cm见方的布帛试样 以约2. 54cm宽度制成波纹状的5次折叠，载置lkg重的砝码，用15cm见方的铝板夹着放置 12小时后，以折痕部为中心与前述（8)项的高压透气度（mm/s)同样地测量高压透气度。同 样地，使波纹状折叠且载置有砝码的试样经过与前述（9)项同样的热暴露后，移除砝码并 展开而制成标准状态，以折痕部为中心与前述（8)项的高压透气度（mm/s)同样地测量高压 透气度。自热处理后的高压透气度减去热处理前的高压透气度，作为热处理后折痕透气度 增加分量（mm/S)。
[0087] (12)环己烷提取油分：将织物试样用环己烷进行8小时索氏提取。由环己烷提取 成分的干固重量求出试样中的油剂成分量（重量％)。
[0088] (13)尺寸稳定性:将描绘有一定间隔的标线的布帛放置在120°C的热空气箱 中，放置30分钟，在标准状态下测量标线间，以经炜平均距离变化。
[0089] (14)喷墨印刷：利用60微米喷嘴的喷墨打印机使用乙醇性的黑墨以20m/分钟的 布帛进给速度对布帛进行l〇mm宽度的条形码印刷。用35倍放大镜观察印刷表面，评价条 形码的条的印刷渗出，将条的边界清楚且没有渗出的情况设为〇，将条边界清楚但观察到 墨滴的渗出的情况设为A，将条边界存在不清楚的部分的情况设为X。
[0090] [实施例1]
[0091] 使用将聚己二酰己二胺树脂熔融纺纱并热拉伸而得到的强度8cN/dteX的纤维作 为织纱。纤维中含有50ppm在树脂聚合时添加的铜，含有1500ppm碘。该纤维的纤度为 470dtex、单丝数为136条、沸水收缩率为7. 0%，水浸法的空气交织数为10个/m。关于该 纤维，作为经纱用，无捻无浆地平行排列，制成整经轴，作为炜纱用，无捻无浆地卷取，自纱 筒直接供给。利用喷水织机设定织机上的经纱张力，以400转/分钟得到平纹织物。将得 到的织物在未进行精炼的状态下在60°C下干燥，使织物水分率为3%。接着，关于热轧光加 工，在进给速度18m/分钟、金属辊温度160°C、压力490N/cm下进行处理，将相反侧在同样条 件下进行处理，从而进行精加工。关于夹住织物的上下轧光辊，上部的加热用金属辊为12cm 直径，下部的辊为具有纸表面的24cm直径的辊，表面速度为上下同速。纸辊表面的肖氏D硬度为65。精加工布帛的织物密度为经炜均51.0条/2.54cm。将布帛的制造条件和评价 结果示于表1。
[0092] 成为接触角大、织纱良好咬入的形态。高压透气度受到抑制，热经时后透气度也受 到抑制。尺寸稳定性良好，喷墨印刷性也良好。
[0093] [实施例2]
[0094] 调整筘齿密度来设置经纱条件，调整炜纱打入条件，然后与实施例1同样地实施， 得到精加工布帛的织物密度为经炜均53. 0条/2. 54cm的布帛。将布帛的制造条件和评价 结果示于表1。
[0095] [实施例3]
[0096] 调整筘齿密度来设置经纱条件，调整炜纱打入条件，然后与实施例1同样地实施， 得到精加工布帛的织物密度为经炜均54. 5条/2. 54cm的布帛。将布帛的制造条件和评价 结果示于表1。
[0097] [实施例4]
[0098] 调整筘齿密度来设置经纱条件，调整炜纱打入条件，然后与实施例1同样地实施， 得到精加工布帛的织物密度为经炜均49. 0条/2. 54cm的布帛。将布帛的制造条件和评价 结果示于表1。
[0099] [实施例5]
[0100] 热轧光加工中，将加热用金属辊温度设为180°C、压力设为2000N/cm、进给速度设 为8m/分钟，除此之外，与实施例2同样实施。将布帛的制造条件和评价结果