本发明属于桥梁桩基承载力分析技术领域,具体涉及一种跨海大桥主墩混凝土桩基础损伤分析方法。
背景技术:
混凝土构件损伤机理比较复杂,受多重因素影响,国内外学者提出了不同的损伤分析模型,主要从变形和耗能两方面来确定构件损伤指数,经过学者们不断改进和完善,对结构动力损伤分析需要从最大变形和累积耗能两方面联合考虑才能更加真实的反映构建的损伤状况。考虑到跨海大桥主墩基础材料参数和几何尺寸的不确定性,根据群桩单桩受力变形分析,桩基截面曲率能够代表桩基受力变形发生损伤到破坏全过程的受力特性。
技术实现要素:
本发明的目的是提供一种能够通过桩基截面曲率来确定桩基损伤程度的跨海大桥主墩混凝土桩基础损伤分析方法。
为实现上述目的,本发明提供了以下技术方案:一种跨海大桥主墩混凝土桩基础损伤分析方法,包括如下步骤:
步骤1:建立混凝土桩基础损伤分析模型,设定第i个桩基的损伤指数di,并使:
上式中:
β为组合参数,β=(-0.447+0.073λ+0.24n0+0.314ρt)×0.7ρω;
∫dε—为循环加载的累积滞回耗能;
m—桩端截面弯矩;
λ—剪跨比;
n0—轴压比;
ρt—纵筋配筋率,ρt<0.75%时取为0.75%;
ρω—体积配箍率;
步骤2:设定桩基各状态下曲率
步骤3;将实验桩基的损伤指数di与所述对比参考值进行比较,并依据比较结果划定桩基的损伤程度,损伤程度包括以下几级:
完好:
轻微:
中等:
严重:
破坏:di≥1.0。
本发明的技术效果在于:本发明通过设定桩基的损伤指数,并将桩基损伤指数与桩基各状态下曲率
附图说明
图1是本发明的桩基损伤程度划分图;
图2是本发明的实施例所提供的b10墩群桩桩平面布置图;
图3是本发明的实施例所提供的单桩基础钢筋构造图;
图4是本发明的实施例所提供的eicentro地震波时程图;
图5是本发明的实施例所提供的
具体实施方式
以下结合附图对本发明进行详细的描述。
考虑到跨海大桥主墩基础材料参数和几何尺寸的不确定性,根据群桩单桩受力变形分析,桩基截面曲率能够代表桩基受力变形发生损伤到破坏全过程的受力特性,本研究在park和ang的双参数损伤模型的基础上提出桩基损伤曲率分析模型如下:
β=(-0.447+0.073λ+0.24n0+0.314ρt)×0.7ρω
式中:di—第i个桩基的损伤指数;
β—组合参数;
∫dε—为循环加载的累积滞回耗能;
m—桩端截面弯矩;
λ—剪跨比;
n0—轴压比;
ρt—纵筋配筋率,ρt<0.75%时取为0.75%;
ρω—体积配箍率;
本研究在已有研究成果基础上,根据桩基础各阶段受力损伤特征和试验结果将桩基损伤程度分为5个:完好、轻微、中等、严重、破坏,具体如下:
完好:
轻微:
中等:
严重:
破坏:di≥1.0
桩基损伤程度定量描述见表1。
表1桩基损伤程度定量描述
以下结合具体实施例对本发明的技术方案做进一步说明:
1.工程概况
杭州湾跨海大桥之北航道桥是一座双塔双索面的斜拉桥,桥梁全长908m,跨径组合为70m+160m+448m+160m+70m,如图2所示,主墩底下设置26根如图3所示的直径3.1m的钻孔灌注桩基础,平均桩长125m,承台为六边形圆倒角整体式承台,尺寸为48.5×23.7×6.0m[97]。本研究选取主墩b10群桩基础之中一单桩进行受力损伤分析。
2.主塔基础损伤受力分析
本研究采用midascivl软件对工程实例进行计算分析,完成了杭州湾跨海大桥之北航道桥b10主墩地震动时程分析,建立计算模型,模型材料特性如表2所示。
表2模型材料特性
地震基本烈度为ⅵ度,设计按vii度设防,地震时程分析采用eicentro地震波模拟,见图4。
由模型分析得到的
根据《公路桥梁抗震设计细则》(jtg/tb02-01-2008)式b.0.1-2得:
式中:φy―桩基截面屈服曲率(1/m);
εy―钢筋的屈服应变;
d―桩基截面直径(m)。
根据《公路桥梁抗震设计细则》(jtg/tb02-01-2008)式b.0.2-1和式b.0.2-1得:
φu=min(φu1,φu2)=0.0608
式中:φu―桩基截面极限曲率(1/m);
p―桩基截面竖向荷载(kn);
f′c―混凝土抗压强度标准值(kn/m2);
ag―桩基截面面积(m2);
εs―钢筋极限拉应变,可取εs=0.09;
εcu―约束混凝土的极限压应变,可按下式计算:
ρs―约束钢筋的体积含筋率;
fkh―箍筋抗拉强度标准值(kn/m2);
f′cc―约束混凝土的峰值应力(kn/m2);
本桥主墩桩基在水平地震作用下各桩基受力变形一致,故只需计算出一个桩基的损伤指数。
根据损伤模型
主墩基础整体损伤指数d=di=0.23
由
以上所述仅为本发明的较佳实施例而已,并不用以限制本发明,凡在本发明的精神和原则之内所作的任何修改、等同替换和改进等,均应包含在本发明的保护范围之内。