隔音构件的制作方法

本发明涉及一种装配在具备旋转体的驱动装置中的隔音构件。

背景技术

在发动机室内收容有发动机、马达、egr(exhaustgasrecirculatuion)阀等成为噪声源的部件。为了降低从这些部件产生的噪声而配置有由聚氨酯泡沫等发泡体构成的吸音材料、振动吸收材料。但是，由于发泡体在内部具有许多小室(气泡)，因此导热率较小。因此，在将吸音材料等配置于伴有发热的发动机、马达等的周围的情况下，有可能积蓄热量而产生不良情况。因而，在作为吸音材料而使用了发泡体的情况下，需要提高其散热性。关于这点，在专利文献1中公开了由含有磁性填料的发泡体构成的吸音罩。在专利文献1所记载的吸音罩中，导热率较大的磁性填料在吸音罩的厚度方向上进行取向。因此，不仅能够降低噪声，还能够将对象构件的热量经由取向的磁性填料迅速地释放。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：日本特开2015-069012号公报

专利文献2：日本特公平6-100245号公报

专利文献3：日本实开平6-71938号公报

技术实现要素：

发明所要解决的问题

当使马达等具备旋转体的驱动装置驱动时，产生高频的辐射声音、低频的固体传播声音。另外，在马达的旋转方向、转速发生变化的情况下，噪声的频率发生变化。使用上述专利文献1所记载的发泡体的吸音罩对于降低来自马达的高频的噪声是有效的。然而，对于固体传播声音等500hz以下的低频的噪声而言，噪声降低效果较小。

另一方面，作为降低振动的装置，已知有动态阻尼器。一般来说，动态阻尼器构成为，相对于作为减振对象的振动体，经由橡胶等弹性体而弹性支承有质量体。在振动体以特定的频率进行振动时，质量体和弹性体构成由质量体-弹性件构成的振动系统并进行共振，吸收并降低振动体的振动。然而，基于以往的动态阻尼器，需要沿振动体的振动方向安装，需要使动态阻尼器的共振频率与振动体的共振频率一致。另外，以往的动态阻尼器对于降低低频的噪声而言是有效的，但无法降低高频的噪声。另外，对于可供降低噪声的频率带域狭窄、马达的旋转方向或转速发生变化的情况等频率发生变化的对象而言，则无法获得足够的噪声降低效果。

本发明是鉴于这样的实际情况而作出的，其课题在于提供一种能够在装配于马达等具备旋转体的驱动装置的情况下降低从高频至低频的宽广频率带域的噪声的隔音构件。

用于解决问题的方法

(1)为了解决上述课题，本发明的隔音构件是装配在具备旋转体的驱动装置中的隔音构件，其特征在于，具备：弹性构件，其具有由树脂或者弹性体构成的母材以及在该母材中沿一方向连接进行取向的磁性填料；以及质量体，其经由该弹性构件配置于该驱动装置的沿该旋转体的旋转轴方向延伸的面，且被该弹性构件支承。

本发明的隔音构件具备弹性构件，该弹性构件具有由树脂或者弹性体构成的母材和进行了取向的磁性填料。由此，吸收、遮挡来自驱动装置的辐射声音，并且迅速地释放由驱动装置产生的热量。另外，本发明的隔音构件具备被弹性构件支承的质量体。由此，能够获得基于所谓的质量体-弹性件的防振效果。因而，根据本发明的隔音构件，在基于弹性构件的吸音以及隔音功能的基础上，添加基于质量体-弹性件的防振功能，由此能够实现在空气中传播的辐射声音的降低与固体传播声音的降低这两者。即，根据本发明的隔音构件，不仅能够降低辐射声音等高频的噪声，还能够降低在固体中传播的500hz以下的低频的噪声。

在本发明的隔音构件中，能够通过变更弹性构件的弹性常数来变更隔音构件的固有振动频率。另外，变更质量体的质量，也能够变更固有振动频率。这样，根据本发明的隔音构件，与欲降低噪声的振动频率相应的调谐较为容易。

在本说明书中，弹性体包含交联橡胶以及热塑性弹性体。另外，树脂以及弹性体可以是发泡体，也可以是实心体。

(2)优选地，在上述(1)的结构的基础上，在将上述驱动装置中的上述旋转体的旋转轴方向定义为x方向、将与该x方向正交的两个方向中的水平方向定义为y方向、垂直方向定义为z方向的情况下，上述质量体经由上述弹性构件配置于该驱动装置的x-z面或者x-y面。

在具备旋转体的驱动装置中，主要在与旋转轴方向正交的两个方向(y方向、z方向)上产生噪声。驱动装置的x-z面是与y方向垂直的面。驱动装置的x-y面是与z方向垂直的面。根据本结构，由于质量体配置于x-z面或者x-y面，因此能够有效地降低沿y方向以及z方向传播的低频的噪声。

(3)优选地，在上述(2)的结构的基础上，上述驱动装置的上述y方向上的共振频率与上述z方向上的共振频率不同，在上述质量体配置于x-z面的情况下，隔音构件的该z方向上的共振频率与该驱动装置的该y方向上的共振频率一致，在上述质量体配置于x-y面的情况下，隔音构件的该y方向上的共振频率与该驱动装置的该z方向上的共振频率一致。

本发明的发明人进行研究得知，在具备旋转体的驱动装置中，在与旋转轴方向正交的两个方向(y方向、z方向)上共振频率不同。例如，在想要抑制y方向的振动的情况下，原来的话，在与y方向垂直的x-z面上配置质量体，使y方向上的共振频率一致。在想要抑制z方向的振动的情况下，原来的话，在与z方向垂直的x-y面上配置质量体，使z方向上的共振频率一致。与之相对，在本结构中，将质量体配置于x-z面而使z方向上的共振频率接近驱动装置的y方向上的共振频率。或者，将质量体配置于x-y面而使y方向上的共振频率接近驱动装置的z方向上的共振频率。这样，根据本发明的隔音构件，若设计为在隔音构件与驱动装置中偏离90°的方向上的共振频率一致，则能够降低y方向以及z方向这两个方向上的振动。因此，隔音构件的安装位置的自由度较高。另外，与欲降低噪声的振动频率相应的调谐较为容易。此外，在本结构中，共振频率“一致”是指，一方的共振频率相对于另一方的共振频率处于±10％的范围内。

(4)优选地，在上述(2)或(3)的结构的基础上，上述驱动装置的上述y方向以及上述z方向上的减振对象频率为500hz以下。

如上所述，主要在y方向以及z方向这两个方向上从具备旋转体的驱动装置产生噪声。因而，通过降低这两个方向上的500hz以下的频率的振动，能够提高驱动装置的噪声降低效果。

(5)优选地，在上述(2)～(4)中任一项的结构的基础上，上述弹性构件所含有的上述磁性填料沿上述y方向连接进行取向。

在本结构的弹性构件中，通过磁性填料的取向，使y方向的弹性常数与z方向的弹性常数不同。该结构对于y方向上的共振频率与z方向上的共振频率不同的驱动装置的噪声降低是有效的。另外，在与磁性填料的取向方向相同的y方向上，与z方向相比较而弹性常数增大。因此，在y方向上，与z方向相比而固有振动频率上升。另一方面，在z方向上，与y方向相比较而弹性常数变小。因此，在z方向上，与y方向相比而固有振动频率降低。根据本结构，能够利用y方向与z方向上的弹性常数的差别而容易地进行共振频率的调整。

(6)优选地，在上述(1)～(5)中任一项的结构的基础上，上述隔音构件还具备将上述弹性构件以及上述质量体覆盖的罩构件。

根据本结构，利用罩构件而将驱动装置的一部分或者全部覆盖。由此，隔音效果提高，能够进一步降低噪声。另外，利用罩构件还能够将弹性构件以及质量体固定。例如，通过由罩构件进行压接，即便不使用粘结剂等，也能够将弹性构件以及质量体固定。

根据本结构，弹性构件以及罩构件成为复合弹性件，能够获得基于质量体-弹性件的防振效果。例如，在罩构件由弹性体制成的情况下，通过变更罩构件的弹性率而能够调整共振频率。因此，与由金属、树脂构成罩构件的情况相比较，能够扩宽可调整的共振频率的范围。另外，若罩构件由弹性体制成，则即使是在产生了与罩构件的固有值振动相伴的二次辐射声音的情况下，也能够将罩构件的固有值调整至例如100hz以下等听觉灵敏度更低的低频带域而减小影响。另外，通过弹性体的衰减效果，能够抑制二次辐射声音的产生。

附图说明

图1是装配有第一实施方式的隔音构件的马达的立体图。

图2是该马达的主视图。

图3是表示该隔音构件的弹性构件中的磁性填料的取向状态的示意图。

图4是装配有第二实施方式的隔音构件的马达的主视图。

图5是表示该隔音构件的弹性构件中的磁性填料的取向状态的示意图。

图6是装配有第三实施方式的隔音构件的马达的主视图。

图7是装配有第四实施方式的隔音构件的马达的主视图。

图8是装配有第五实施方式的隔音构件的马达的主视图。

图9是装配有第六实施方式的隔音构件的马达的主视图。

图10是安装于托架的马达的右视图。

图11是表示相对于y方向的敲击的y方向上的惯性的测定结果的图表。

图12是表示相对于z方向的敲击的z方向上的惯性的测定结果的图表。

附图标记说明

1：隔音构件；10、10a、10b：弹性构件；11：质量体；12：母材；13：复合颗粒(磁性填料)；14：罩构件；9：马达(具备旋转体的驱动装置)；90：旋转轴；80：托架；81：安装部；82：固定部；83：支承面；820：螺钉。

具体实施方式

以下，对本发明的隔音构件的实施方式进行说明。

＜第一实施方式＞

[结构]

首先，说明本实施方式的隔音构件的结构。图1表示装配有本实施方式的隔音构件的马达的立体图。图2表示该马达的主视图。图3示意性地示出该隔音构件的弹性构件中的磁性填料的取向状态。为了方便说明，在图1中，透射地示出弹性构件。在图2、图3中，仅针对隔音构件而示出上下方向的剖面。在图3中，以省略弹性构件的阴影线的方式示出。在图1～图3中，将马达的旋转轴方向(前后方向)定义为x方向，将与x方向正交的两个方向中的水平方向(左右方向)定义为y方向、垂直方向(上下方向)定义为z方向。

如图1、图2所示，马达9具有旋转轴90。马达9包含在本发明中的“具备旋转体的驱动装置”的概念中。隔音构件1安装于马达9的右表面(x-z面)。马达9的右表面(x-z面)包含在本发明中的“在旋转轴方向上延伸的面”的概念中。马达9的左右方向(y方向)上的共振频率与上下方向(z方向)上的共振频率不同。隔音构件1的z方向上的共振频率被设计为与马达9的y方向上的共振频率(减振对象频率)一致。隔音构件1的减振对象频率为500hz以下。隔音构件1具备弹性构件10和质量体11。

弹性构件10粘结于马达9的右表面(x-z面)。弹性构件10呈矩形板状。如图3所示，弹性构件10具有由聚氨酯泡沫构成的母材12以及在石墨颗粒中复合有不锈钢颗粒而成的复合颗粒13。复合颗粒13包含在本发明中的磁性填料的概念中。复合颗粒13以沿左右方向(y方向)连接的方式进行取向。弹性构件10的弹性常数在左右方向(y方向)与上下方向(z方向)上不同。弹性构件10的y方向的弹性常数为501.0n/mm，z方向的弹性常数为87.8n/mm。

质量体11粘结于弹性构件10的右表面，且被弹性构件10支承。即，质量体11经由弹性构件10配置于马达9的右表面(x-z面)。质量体11是铁制的，呈矩形板状。质量体11的质量为25g。

[作用效果]

接下来，说明本实施方式的隔音构件的作用效果。隔音构件1具备弹性构件，该弹性构件具有由聚氨酯泡沫构成的母材12与取向后的复合颗粒13。复合颗粒13以在与马达9的右表面垂直的方向(y方向)上接连的方式进行取向。由此，吸收、遮挡来自马达9的辐射声音，并且迅速地释放由马达9产生的热量。另外，隔音构件1具备被弹性构件10支承的质量体11。由此，能够获得基于质量体-弹性件的防振效果。因而，根据隔音构件1，能够降低由马达9产生的辐射声音以及固体传播声音这两者。即，根据隔音构件1，不仅能够降低高频的噪声，也可以降低500hz以下的低频的噪声。

另外，主要在与旋转轴方向正交的二个方向(y方向、z方向)上从马达9产生噪声。在此，隔音构件1呈悬臂梁状地安装于马达9的与y方向垂直的面即右表面(x-z面)。更具体来说，质量体11经由弹性构件10配置于马达9的右表面(x-z面)。因此，能够有效地降低沿y方向以及z方向传播的低频的噪声。

在隔音构件1中，质量体11配置于马达9的x-z面，z方向上的共振频率与马达9的y方向上的共振频率一致。根据隔音构件1，以使偏移90°的方向上的共振频率与马达9的共振频率一致的方式进行设计，由此能够降低y方向以及z方向这两个方向上的振动。

通过变更弹性构件10的弹性常数、质量体11的质量等而能够容易地变更隔音构件1的固有振动频率。因此，在隔音构件1中，容易进行与欲降低噪声的频率相应的调谐。另外，弹性构件10的弹性常数在y方向与z方向上不同。由此，对于y方向上的共振频率与z方向上的共振频率不同的马达9，容易使共振频率一致。另外，隔音构件1的减振对象频率为500hz以下。由于降低500hz以下的频率的振动，因此驱动装置的噪声降低效果较高。

＜第二实施方式＞

本实施方式的隔音构件与第一实施方式的隔音构件的主要不同点在于隔音构件的安装位置以及弹性构件所含有的磁性填料的取向方向不同。在此，以不同点为中心进行说明。图4表示装配有本实施方式的隔音构件的马达的主视图。图5示意性地示出该隔音构件的弹性构件中的磁性填料的取向状态。为了方便说明，在图4、图5中，仅针对隔音构件而示出上下方向的剖面。在图5中，以省略弹性构件的阴影线的方式示出。图4、图5与上述的图2、图3对应。

如图4所示，隔音构件1安装于马达9的上表面(x-y面)。马达9的上表面(x-y面)包含在本发明中的“在旋转轴方向上延伸的面”的概念中。隔音构件1的y方向上的共振频率被设计为与马达9的z方向上的共振频率(减振对象频率)一致。隔音构件1的减振对象频率为500hz以下。

弹性构件10粘结于马达9的上表面(x-y面)。弹性构件10呈矩形板状。弹性构件10的面方向的大小、即马达9与隔音构件1接触的接触面积比第一实施方式的弹性构件稍小。如图5所示，弹性构件10所含有的复合颗粒13以沿左右方向(y方向)连接的方式进行取向。弹性构件10的弹性常数在左右方向(y方向)与上下方向(z方向)上不同。弹性构件10的y方向的弹性常数为38.4n/mm，z方向的弹性常数为89.0n/mm。

质量体11粘结于弹性构件10的上表面，且被弹性构件10支承。即，质量体11经由弹性构件10配置于马达9的上表面(x-y面)。质量体11是铁制的，呈矩形板状。质量体11的质量为56g。

本实施方式的隔音构件，就结构共通的部分而言，具有与第一实施方式的隔音构件同样的作用效果。本实施方式的隔音构件1安装于马达9的与z方向垂直的面即上表面(x-y面)。更具体来说，质量体11经由弹性构件10配置于马达9的上表面(x-y面)。因此，能够有效地降低沿y方向以及z方向传播的低频的噪声。在隔音构件1中，质量体11配置于马达9的x-y面，y方向上的共振频率与马达9的z方向上的共振频率一致。根据隔音构件1，以使偏移90°的方向上的共振频率与马达9的共振频率一致的方式进行设计，由此能够降低y方向以及z方向这两个方向上的振动。

＜第三实施方式＞

本实施方式的隔音构件与第一实施方式的隔音构件的主要不同点在于具备罩构件。在此，以不同点为中心进行说明。图6表示装配有本实施方式的隔音构件的马达的主视图。为了方便说明，在图6中，仅针对隔音构件而示出上下方向的剖面(以下，对于图7～图9也是相同的)。图6与上述的图2对应。

如图6所示，隔音构件1具备弹性构件10、质量体11与罩构件14。罩构件14由丙烯腈-丁二烯-苯乙烯(abs)树脂制成。罩构件14从外侧将马达9的上表面、右表面(包括弹性构件10以及质量体11)、下表面覆盖，从正面(前方)观察呈倒c字状。

本实施方式的隔音构件，就结构共通的部分而言，具有与第一实施方式的隔音构件同样的作用效果。根据本实施方式的隔音构件1，利用罩构件14进行压接，由此能够将弹性构件10以及质量体11固定。因此，不需要用于固定弹性构件10以及质量体11的粘结剂等，隔音构件1的安装变得容易。利用罩构件14来赋予隔音功能。因此，高频的噪声的降低效果提高。弹性构件10与罩构件14成为复合弹性件。因此，与单独的弹性构件10的情况相比而容易减小弹性常数等，使得能够调整的共振频率的范围扩宽。罩构件14由abs树脂制成。因此，轻量且容易成形。

＜第四实施方式＞

本实施方式的隔音构件与第三实施方式的隔音构件的主要不同点在于变更了弹性构件的配置方式。在此，以不同点为中心进行说明。图7表示装配有本实施方式的隔音构件的马达的主视图。图7与上述的图6对应。

如图7所示，弹性构件10将质量体11包在内部，并粘结于马达9的右表面(x-z面)。弹性构件10覆盖质量体11的整周。本实施方式的隔音构件，就结构共通的部分而言，具有与第三实施方式的隔音构件同样的作用效果。根据本实施方式的隔音构件1，由于弹性构件10与马达9的接触面积较大，因此吸音、隔音效果提高，并且散热性提高。

＜第五实施方式＞

本实施方式的隔音构件与第三实施方式的隔音构件的主要不同点在于变更了弹性构件的配置方式。在此，以不同点为中心进行说明。图8表示装配有本实施方式的隔音构件的马达的主视图。图8与上述的图6对应。

如图8所示，在质量体11的左右方向两侧配置有一对弹性构件10a、10b。一对弹性构件10a、10b分别呈矩形板状。弹性构件10a与马达9的右表面(x-z面)以及质量体11粘结。弹性构件10b与罩构件14以及质量体11粘结。本实施方式的隔音构件，就结构共通的部分而言，具有与第三实施方式的隔音构件同样的作用效果。根据本实施方式的隔音构件1，由于弹性构件成为两个，由此能够进一步扩宽可调整的共振频率的范围。

＜第六实施方式＞

本实施方式的隔音构件与第一实施方式的隔音构件的主要不同点在于变更了弹性构件的配置方式。在此，以不同点为中心进行说明。图9表示装配了本实施方式的隔音构件的马达的主视图。图9与上述的图2对应。

如图9所示，隔音构件1具备弹性构件10和质量体11，但不具备罩构件。弹性构件10从外侧将马达9的上表面、右表面(包括质量体11)、下表面覆盖，从正面(前方)观察呈倒c字状。弹性构件10粘结于马达9的上表面、右表面、下表面。配置于马达9的右表面侧的质量体11被弹性构件10包在内部。本实施方式的隔音构件，就结构共通的部分而言，具有与第一实施方式的隔音构件同样的作用效果。根据本实施方式的隔音构件1，由于弹性构件10与马达9的接触面积较大，因此吸音、隔音效果提高，并且散热性提高。另外，隔音构件1的安装较为容易，对于实现低成本化、轻量化而言也是有利的。

＜其他＞

以上，对于本发明的隔音构件的一个方式进行了说明。但是，实施方式并非特别限定于上述方式。也可以根据本领域技术人员能够进行的各种变形方式、改良方式来实施。

在上述实施方式中，将本发明的隔音构件装配于马达。但是，装配本发明的隔音构件的驱动装置不限于上述实施方式。例如，也可以装配于齿轮箱、泵、电磁阀、继电器、喷射器、压缩机等。

弹性构件以及质量体通过粘结剂、双面胶带等固定即可。另外，也可以通过罩构件进行压接。在配置有罩构件的情况下，也可以利用粘结剂、双面胶带等将弹性构件以及质量体固定。

弹性构件的材质、形状、大小、配置方式等不限于上述实施方式。例如，在考虑到散热性的情况下，可以增大与驱动构件的接触面积。弹性构件也可以配置在驱动装置与质量体之间以外。如上述第六实施方式所示，弹性构件也可以配置在未配置质量体的部位。在不具备罩构件的情况下，也可以通过上述第四实施方式、第五实施方式所示的方式配置弹性构件。

作为弹性构件的母材，除了聚氨酯泡沫以外，可以使用聚乙烯泡沫、聚丙烯泡沫等发泡树脂或者发泡弹性体。另外，作为实心体，也可以使用聚氨酯橡胶、硅橡胶、氟橡胶、丙烯酸橡胶、丙烯腈丁二烯橡胶等交联橡胶、苯乙烯系、烯烃系、氯乙烯系、聚酯系、聚氨酯系、聚酰胺系的各种热塑性弹性体。

作为磁性填料，例如可以使用铁、镍、钴、钆、不锈钢等铁磁体、mno、cr2o3、fecl2、mnas等反铁磁体、以及使用了它们的合金类。其中，从导热率大且作为填料的加工性优异这点出发，优选为不锈钢、铜铁合金等。另外，从提高散热性的观点出发，作为磁性填料，也可以使用在导热率较大的导热性颗粒的表面附着磁性颗粒而成的复合颗粒。作为导热性颗粒的材质，例如，优选为石墨、膨胀石墨、碳纤维等碳材料。磁性填料的取向方向适宜决定即可。

质量体的材质、形状、质量等也没有特别限定。例如，根据欲降低噪音的振动频率而调整质量体的质量即可。在质量体的形状为平板状的情况下，能够通过冲压冲裁加工来制造，因此在制造容易性以及成本方面是理想的。

罩构件的材质、形状等也没有特别限定。作为罩构件的材质，可列举金属、树脂、弹性体等。例如，优选为abs树脂、聚丙烯(pp)树脂、聚酰胺(pa)树脂、烯烃系弹性体(tpo)、苯乙烯系弹性体(tps)、聚氨酯系弹性体(tpu)、天然橡胶(nr)、乙烯-丙烯-二烯橡胶(epdm)、丁腈橡胶(nbr)、氯丁橡胶(cr)、丁基橡胶(iir)、硅橡胶(q)等。另外，也可以使用在上述材料中配合各种强化材料而成的材料或者上述材料与其他材料的复合材料。罩构件配置为将弹性构件以及质量体包在内部而覆盖驱动装置的整周也没有关系。该情况下，根据驱动装置的形状而将罩构件设为箱状、有底圆筒状等即可。

实施例

将本发明的隔音构件装配于马达而对振动降低效果进行确认。马达呈悬臂梁状地安装于托架。图10表示安装于托架的马达的右视图。如图10所示，托架80具有安装部81和固定部82。安装部81呈平板状，沿上下方向垂直地配置。在安装部81的中央附近贯穿设置有圆形的开口部。固定部82呈平板状，从安装部81的下端朝前方以及后方水平地延伸。固定部82通过螺钉820固定于支承面83。马达9螺纹紧固于安装部81的后表面。马达9的旋转轴90插通于安装部81的开口部。

为了确认振动降低效果，在马达9的一面装配隔音构件(详见后述)，测定利用冲击锤敲击马达9的一面时的惯性。在马达9的敲击面安装有加速度计(省略图示)。加速度计与fft(高速傅里叶变换)分析仪连接。在本实施例中，作为加速度计，使用了brüel&(b&k)公司制造的“4507c”。另外，作为fft分析仪而使用了该公司制造的“pluse/labshop”。

惯性的测定通过改变敲击方向而分两种进行。一种是利用冲击锤从马达9的左方敲击马达9的左表面(y方向敲击)而测定马达9的y方向上的惯性。另一种是利用冲击锤从马达9的上方敲击马达9的上表面(z方向敲击)而测定马达9的z方向上的惯性。惯性是将向马达9施加的激振力设为f、将在马达9的测定点(加速度计的配置点)产生的加速度设为a并通过a/f而计算的值。惯性是表示相对于单位激振力的振动等级的响应性的指标，可以认为惯性的值越大则使马达工作时的振动越大。以下，对使用的隔音构件的结构、安装位置等进行说明。

(1)实施例1

将与上述第一实施方式相同结构的隔音构件装配在与第一实施方式相同的位置(马达的右表面：x-z面)(参照上述图1、图2)。在实施例1的隔音构件中，使z方向上的共振频率与马达的y方向上的共振频率(320hz)一致。

(2)实施例2

将与上述第二实施方式相同结构的隔音构件装配在与第二实施方式相同的位置(马达的上表面：x-y面)(参照上述图4)。在实施例2的隔音构件中，使y方向上的共振频率与马达的z方向上的共振频率(122hz)一致。

(3)实施例3

除了变更了弹性构件的大小、质量体的质量以外，将与上述第一实施方式相同结构的隔音构件装配在与第一实施方式相同的位置(马达的右表面：x-z面)。在实施例3的隔音构件中，使z方向上的共振频率与马达的z方向上的共振频率(122hz)一致。

(4)比较例1

将没有装配隔音构件的马达单体设为比较例1。

(5)比较例2

使用不具有磁性填料的聚氨酯泡沫制成的弹性构件而构成隔音构件。隔音构件的安装位置与上述第一实施方式相同(马达的右表面：x-z面)。在比较例2的隔音构件中，使y方向上的共振频率与马达的y方向上的共振频率(320hz)一致。

(6)比较例3

使用不具有磁性填料的聚氨酯泡沫制成的弹性构件而构成隔音构件。隔音构件的安装位置与上述第二实施方式相同(马达的上表面：x-y面)。在比较例3的隔音构件中，使z方向上的共振频率与马达的z方向上的共振频率(122hz)一致。

在表1集中表示隔音构件的安装面、y方向以及z方向上的共振频率、构成隔音构件的弹性构件以及质量体的详细内容。表1中，弹性构件的弹性常数是在厚度相同的标准样本中测定出的动态弹性常数乘以接触面积的比率而得到的值。作为测定动态弹性常数的标准样本的形状，针对实施例1～3为直径50mm的圆柱状(接触面积：1962.5mm²)，针对比较例2、3为40mm见方的四棱柱状(接触面积：1600mm²)。此外，动态弹性常数是振动状态下的弹性常数，是jis(日本工业标准)k6394：2007或日本橡胶协会标准规格sris-3503中的“绝对弹性常数”。动态弹性常数是以jisk6394：2007所规定的非共振法为基准而将标准样本以5％的压缩率在y方向或者z方向上进行压缩、并以100hz的振动频率进行测定而得到的值。

[表1]

图11表示相对于y方向的敲击的y方向上的惯性的测定结果。图12表示相对于z方向的敲击的z方向上的惯性的测定结果。

如图11所示，在从y方向施加振动的情况下，马达单体(比较例1)中的y方向的惯性的峰值位于320hz附近。根据实施例1的带隔音构件的马达，320hz附近的惯性的峰值大幅降低。另一方面，根据具备不具有磁性填料的弹性构件的比较例2的带隔音构件的马达，惯性的峰值仅是向高频侧偏移，峰值没有太大的降低。

如图12所示，在从z方向施加振动的情况下，马达单体(比较例1)中的z方向的惯性的峰值位于122hz附近。根据实施例2、3的带隔音构件的马达，122hz附近的惯性的峰值大幅降低。若比较实施例2、3，装配于马达的x-y面而使偏移90°的方向上的共振频率与减振对象的共振频率一致的实施例2的隔音构件的峰值的降低较为显著。另一方面，根据具备不具有磁性填料的弹性构件的比较例3的带隔音构件的马达，惯性的峰值仅是向高频侧偏移，峰值没有太大的降低。由以上可以确认的是，若使用本发明的隔音构件则能够降低低频的噪声。