钢的界面的匹配性良好，同 时成长速度大，所以容易发生粗大化。结果认为，本实施方式的无方向性电磁钢板中，磁畴 壁移动容易，示出良好的铁损。
[0117] 实施例
[0118] <实施例1 >
[0119] 对表1所示的成分的铸块进行真空熔解，对该铸块在1150°C下进行加热，将热乳 最终温度设为875°C，将卷取温度设为630°C，进行热乳，成为板厚为2. Omm的热乳钢板。对 该热乳钢板进行热乳板退火，经过酸洗后，以压下率为75%进行冷乳，成为板厚为0. 50mm 的冷乳钢板。将对这些试验材料实施的热处理和观察到的析出物的析出状态示于表2,将所 得的各钢板的磁特性（磁通密度和铁损）示于表3。根据铁损，以VG :非常优良、G :优良、 F :看出效果、B :以往水平的方式进行评价的结果也示于表3。
[0120] 另外，磁特性的评价是按照JIS C 2550 :2000进行的。关于铁损，评价了 W15/50(W/kg)。W15/50是频率为50Hz、最大磁通密度为I. 5T时的铁损。而且，关于磁通密 度，使用B50进行了评价。B50表示磁场强度为5000A/m时的磁通密度。另外，将B50的最 低目标值设为与以往材料同等的I. 65T。
[0121] 试样的铁损评价基准如下所述。
[0122] VG(Very Good，非常好）：W15/50(W/kg) < 2. 28
[0123] G (Good，好）：2. 28 彡 W15/50 (W/kg) < 2. 36
[0124] F (Fair，一般）：2. 36 彡 W15/50 (W/kg) < 2. 50
[0125] B (Bad，差）：2. 50 彡 W15/50 (W/kg)
[0126] 关于因热乳断裂、冷乳断裂而未能进行磁特性测定的试样也记为B (Bad，差）。
[0127] 而且，在X射线衍射中，将利用非专利文献4和5中记载的一般的抽提残渣法且由 过滤器进行仅捕集夹杂物后所得的物质用作分析试样。XRD测定是利用将非专利文献4~ 6中记载的Cu Ka射线作为探针的广角X射线衍射进行的。
[0128] 而且，析出物观察是对钢板的垂直于乳制方向的截面进行蚀刻、利用SEM观察进 行测定。此时，对100 ym2的视野以10个视野进行观察后，研磨约为20 ym，对100 ym2的 视野以10个视野进行观察，反复5次进行了上述操作。
[0129]
[0133] <实施例2>
[0134] 对具有表4所示的化学成分的铸块进行真空熔解，对该铸块在1150°C下进行加 热，按照将热乳最终温度设为850°C的方式进行热乳，成为板厚为2. 3_的热乳钢板，热乳 板退火后，进行酸洗，以压下率为85%进行冷乳，成为板厚为0. 5mm的冷乳钢板。之后，以保 持温度为T1+50°C、保持时间为45秒进行最终退火。之后，按照将Tl~T2°C和T2~T3°C 的平均冷却速度分别设为35°C /秒、15°C /秒的方式进行炉冷却。将X射线衍射结果、析出 物的析出状态、磁特性（磁通密度和铁损）、脆性及综合评价结果示于表5。
[0135] 关于X射线衍射、磁特性的测定、析出物的测定，进行与实施例1相同的评价。进 而，本实施例中，作为加工性的评价、依据JIS C 2550 :2000进行了重复弯曲试验。当重复 弯曲次数为1次便断裂时，视为加工特性不充分、不合格，将重复弯曲次数超过2次且未断 裂的水准视为合格（PASS)。
[0136] 而且，当在重复弯曲试验中断裂时，不论铁损如何均评价为B，而对于重复弯曲试 验合格的钢种用铁损进行评价。另外，关于因乳制中的断裂等理由而无法进行重复弯曲试 验的试样，试验结果表示为
[0137]表 4
[0138](质量％) (°C )
[0139]
[0143] <实施例3 >
[0144] 对于具有表4所示的钢种No. H23的成分的铸块，在1100°C下进行加热，按照最终 温度为850°C、卷取温度为630°C的方式进行热乳，成为板厚为2. Omm的热乳板。对于该热 乳板，以表5所示的条件实施最终退火，对于一部分实施例，在1000°C下进行120秒热乳板 退火。表6中表示其他制造条件和X射线衍射结果、析出物的析出状态、磁特性（磁通密度 和铁损）的评价结果。关于X射线衍射、磁特性的测定、析出物的测定，进行了与实施例1 相同的评价。
[0145]
[0146] 根据上述实施例1~3可知，当如制造编号1~8、12、114、16、18、201~223、 23A~23P那样地优选化学成分、制造方法时，Cu硫化物（Cubic)的比例满足本发明，可获 得铁损良好的无方向性电磁钢板。另一方面，当任一条件均超出本发明的范围时，无法获得 充分的铁损、或无法获得无方向性电磁钢板所要求的基本特性。或者，如制造编号227、228、 233那样，在乳制中发生断裂，未能进行磁特性、XRD (X射线衍射）、个数密度的评价。
[0147] 工业上的可利用性
[0148] 根据本发明，即便不对无方向性电磁钢板实施高纯度化、或板坯加热温度的低温 化、热乳条件最佳化等，也能使微细Cu硫化物无害化，因此可提供铁损良好的无方向性电 磁钢板。
【主权项】
1. 一种无方向性电磁钢板，其特征在于， 化学成分以质量％计含有： C :0.0 OOl ~0. 01%、 Si :0? 05 ~7. 0%、 Mn :0. 01 ~3. 0%、 Al :0? 0020 ~3. 0%、 S :0? 0001 ~0? 1%、 P :0? 0010 ~0? 15%、 N :0? 0010 ~0? 01%、 Cu :0? 01 ~5. 0%， 剩余部分包含Fe和杂质； 在对电解提取残渣进行的X射线衍射中所得的、2 0 = 46.4°时出现的具有Hexagonal 结构的Cu硫化物的衍射强度I2 0 = 46.4、与2 0 = 32. 3°时出现的具有Cubic结构的Cu硫 化物的衍射强度I20 =32.3满足下述式1， 工2e =46.4/I2e = 32. 0? 5 式 Io2. 根据权利要求1所述的无方向性电磁钢板，其特征在于，当将所述CU的以质量％计 的含量设为[% Cu]、将所述S的以质量％计的含量设为[% S]时，所述[% Cu]与所述[% S]满足[% Cu]/[% S]彡 2. 5。3. 根据权利要求1或2所述的无方向性电磁钢板，其特征在于，含有Cu且具有5~ 500nm的直径的硫化物含有0? 5~50个/ y m3。4. 一种无方向性电磁钢板的制造方法，其是制造权利要求1~3中任一项所述的无方 向性电磁钢板的制造方法，其具有： 对钢坯进行热乳、获得热乳钢板的热乳工序； 对所述热乳钢板进行退火的热乳板退火工序； 对所述热乳钢板进行酸洗的酸洗工序； 对所述热乳钢板进行冷乳、获得冷乳钢板的冷乳工序；及 对所述冷乳钢板进行退火的最终退火工序； 所述最终退火工序中，对所述冷乳钢板在下述式2所示的Tl~1530°C下保持30~ 3600秒之后，当将所述TltC至式3所示的T2°C的平均冷却速度以°C/秒为单位设为CR1、将 所述T2°C至式4所示的T3°C的平均冷却速度以°C /秒为单位设为CR2时，按照所述CRl与 所述CR2满足下述式5、式6和式7的方式，将所述冷乳钢板冷却至T3°C以下的温度区域， Tl = 17000/(14 - log 10([% CuJ2X [% S])) - 273 式 2 T2 = 17000/(14 - log 10([% CuJ2X [% S])) - 323 式 3 T3 = 17000/(14 - log 10([% CuJ2X [% S])) - 473 式 4 CRl > CR2 式 5 5 ^ CRl ^ 500 式 6 0. 5 ^ CR2 ^ 50 式 7， 其中，[% Cu]是Cu的以质量％计的含量，[% S]是S的以质量％计的含量。5. 根据权利要求4所述的无方向性电磁钢板的制造方法，其特征在于，所述CRl进一步 满足下述式8， CRl > 20 式 8。6. 根据权利要求4或5所述的无方向性电磁钢板的制造方法，其特征在于，所述CR2进 一步满足下述式9， CR2 ^ 20 式 9。7. 根据权利要求4~6中任一项所述的无方向性电磁钢板的制造方法，其特征在于，接 着所述最终退火工序，进一步具备在所述T2°C以下且所述T3°C以上的温度范围内保持30 秒以上的追加退火工序。8. 根据权利要求4~7中任一项所述的无方向性电磁钢板的制造方法，其特征在于，所 述热乳板退火工序中，按照所述TltC至室温的平均冷却速度CR3为15°C /秒以上的方式对 所述热乳钢板进行冷却。
【专利摘要】化学成分中，以质量％计含有C：0.0001～0.01％、Si：0.05～7.0％、Mn：0.01～3.0％、Al：0.0020～3.0％、S：0.0001～0.1％、P：0.0010～0.15％、N：0.0010～0.01％、Cu：0.01～5.0％，剩余部分包含Fe和杂质，对电解提取残渣进行的X射线衍射中所得的、2θ＝46.4°时出现的具有Hexagonal结构的Cu硫化物的衍射强度I2θ＝46.4、与2θ＝32.3°时出现的具有Cubic结构的Cu硫化物的衍射强度I2θ＝32.3满足I2θ＝46.4/I2θ＝32.3≤0.5。
【IPC分类】H01F1/16, H01F41/02, C22C38/00, C21D8/12, C22C38/60
【公开号】CN105121683
【申请号】CN201480019653
【发明人】片冈隆史, 有田吉宏, 高桥史明, 黑崎洋介
【申请人】新日铁住金株式会社
【公开日】2015年12月2日
【申请日】2014年4月8日
【公告号】WO2014168136A1