浮法玻璃制造装置及浮法玻璃制造方法与流程

本发明涉及浮法玻璃制造装置及浮法玻璃制造方法。

背景技术：

在基于浮法的玻璃板的制造中，从玻璃熔化炉向被称为金属液槽的熔融锡浴供给熔融玻璃，在熔融锡浴上成形了玻璃带之后，由被称为提升辊的传送辊传送玻璃带，向缓冷炉移送。通常，在玻璃带的下表面附着有被称为熔渣(锡及锡氧化物)的缺陷。

在液晶显示器(lcd)等平板显示器(fpd)用途使用的玻璃板中，对于熔渣缺陷的品质要求高。

因此，在专利文献1中，使被称为碳封的碳制的除去构件与提升辊的下部抵接，将附着于提升辊的锡或锡氧化物刮削、除去。

【在先技术文献】

【专利文献】

【专利文献1】日本国特开平11-335127号公报

【发明要解决的课题】

然而，在专利文献1的技术中，当为了减少熔渣缺陷而提高提升辊与除去构件的抵接压力时，提升辊振动。因此，振动也向玻璃带传递，玻璃带在提升辊上晃动，因此在玻璃带的下表面有时会产生许多瑕疵。

另一方面，当降低提升辊与除去构件的抵接压力时，虽然提升辊不振动，但是根据玻璃板的用途的不同而熔渣缺陷的除去变得不充分。

本发明者仔细研讨的结果是发现了提升辊的振动的原因是在提升辊与除去构件的抵接面之间产生的粘滑现象。粘滑现象是指由于在摩擦面之间产生的微观的摩擦面的附着、滑动的反复而引起的自激振动。

技术实现要素：

本发明鉴于上述情况而作出，其目的在于提供一种能够抑制提升辊的振动并充分除去熔渣缺陷的浮法玻璃制造装置及浮法玻璃制造方法。

【用于解决课题的方案】

本发明提供一种浮法玻璃制造装置，具备：金属液槽，在熔融金属上成形玻璃带；渣箱，与所述金属液槽相邻且具备将所述玻璃带提升的提升辊；及缓冷炉，与所述渣箱相邻，利用退火辊将所述玻璃带一边传送一边缓冷至玻璃的应变点温度以下，所述浮法玻璃制造装置的特征在于，所述渣箱具备与所述提升辊抵接的除去构件和支承所述除去构件的弹性支承单元，所述除去构件在与所述提升辊抵接的抵接面具备槽形成区域，所述槽形成区域中沿着所述提升辊的轴向形成的槽在所述玻璃带的引板方向上隔开间隔地设置多个。

另外，本发明提供一种浮法玻璃制造方法，将熔融玻璃连续地向金属液槽的熔融金属上供给，在所述熔融金属上成形玻璃带，利用设置于渣箱的提升辊将所述玻璃带从所述金属液槽引出，利用设置于缓冷炉的退火辊将所述玻璃带一边传送一边缓冷至玻璃的应变点温度以下，所述浮法玻璃制造方法的特征在于，在所述渣箱中，使除去构件弹性地与所述提升辊抵接，所述除去构件在与所述提升辊抵接的抵接面具备槽形成区域，所述槽形成区域中沿着所述提升辊的轴向形成的槽在所述玻璃带的引板方向上隔开间隔地设置多个。

【发明效果】

根据本发明，提供一种能够抑制提升辊的振动并充分地除去熔渣缺陷的浮法玻璃制造装置及浮法玻璃制造方法。

附图说明

图1是表示本发明的一实施方式的浮法玻璃制造装置的图。

图2是图1所示的除去构件及弹性支承单元的i-i线局部剖视图。

图3(a)及3(b)涉及图2所示的除去构件，图3(a)是ii-ii线局部剖视图及槽形成区域的放大剖视图，图3(b)是俯视图。

图4是在实验例1的评价中使用的摩擦系数测定器的示意图。

图5(a)及5(b)涉及实验例1的评价，图5(a)是移动速度为10mm/分钟，图5(b)是移动速度为100mm/分钟的评价结果。

【标号说明】

1浮法玻璃制造装置

10金属液槽

11浴槽

20渣箱

21提升辊

23除去构件

24槽形成区域

24a槽

24b凸部

26弹性支承单元

26a板簧主体

26b架台

28支承构件

30缓冷炉

31退火辊

g玻璃带

m熔融金属

具体实施方式

以下，参照附图，说明用于实施本发明的方式。在本说明书中，表示数值范围的“～”是指包含其前后的数值的范围。

需要说明的是，各附图的基准的方向对应于记号、数字的方向。在附图中，适当地示出xyz坐标系作为三维正交坐标系。在本说明书中，x轴方向是俯视观察下的玻璃带g的引板方向，y轴方向是俯视观察下的与玻璃带g的引板方向正交的方向(板宽方向)，z轴方向是铅垂方向。

另外，在本说明书中，上游侧及下游侧是相对于x轴方向的上游侧及下游侧，+x侧为下游侧，-x侧为上游侧。

另外，在本说明书中，纵截面为xz平面，横截面为yz平面。

[浮法玻璃制造装置]

图1是表示本发明的一实施方式的浮法玻璃制造装置的图。图2是图1所示的除去构件及弹性支承单元的i-i线局部剖视图。图3(a)及3(b)涉及图2所示的除去构件，图3(a)是ii-ii线局部剖视图及槽形成区域的放大剖视图，图3(b)是俯视图。使用图1～3，说明本发明的浮法玻璃制造装置的结构例。

图1所示的浮法玻璃制造装置1从上游侧起具备金属液槽10、与金属液槽10相邻的渣箱20、及与渣箱20相邻的缓冷炉30。

金属液槽10具备收容熔融金属m的浴槽11，将连续地供给的熔融玻璃在熔融金属m上成形为玻璃带g。熔融玻璃是在配置于金属液槽10的上游侧(-x侧)的玻璃熔化炉中使玻璃原料熔化并进一步实施了澄清处理的熔融玻璃。

金属液槽10的上部空间由包含氮及氢的还原性气体充满，设定为比大气压高的压力。这是为了防止来自外部的空气的流入，并防止熔融金属m的氧化。

渣箱20具备：将玻璃带g提升的提升辊21；与提升辊21抵接的除去构件23；对除去构件23进行支承的弹性支承单元26；对弹性支承单元26进行支承的支承构件28。提升辊21由电动机等驱动装置(未图示)驱动而旋转，通过其驱动力将玻璃带g朝向斜上方传送。除去构件23将附着于提升辊21的熔渣缺陷除去。图1所示的提升辊的根数为3根，但也可以为2根，还可以为4根以上。

渣箱20为了调整玻璃带g的温度而也可以在顶棚具备加热器。在渣箱20中，将浮法玻璃的玻化温度设为tg，玻璃带g的温度优选为(tg-50℃)～(tg+30℃)。

渣箱20的内部空间为非氧化性气氛(还原性气体、惰性气体或它们的混合气体)。作为还原性气体而优选为氢气或乙炔气体，作为惰性气体而优选为氮气或氩气。而且，渣箱20的内部空间的氧浓度优选为100ppm以下，更优选为20ppm以下。

缓冷炉30通过退火辊31将玻璃带g一边传送一边缓冷至玻璃的应变点温度以下而得到板玻璃。缓冷炉30为了调整玻璃带g的温度而在顶棚及底壁具备加热器(未图示)。退火辊31由电动机等驱动装置(未图示)驱动而旋转，通过其驱动力将玻璃带g沿水平方向传送。缓冷后的板玻璃由切断装置切断成所希望的尺寸，成为玻璃板。

缓冷炉30在下游侧(+x侧)的出口向外部开放，因此内部空间为氧化性气氛。缓冷炉30的内部经由渣箱20的内部而与金属液槽10的内部连通。

提升辊21或退火辊31(以下，一并称为“传送辊”)的直径优选为100～500mm，更优选为200～500mm。如果直径为100mm以上，则不会向驱动装置施加负荷而能够加快传送辊的周向速度。而且，直径为500mm以下时，能够缩短传送辊与相邻的传送辊之间的距离，能够抑制玻璃带g在传送辊之间变形的情况。特别是板厚为2mm以下的玻璃带g在传送辊之间容易变形，因此优选使用直径为500mm以下的传送辊。

传送辊的轴向(y轴方向)的圆筒部长度优选为5000mm以上，更优选为5500mm以上。当圆筒部长度为5000mm以上时，能够扩宽玻璃带g的板宽，能够高效率地生产浮法玻璃。

传送辊适用氧化物系、碳化物系、氮化物系的各种陶瓷或不锈钢作为表面材质。作为各种陶瓷的具体例，可列举以氧化锆(zro2)为主成分的锆系陶瓷、以氧化铝(al2o3)为主成分的铝系陶瓷、以氧化硅(sio2)为主成分的硅系陶瓷。

图2所示的除去构件23、弹性支承单元26及支承构件28沿着玻璃带的板宽方向(y轴方向)配置。需要说明的是，本实施方式的玻璃带的板宽方向是与传送辊的轴向相同的方向。

除去构件23的形状为长方体。除去构件23也可以是横截面(yz平面)为梯形或倒梯形的四角柱。图2所示的除去构件23的个数为3个，但也可以为4个以上。除去构件23的个数根据玻璃带的板宽或传送辊的轴向(y轴方向)的圆筒部长度来决定。

除去构件23优选为碳(石墨)的成形体。除去构件23也可以使用氮化硼、碱硫酸盐、碱土类硫酸盐、碱碳酸盐、碱土类碳酸盐、硅系微粒子或铝微粒子的成形体。

除去构件23的玻璃带的板宽方向(y轴方向)的宽度优选为300～1000mm，更优选为400～800mm。当宽度为300mm以上时，能够减少对于1根提升辊使用的除去构件23的个数，因此除去构件23的更换作业变得迅速。而且，当宽度为1000mm以下时，除去构件23的更换作业中的处理变得容易。

除去构件23的高度优选为50～200mm，更优选为70～150mm。当高度为50～200mm时，除去构件23的更换作业中的处理变得容易。

除去构件23的玻璃带的引板方向(x轴方向)的长度优选为20～100mm，更优选为30～80mm。当长度为20mm以上时，能够提高与提升辊的抵接压力。而且，当长度为100mm以下时，除去构件23的更换作业中的处理变得容易。

除去构件23中使用于成形体的碳粉体的最大粒径优选为0.1～3mm，更优选为0.5～2.5mm。当最大粒径为0.1～3mm时，能够确保作为成形体的除去构件23的强度。

除去构件23的肖氏硬度优选为20～90hs，更优选为30～80hs。当肖氏硬度为20～90hs时，能够确保除去构件23对于提升辊的耐磨损性。

弹性支承单元26由金属制的板簧构成，具备板簧主体26a和配置在板簧主体26a上的架台26b。板簧主体26a与架台26b通过焊接等方法而固定。弹性支承单元26也可以取代板簧而由螺旋弹簧、压缩螺旋弹簧、碟形弹簧、锥形螺旋板弹簧、环簧等构成。

板簧主体26a由支承构件28支承，对架台26b进行弹性支承。板簧主体26a的形状为倒v字型，在各除去构件23相接的位置的下侧各设置1个。如图2所示，在玻璃带的板宽方向(y轴方向)上，两端的板簧主体26a的倒v字型的腿为1个。由此，容易向渣箱收纳弹性支承单元26。需要说明的是，两端的板簧主体26a也可以与其他的板簧主体26a同样地倒v字型的腿为2个。

板簧主体26a在玻璃带的板宽方向上，可以在各除去构件23的中央位置的下侧各设置1个，也可以减小倒v字型的角度而在各除去构件23相接的位置的下侧及各除去构件23的中央位置的下侧各设置1个。而且，板簧主体26a也可以在玻璃带的引板方向(x轴方向)上，相对于1个架台26b设置多个。这样，通过增加板簧主体26a的个数，能够使除去构件23均匀地与提升辊抵接，能够没有不均地除去熔渣缺陷。需要说明的是，板簧主体26a的形状也可以为倒u字型。

架台26b是板状的构件，xy俯视观察下的形状为矩形。图2所示的架台26b的玻璃带的板宽方向(y轴方向)的宽度比在架台26b上并列配置的除去构件23的宽度的总计宽，但也可以比宽度的总计窄。而且，架台26b优选玻璃带的引板方向(x轴方向)的长度比除去构件23的长度长。

支承构件28配置在渣箱的底壁上，纵截面(xz平面)形状为截面コ字状。由此，在玻璃带的引板方向上能够防止除去构件23和弹性支承单元26的位置偏离。

根据本实施方式，通过弹性支承单元26的弹性复原力使除去构件23与提升辊抵接，能够将附着于提升辊的熔渣缺陷除去。

图3(a)及3(b)所示的除去构件23在与提升辊抵接的抵接面具备槽形成区域24。

槽形成区域24沿着提升辊的轴向(y轴方向)形成的槽24a在玻璃带的引板方向(x轴方向)上隔开间隔地设置多个。槽形成区域24在槽24a与相邻的槽24a之间形成有凸部24b。而且，槽24a的个数优选为5～50个。需要说明的是，在本发明中，“沿着提升辊的轴向形成的槽”没有限定为提升辊的轴向(y轴方向)与槽所成的角度为0度的槽，包括角度为5度以下的槽。

槽形成区域24的玻璃带的引板方向(x轴方向)的长度优选为10～50mm，更优选为20～40mm。当长度为10mm以上时，能够降低在提升辊与除去构件23的抵接面之间产生的摩擦力(摩擦系数)。由此，能够抑制在抵接面之间产生的粘滑现象，抑制提升辊的振动。而且，当长度为50mm以下时，能够缩短除去构件23的长度，除去构件23的更换作业中的处理变得容易。

槽形成区域24的玻璃带的引板方向(x轴方向)的长度优选为除去构件23的长度的20～100％，更优选为30～80％。当长度为20～100％时，能够降低在提升辊与除去构件23的抵接面之间产生的摩擦力(摩擦系数)，并缩短除去构件23的长度。

图3(b)所示的槽形成区域24的玻璃带的板宽方向(y轴方向)的宽度与除去构件23的宽度相同。槽形成区域24的玻璃带的板宽方向(y轴方向)的宽度也可以比除去构件23的宽度窄，这种情况下，优选为除去构件的宽度的80％以上，更优选为90％以上。

本实施方式的槽形成区域24能够降低在提升辊与除去构件23的抵接之面间产生的摩擦力(摩擦系数)，抑制提升辊的振动。由此，能够提高提升辊与除去构件23的抵接压力，能够充分地除去附着于提升辊的熔渣缺陷。

图3(a)所示的槽24a的纵截面(xz平面)形状为截面コ字状。也可以为截面u字状或截面v字状。槽24a通过车床等使用轮来形成。

槽24a的玻璃带的引板方向(x轴方向)的长度la优选为0.1～5mm，更优选为0.3～3mm。当长度la为0.1mm以上时，能够降低除去构件23对于提升辊的摩擦力(摩擦系数)。而且，当长度la为5mm以下时，能够确保除去构件23对于提升辊的耐磨损性。

槽24a的深度d优选为0.5～10mm，更优选为1～6mm。当深度d为0.5mm以上时，能够降低除去构件23对于提升辊的摩擦力(摩擦系数)。而且，当深度d为10mm以下时，能够确保除去构件23对于提升辊的耐磨损性。

凸部24b的玻璃带的引板方向(x轴方向)的长度lb优选为0.3～5mm，更优选为0.5～3mm。当长度lb为0.3mm以上时，能够确保除去构件23对于提升辊的耐磨损性。而且，当长度lb为5mm以下时，能够降低除去构件23对于提升辊的摩擦力(摩擦系数)。

槽24a的深度d优选为凸部24b的长度lb的8倍以下，更优选为5倍以下。当深度d为长度lb的8倍以下时，能够确保除去构件23对于提升辊的耐磨损性。

槽24a的长度la优选为凸部24b的长度lb的3倍以下，更优选为2倍以下。当长度la为长度lb的3倍以下时，能够确保除去构件23对于提升辊的耐磨损性。

本实施方式的具备槽形成区域24的除去构件23使用于全部的提升辊，但也可以仅使用于一部分的提升辊。除去构件23例如使用于图1所示的从金属液槽10的上游侧(-x侧)起的第二个和第三个提升辊21。在此，第一个提升辊使用不具备槽形成区域24的除去构件。

[浮法玻璃制造方法]

接下来，说明本发明的一实施方式的浮法玻璃制造方法。

浮法玻璃制造方法将熔融玻璃向金属液槽的熔融金属上连续供给，在熔融金属上成形玻璃带，通过设置于渣箱的提升辊将玻璃带从金属液槽引出，通过设置于缓冷炉的退火辊将玻璃带一边传送一边缓冷至玻璃的应变点温度以下。

另外，在渣箱中，使除去构件弹性地与提升辊抵接，将附着于提升辊的熔渣缺陷除去。

除去构件在与提升辊抵接的抵接面上沿着提升辊的轴向设置有槽。槽在玻璃带的引板方向上隔开间隔地设置多个。

缓冷后的板玻璃被切断装置切断成所希望的尺寸，成为玻璃板。

浮法玻璃制造方法在制造液晶显示器用玻璃基板的情况下，为了使玻璃板的平坦度良好，还具有对玻璃板进行研磨的研磨工序。

在本实施方式中制造的浮法玻璃虽然也可以是窗玻璃/车辆用途的钠钙玻璃，但是优选适用于罩盖玻璃用途的化学强化用玻璃那样的含有碱金属成分的玻璃、实质上不含有碱金属成分的无碱玻璃。在此，实质上不含有碱金属成分是指碱金属氧化物的含量的总量为0.1质量％以下。无碱玻璃主要使用于液晶显示器用玻璃基板。罩盖玻璃用途的玻璃板及液晶显示器用玻璃基板对于熔渣缺陷的品质要求严格。

化学强化用玻璃以例如氧化物基准的摩尔％显示计而含有sio2：62～68％、al2o3：6～12％、mgo：7～13％、na2o：9～17％、k2o：0～7％，从na2o及k2o的含量的总计减去al2o3含量之差小于10％，在含有zro2时，其含量为0.8％以下。

另一化学强化用玻璃以氧化物基准的摩尔％显示计而含有sio2：65～85％、al2o3：3～15％、na2o：5～15％、k2o：0～小于2％、mgo：0～15％、：zro2：0～1％，sio2及al2o3的含量的总计sio2+al2o3为88％以下。

另一化学强化用玻璃以氧化物基准的摩尔％显示计而含有50～75％的sio2，9～20％的al2o3，10～20％的na2o，0～6％的k2o，0～15％的mgo，0～10％的(cao+sro+bao)即cao、sro及bao的总量，0～5％的(zro2+tio2)即zro2及tio2的总量，0～10％的b2o3，0～20％的li2o。

无碱玻璃例如以氧化物基准的质量％显示计而含有sio2：50～73％、al2o3：10.5～24％、b2o3：0～12％、mgo：0～10％、cao：0～14.5％、sro：0～24％、bao：0～13.5％、mgo+cao+sro+bao：8～29.5％、zro2：0～5％。

无碱玻璃在实现高应变点和高熔化性这两者的情况下，优选以氧化物基准的质量％显示计而含有sio2：58～66％、al2o3：15～22％、b2o3：5～12％、mgo：0～8％、cao：0～9％、sro：3～12.5％、bao：0～2％、mgo+cao+sro+bao：9～18％。

无碱玻璃在想要得到特别高的应变点的情况下，优选以氧化物基准的质量％显示计而含有sio2：54～73％、al2o3：10.5～22.5％、b2o3：0～5.5％、mgo：0～10％、cao：0～9％、sro：0～16％、bao：0～2.5％、mgo+cao+sro+bao：8～26％。

通过本实施方式制造的浮法玻璃的板厚在罩盖玻璃用途下为0.1～2.0mm，在液晶显示器用玻璃基板用途下为0.1～0.7mm。

【实施例】

以下，具体说明本发明的实施例及比较例。需要说明的是，本发明没有限定为上述的记载。

[实验例1]

实验例1为了确认除去构件对于提升辊的摩擦力(摩擦系数)降低的效果，而使用摩擦系数测定器40，测定了评价构件44对于玻璃样品43的摩擦系数。图4是在实验例1的评价中使用的摩擦系数测定器的示意图。

本发明的实施例1、2及比较例1、2从使用图1所示的浮法玻璃制造装置1制造出的玻璃板切出准备了尺寸为50mm×50mm×板厚0.7mm的玻璃样品。

玻璃样品的组成以氧化物基准的摩尔％显示计而为sio2：68％、al2o3：10％、na2o：14％、k2o：0％、mgo：8％、cao：0％、sro：0％、bao：0％、cao+sro+bao：0％、zro2：0％、tio2：0％、zro2+tio2：0％、b2o3：0％、li2o：0％。

图4所示的摩擦系数测定器40具备加热炉41、移动台42、重物46及载荷变换器47。摩擦系数测定器40是在heidon表面性测定器type14fw(商品名；日本新东科学公司制)安放了箱型的加热炉41的构件。

加热炉41以载置于移动台42上的状态固定。移动台42具备沿水平方向移动的单元。在移动台42上载置玻璃样品43，使评价构件44抵接于玻璃样品43上。通过150克的重物46向评价构件44施加垂直载荷，在该状态下使移动台42移动。载荷变换器47计测此时的摩擦力，转换成摩擦系数。

评价构件44使用了尺寸为10mm×10mm×高度5mm的石墨的成形体。实施例1、2使用了在与玻璃样品抵接的整个抵接面上具备槽形成区域的评价构件44。槽形成区域中沿着与移动台42的移动方向正交的方向(图4的纸面垂直方向)形成的槽在移动台42的移动方向上隔开间隔地设置多个。槽的形状为截面コ字状，长度为0.1mm，深度为2mm，凸部的长度为1mm。另一方面，比较例1、2使用了不具备槽形成区域的评价构件44。

图5(a)及5(b)涉及实验例1的评价，图5(a)是移动速度为10mm/分钟，图5(b)是移动速度为100mm/分钟的评价结果。

实施例1及比较例1将加热炉41从常温加热至300℃，保持为300℃，并使移动台42以移动速度10mm/分钟、移动振幅20mm往复移动40秒钟。而且，实施例2及比较例2同样地使移动台42以移动速度100mm/分钟、移动振幅20mm往复移动15秒钟。

如图5(a)及5(b)所示可知，实施例1、2分别与比较例1、2相比，摩擦系数的振幅降低。

[实验例2]

本发明的实施例11及比较例11使用图1所示的浮法玻璃制造装置1来制造板厚为0.7mm的浮法玻璃，进行了是否能够抑制提升辊21的振动的评价。振动的评价通过对于提升辊21的轴端触诊来进行。

实施例11在从金属液槽10的上游侧(-x侧)起的第二个提升辊21使用了具备槽形成区域24的除去构件23，在第一个和第三个提升辊21使用了不具备槽形成区域24的除去构件。而且，比较例11在第一个～第三个提升辊21使用了不具备槽形成区域24的除去构件。

浮法玻璃的组成以氧化物基准的摩尔％显示计而为sio2：64.1％、al2o3：10.5％、na2o：16％、k2o：0.8％、mgo：8.3％、cao：0％、sro：0％、bao：0％、cao+sro+bao：0％、zro2：0.2％、tio2：0.04％、zro2+tio2：0.24％、b2o3：0％、li2o：0％。

图1所示的渣箱20中的玻璃带g的温度为610℃。除去构件23的玻璃带的引板方向(x轴方向)的长度为50mm，玻璃带的板宽方向(y轴方向)的宽度为610mm，高度为100mm。

本发明的实施例11的槽形成区域24的玻璃带的引板方向(x轴方向)的长度为50mm。槽24a的长度la为0.5mm，深度d为2mm，凸部24b的长度lb为1mm。深度d为长度lb的2倍，长度la为长度lb的0.5倍。

本发明的实施例11即使将浮法玻璃制造16小时，也能够抑制从金属液槽10的上游侧(-x侧)起的第二个提升辊21的振动。

另一方面，本发明的比较例11在将浮法玻璃制造16小时的情况下，无法抑制从金属液槽10的上游侧(-x侧)起的第二个提升辊21的振动。

另外，关于通过实施例11及比较例11得到的玻璃板，在暗室之中从玻璃板侧面照射光，通过对玻璃板主表面进行检查的边缘光检查，调查尺寸超过20μm的熔渣缺陷的个数，算出了熔渣缺陷的密度。在此，熔渣缺陷的密度是指玻璃板主表面的每单位面积(m²)的熔渣缺陷的个数。其结果是，通过实施例11得到的玻璃板的尺寸超过20μm的熔渣缺陷的密度为通过比较例11得到的玻璃板的1/2。

虽然详细地而且参照特定的实施方式地说明了本发明，但是不脱离本发明的主旨和范围而能够施加各种变更或修正的情况对于本领域技术人员来说不言自明。

本申请基于在2017年9月1日提出申请的日本专利申请2017-168900，并将其内容作为参照而援引于此。

【工业实用性】

所制造的浮法玻璃的用途可列举建筑用、车辆用、平板显示器用、罩盖玻璃用或其他的各种用途。