专利名称：具有高立构规整嵌段含量的丙烯均聚物树脂的制作方法
技术领域：
本发明涉及结晶的丙烯均聚物。更具体地说，本发明涉及结晶的丙烯均聚物、由其形成的薄膜和纤维以及由所述纤维制成的非织造织物。
在纺粘法或短纤维制备非织造织物方法中，纺制或梳理纤维网通常要经过热粘合步骤以制成具有完整性和各种应用场合所需强度的织物。在包含二层或二层以上无纺网片的叠层结构非织造织物的场合，热粘合是使各层结合成整体的必要步骤。在这些过程中选择最佳粘合温度以获得相宜的织物性能。粘合温区，即达到合适粘合结果的温度范围也应足够地宽，以便使粘合工艺具有可行性。
在单层纺粘型或可热粘合性织物的热粘合中，粘合温度典型地选择在得到最高织物强度的那一温度，也称作最佳粘合温度。对于普通的丙烯均聚物树脂而言，在纺粘无纺织物的场合该温度范围典型地为140℃-150℃，而在热粘合型无纺织物的场合则为155℃-165℃。然而，由于普通丙烯均聚物树脂的高结晶度，其粘合温区是很窄的。
对于叠层结构无纺织物而言，最佳粘合温度通常选择在兼顾不同层粘合特性差别的那一温度，因为每层所用纤维尺寸或聚合物类型的差别而具有不同的粘合特性。该差别是人为安排的，因为每一层须具有不同的物理性质。
举例来说，一种叠层结构的外层需要具有一定的强度和耐磨性能，而内层则需要具有阻隔性。由于这些性能需要上的差别，内层所用纤维的尺寸通常远小于外层所用纤维。同样，为满足纺丝的需要，所用聚合物类型也是不同的。
由于这些纤维尺寸和聚合物类型的差别，内层一般需要较外层更低的粘合温度，相差10至20℃。这在叠层结构无纺织物最佳粘合温度的选择上造成了难题。例如，如果粘合温度以外层为准，将会由于过度加热使内层纤维熔融而形成针洞，这对阻隔性能是不利的。反之，如果粘合温度的设定仅顾及内层材料，则会由于外层粘合不充分而降低叠层结构的耐磨性能。
因此，对于普通的丙烯均聚物树脂来说，粘合温度必须精确控制以制得符合要求的叠层无纺织物，这意味着非常窄的粘合温区。因为在粘合温度上，任何微小的偏差都会由于出现针洞或低劣的耐磨性而产生次品，人们试图通过使用低熔点丙烯聚合物树脂，例如乙烯-丙烯无规共聚物作为外层材料来解决这一问题。通过使用无规共聚物，人们原希望其低熔点性能会缩小外层和内层最佳粘合温度之间的差别。然而，无规共聚物会使织物的强度降低，这在纺粘层的场合尤其明显，有时还会造成纺丝困难，例如粘搭纺丝装置，这会妨碍纺丝的连续性。
所以，需要一种能制成具有较低粘合温度和较宽粘合温区的纤维的丙烯均聚物树脂。
令人惊奇地发现，通过一种含有一种3，3，3-三氟丙基-(烷基)二甲氧基硅烷的特殊的齐格勒-纳塔载体催化剂，直接聚合得到一种丙烯均聚物，其晶体结构与用其它齐格勒-纳塔催化剂得到的普通丙烯均聚物的晶体结构不同，在其晶体结构中含有比普通丙烯均聚物高得多的立构规整嵌段含量，并具有相当窄的分子量分布。
此处“立构规整嵌段”一词的含义是，用齐格勒-纳塔催化剂聚合生成的聚合物的晶体结构，在该聚合物链中具有单一的聚合单体单元缺陷，这种聚合丙烯单体(单体单元缺陷)的甲基与其它聚合丙烯单体的甲基处于不同的平面内。单体单元缺陷的平均数为35/1000，即每1000个聚合物碳原子中有35个。单体单元缺陷的数目为20至60/1000。
本发明的高立构规整嵌段的丙烯均聚物可替代普通的丙烯均聚物用于单层无纺织物以及乙烯-丙烯无规共聚物用于叠层无纺织物。在单层应用中，本发明的丙烯均聚物与普通丙烯均聚物相比具有较低的粘合温度和较宽的粘合温区。在叠层无纺织物的场合，所述本发明的丙烯均聚物具有与普通使用的无规共聚物相似的熔融特性，因而使各层间粘合温度差异缩小。然而，本发明的高立构规整嵌丙烯均聚物优于无规共聚物，其对织物强度的降低远比无规共聚物要小，并且本发明的丙烯均聚物也不粘搭，从而消除了因无规共聚物的粘搭性而引起的纺丝困难。
因此，本发明提供了一种丙烯均聚物，其立构规整嵌段含量至少为20%，最好不低于25%，P.I值为3.0至6.5，最好为3.2至5.5，熔流速率为0.15至1000g/10min。
本发明的另一个具体实例是由丙烯均聚物形成的纤维，其立构规整嵌段至少为20%，最好不低于25%，P.I.值为3.0至5.0，最好为3.2至4.0，熔流速率为0.15至1000g/10min。
本发明的又一个具体实例是含有丙烯均聚物的纤维的纤维网以及由其形成的织物材料，该丙烯均聚物的立构规整嵌段至少为20%，最好不低于25%，P.I.值为3.0至5.0，最好为3.2至4.0，熔流速率为0.15至1000g/10min。
本发明的另外一个具体施例是丙烯均聚物薄膜或薄片，该均聚物的立构规整嵌段至少为20%，最好不低于25%，P.I.值为4.5至6.5，最好为5.0至6.5，熔流速率为0.15至1000g/10min。
图1为本发明的丙烯均聚物和普通丙烯均聚物以及丙烯和乙烯无规共聚物的织物横向(CD)抓样抗张强度与粘合温度的关系图。
图2为由本发明丙烯均聚物和普通丙烯均聚物制成织物的柔软度与粘合温度的关系图。
除非另作说明，本申请中所用的所有份数和百分数均为按重量计，环境或室内温度为25℃左右。
本发明丙烯均聚物制备过程中所用催化剂包括下面的反应产物(A)一种固体催化剂组份，它包括一种活性卤化镁和载在其上的一种钛化合物，该钛化合物含有至少一个Ti-卤键和一种电子给予体;
(B)一种Al-烷基化合物;以及(C)一种3，3，3-三氟丙基(烷基)二甲氧基硅烷。
在固体催化剂组份(A)中所含的电子给予体化合物包括烷基、芳基和环烷基的芳酸酯类，尤其是苯甲酸或苯二甲酸及其衍生物。具体实例包括苯甲酸乙酯、苯甲酸正丁酯、对甲苯甲酸甲酯、对甲氧基苯甲酸甲酯和邻苯二甲酸二异丁酯。除了上述之外，酯类、只有一个醚键的烷基或烷芳基醚类、酮类、单胺或多胺类、醛类以及磷化合物如膦类和磷酰胺类也能用作电子给予体。
上述催化剂的制备可以根据各种不同的方法进行。
例如，在卤化镁活性条件下碾磨卤化镁(无水的，即含水份少于10%)、钛化合物和电子给予体。然后在80℃至135℃温度下一次或多次用过量的TiCl4处理碾磨产物，此后用碳氢化合物，如己烷，反复洗涤直至所有氯离子消失。
按照另一种方法，用已知的方法使无水卤化镁预活化，然后使之与过量的TiCl4在溶液中反应，溶液中含有电子给予体。同样，处理温度亦在80℃至135℃之间。可以用TiCl4反复处理，用己烷或其它烃类溶剂洗涤固体，以去除所有痕量未反应TiCl4。
根据另一种方法，用MgCl2·nROH加成物(尤其以球形颗粒的形状)，其中n通常为1至3，ROH为乙醇、丁醇或异丁醇，与过量的TiCl4在溶液中反应，溶液中含有电子给予体化合物。温度一般为80℃至120℃。然后分离固体并再次与TiCl4反应，此后将其分离并用碳氢化合物洗涤直至所有氯离子消失。
根据另一种方法，镁的醇化物和氯醇化物，尤其是按照美国专利4，220，554所述方法制备的氯醇化物与过量的TiCl4溶液反应，溶液中含有电子给予体化合物，反应在上述条件下进行。
在固体催化剂组份(A)中，表示为Ti的钛化合物含量一般为0.5至10%(重量)。固定在固体组份上的电子给予体化合物(内部给予体)一般为二卤化镁的5至20%(摩尔)。
具有至少一个Ti-卤键的钛化合物的合适例子为四卤化Ti，最好是TiCl4。然而，其烷氧卤化物也可使用。
上述反应生成活性卤化镁。除了这些反应，从文献上也可知其它生成活性卤化镁的反应，这些反应是从镁的非卤化合物开始的，例如羧酸镁类。
催化剂组份(A)中卤化镁的活性形式可通过该催化剂组份的X射线谱线中主要强反射的消失而得到确认。该强反射出现在非活性的氯化镁的谱线上，(表面积小于3m2/g)，而在其位置上则有一个晕圈，其最大强度相对于非活化二卤化镁的主要强反射位置产生了位移。或者通过主要强反射显示出其半高宽度至少大于非活化的氯化镁谱线的主要强反射之一的30%这一事实而确认。
大多数的活性形式是上述晕圈在组份的X射线谱线中出现。
在这些卤化镁中，氯化物最为合适。在大多数氯化镁的活性形式中，催化剂组份的X射线谱线显示出一种晕圈而不是在非活性氯化物谱线中出现在2.56 处的反射。
用作助催化剂的Al-烷基化合物(B)包括Al-三烷基，例如Al-三乙基，Al-三异丁基，Al-三正丁基，以及线性或环状Al-烷基化合物，它们含有二个或二个以上Al原子并通过O或N原子与其连接，它们也可能含SO4和SO3基团。
这些化合物的例子有(C2H5)2Al-O-Al(C2H5)2;(C2H5)2Al-N(C6H5)-Al(C2H5)2;(C2H5)2Al-SO2-Al(C2H5)2;CH3〔(CH3)Al-O-〕nAl(CH3)2;〔(CH3)Al-O-〕n其中n为1至20的整数。
Al-烷基化合物一般用量为使Al/Ti之比为1至1000。
作为组份(C)的3，3，3-三氟丙基(烷基)二甲氧基硅烷中的烷基可以是甲基或乙基，其中尤以甲基为优。
该催化剂，即组份(A)、(B)和(C)可以基本上同时地分别加入反应器中而不管单体是否已在反应器中，或者，当单体是后加时，则它们被依次加入到聚合反应器中。最好是预先将组份(A)和(B)混合，然后在聚合之前3-10分钟使所述预混合物与组份(C)于室温下相接触。
丙烯单体可以先于、后于或同时于催化剂加入聚合反应器中。最好是后于催化剂加入反应器。
需要时可加入氢作为链转移剂，以降低聚合物的分子量。
聚合反应可以采取淤浆、溶液或气相聚合方式进行，或者采用液相和气相聚合相结合的方式分别于不同的反应器中进行，所有这些反应可以是间歇或连续地进行。
聚合通常在40℃-90℃的温度以及常压，或较高压力下进行。
催化剂可先与少量丙烯单体相接触(预聚合)，保持催化剂悬浮在碳氢化合物溶剂中，在60℃或较低的温度下聚合充分的时间，所生成催化剂重量的0.5至3倍量的聚合物。
预聚合也可在液相或气相单体中进行，此时可生成高达催化剂重量1000倍量的聚合物。
下面的实施例用以说明本发明，但，并不限制其范围。
除非另有说明，下面分析方法用于表征本发明的丙烯均聚物，由其制备的织物以及比较用织物材料。
性能方法熔流速率，g/10minASTM-D1238，条件L特性粘度，I.V.在135℃四氢化萘中测定抓样抗张强度测试ASTM-D1682和ASTM-D1776柔软度测试ASTM-D1388-64多分散指数，P.I.-测定聚合物分子量分布，Mw/Mn。为了测定P.I.值，在200℃用一台平行板流变仪(型号RMS-800，由美国RHEOMETRICS供应)测定在低模量(lowmodulus)值(例如500Pa)时的模量分离(Modulusseparation)，测定时振动频率从0.1rad/秒增加至100rad/秒。从该模量分离值，用下式可以得到P.I.值P.I.＝54.6(模量分离)-1.76其中模量分离定义为模量分离＝ (G′＝500Pa时频率)/(G″＝500Pa时频率)其中G′为贮能模量，G″为低模量。
温度上升洗脱分级技术(TREF)-这是一种分析聚合物晶体结构的方法。该技术用二甲苯作为溶剂溶解聚合物晶体结构并测定当温度升至高于室温时的溶解量直至所有聚合物全部溶解的那个温度点。在室温下溶解的部份称为是无规立构物，在室温和100℃之间溶解的部份称为是立构规整嵌段物，100℃以上剩余部份称为是全同立构物。
二甲苯中不溶物百分数-在搅拌下135℃时将2.5g聚合物溶解在250ml二甲苯中。在搅拌条件下，20分钟后使溶液冷却至25℃，然后静置30分钟。
用滤纸过滤沉淀，并将溶液在氮气流中蒸发，残余物在真空下80℃干燥直至达到恒重。然后计算在环境温度下能溶于二甲苯的聚合物的重量百分数。在环境温度下不溶于二甲苯的聚合物的重量百分数被认为是聚合物的全同立构指数。如此得到的值基本上与由沸腾正庚烷中萃取测定的全同立构指数一致，据定义，那就是聚丙烯的全同立构指数。
熔点(M.P.)-由DSC(差示扫描量热计)测定。升高温度至200℃预先熔化样品，并在此温度下保持5分钟。将样品冷却至50℃，然后再加热至完全熔化温度。加热和冷却速度均为10℃/min。第二次溶化时DSC曲线的顶峰值即为溶化温度。
实施例1固体催化剂组份的制备在一个带有多孔膜的500ml反应器中，于0℃导入225mlTiCl4。在搅拌条件下，于15分钟内加入10.3g微球状的MgCl22.1C2H5OH。在加完时温度调至70℃，加入9mmol的邻苯二甲酸二异丁酯，加热至100℃，使之在该温度下反应二小时，之后滤出TiCl4。然后加入200mlTiCl4并使之在120℃下反应一小时，之后过滤并在60℃用无水庚烷洗涤直至滤液中没有氯离子。
对固体组份的分析显示，固体催化剂组份含有16.7%(重量)的Mg，2.35%(重量)的Ti和7.2%(重量)的邻苯二甲酸二异丁酯。
微球状MgCl22.1C2H5OH加成物的制备如下。
在惰性气氛中及环境温度下，将48g无水MgCl2、77g无水C2H5OH和810g煤油导入一个装有叶轮式搅拌器和插入式导管的2升容积高压反应器中。在搅拌下加热至120℃，使MgCl2和乙醇形成加成物，该加成物熔融、并混合于分散剂中。在高压反应器内保持15atm的氮气压力。该高压反应器的插入式导管由一个加热夹套进行外加热至120℃，插入式导管的内径为1mm，在加热夹套中从头到尾的长度为3m。
该混合物以7m/sec的速度循环通过该管。
在搅拌下分散体被收集在一个5升容积烧瓶中，所述烧瓶内含有2.5升煤油，并用一夹套进行外部冷却，冷却夹套的起始温度保持在-40℃。
该悬浮液的最终温度为0℃。构成悬浮液分散相的球状固体产物经沉降和过滤而分离之，然后用庚烷洗涤并干燥之。
以上所有的操作均在惰性气体保护下进行。
得到130g固体球形颗粒状MgCl22.1C2H5OH，其最大直径小于50微米。然后在氮气流中脱醇，此时温度从50℃逐渐升至100℃，直到醇含量达到每摩尔MgCl22.1摩尔。
丙烯聚合聚合是在一系列环形反应器中连续进行的，这些反应器中间装有产物转移装置，它可以立即把由前一反应器中出来的产物直接转移至下一个反应器中。
在液相中氢和单体经连续分析并喂入，其喂入速度应能使所需的浓度保持恒定。
三乙基铝(TEAL)活化剂和3，3，3-三氟丙基(甲基)二甲氧基硅烷的混合物(TEAL/硅烷的重量比如表A所示)与上面制备的固体催化剂组份在一容器中接触约13至15分钟。
然后将催化剂转移至另一个反应器中，此处聚合在液相中进行，生成(A)部分。
上面反应器中的产物被输入第二个反应器中，在液相中反应生成(B)部份。
得到的丙烯均聚物的相应的制备条件和物理性能如下面表A所示。
表ATEAL/硅烷,重量2.3第一反应器温度,℃70压力,bar34停留时间,min107C3喂入,kg/hr 350生成的聚合物,kg/hr153MIL,g/10min0.8I.V.,dl/g3.04第二反应器温度,℃65压力,bar34停留时间,min75H2,g/hr 20.5C3喂入,kg/hr 150生成的聚合物,kg/hr200MFR,g/10min3.9I.V.,dl/g2.34最终产物生成的聚合物总量,kg1400MFR,g/10min3.8I.V.,dl/g2.62熔点,℃161P.I.4.7
二甲苯不溶性,%96.1实施例2用常规的挤压和制丸方法将实施例1的片状材料与1000ppm的Irganox1076稳定剂、500ppm的硬脂酸钙以及Lupersol101进行掺和，得到MFR为38g/10min的产品。
对照例1PF-301丸状商品丙烯均聚物，其熔流速率为38g/10min，P.I.为2.5。
表1重量%重量%重量%无规立构立构规整嵌段全同立构聚合物I.V.@30℃@100℃@120℃实施例21.55.030.764.3对照例1*1.5 7.3 13.6 79.1从上面表1可见，本发明的丙烯均聚物含有比普通丙烯均聚物高得多的立构规整嵌段含量。
根据实施例1的方法制备丙烯均聚物，其中用具有粒状MgCl4载体的固体催化剂组份替代MgCl2/乙醇加成物，并用3，3，3-三氟丙基(甲基)二甲氧基硅烷和下面表2所列的其它给予体作为外部给予体。分析得到的丙烯均聚物晶体结构中无规立构，立构规整嵌段和全同立构的含量。
结果列于下面表2中。
表2外部给予体重量%重量%重量%无规立构立构规全同立构@27℃整嵌段@126℃@98℃3,3,3-三氟丙基(甲基)二3.4525.7669.47甲氧基硅烷苯基三乙氧基硅烷3.1910.7086.33二环戊基二甲氧基硅烷0.492.2396.44二苯基二甲氧基硅烷1.316.8090.76由此可见，用3，3，3-三氟丙基(甲基)二甲氧基硅烷作为外部给予体制备的丙烯均聚物的晶体结构比用其它外部给予体制备的丙烯均聚物的晶体结构具有高得多的立构规整嵌段含量。
对照例2根据实施例2的方法，使含有3%乙烯的商品SA-849丙烯-乙烯无规共聚物从MFR10g/min减粘裂化至到38g/10min。无规共聚物的立构规整嵌段含量为94.2%，全同立构含量为2.5%，无规立构含量为3.3%。
实施例3将实施例2及对照例1和2的丙烯均聚物加工成纺粘型织物。将该粒状产物熔融挤压送入常规的纺粘型纺丝装置，从而使熔体聚合物加工成纤维，铺在输送带上制成纤维网，然后通过轧光机滚筒在5种不同的粘合温度下进行热粘合。加工纺粘型织物所用的条件如下通过速率0.35克/min/孔挤压温度210℃纺丝输送带速度27米/min
织物单位重量 40克/m2纤维尺寸28微米粘合温度104，116，127，138和149℃对得到的织物进行强度测试。结果如图1所示。对实施例2的丙烯均聚物、对照例1的普通丙烯均聚物和对照例2的普通丙烯和乙烯的无规共聚物等三种聚合物进行了比较。
织物横向(CD)抓样抗张强度是纺粘型织物最重要的强度要求之一。将本发明的丙烯均聚物与普通均聚物进行比较，可以看出本发明的丙烯共聚物比普通的丙烯均聚物具有较低的最佳粘合温度，即本发明为127°而普通的为138℃。本发明的丙烯均聚物与普通丙烯均聚物相比也具有更宽的粘合温区，即粘合曲线在最佳粘合温度附近更为平坦。
当与对照例2的普通丙烯和乙烯无规共聚物进行比较时，本发明的丙烯均聚物制成的织物具有更高的抗张强度，虽然这二种聚合物的强度都比普通丙烯均聚物低。同样，本发明的丙烯均聚物具有比所用的普通无规共聚物更宽的粘合温区。
实施例4对上面实施例3制备的织物进行柔软性测试，柔软性与弯曲长度成反比。结果如图2所示。
可以看出本发明的丙烯均聚物在较低的粘合温度下更柔软，而对照例1的普通均聚物在较高温度下更柔软些。对于这里所用的本发明的丙烯均聚物，其最佳粘合温度为127℃，而普通丙烯均聚物为138℃，用本发明的丙烯均聚物制成的织物的柔软性与普通丙烯均聚物类似。
实施例5根据实施例1的方法制备一种超高溶流速率丙烯均聚物，其聚合温度为60℃而不是原来的65℃，其熔流速率为278g/10min，P.I.为4.2，立构规整嵌段含量为25.2%，无规立构含量为3.8%，全同立构含量为71.0%。
上面得到的聚合物为乳状液，系用1000ppmIrganox1076稳定剂和500ppm硬脂酸钙以及500ppmLupersol101使之稳定化，熔流速率为600g/10min。
对照例3HH-442H超高熔流速率丙烯均聚物(美国黑蒙特(HIMONT)公司有售)，其熔流速率为800g/10min，立构规整嵌段含量为16.5%，无规立构含量为3.3%，全同立构含量为80.1%。
实施例6将实施例5和对照例3的超高熔流速率丙烯均聚物加工成熔喷网。制备熔喷网的条件如下通过速率0.4克/min/孔熔融温度254℃和232℃织物单位重量 34克/m2空气温度285℃测试织物的柔软性。得到的MD(纵向，即沿机器方向)弯曲长度(cm)和CD弯曲长度(cm)列于下面表3中。
表3聚合物MDCD实施例55.64.2对照例35.94.8用本发明丙烯均聚物制得的织物的柔软性类似于普通丙烯均聚物。
实施例7本实施例例举本发明的丙烯均聚物粒状成膜材料，其MFR为2.75g/10min，P.I.为5，二甲苯溶解物为4.3%以及一种丸状的普通丙烯均聚物成膜树脂(加拿大黑蒙特(HIMONT)公司有售)，其MFR为2.0g/10min，P.I.为5.3，二甲苯溶解物为4.6%。
在下面的条件下，在一台一英寸半的Killion挤压机挤压成薄膜＃1区-450°F＃2区-480°F＃3区-480°F＃4区-480°F门-480°F＃1喷口-480°F＃2喷口-480°F速度-97RPM冷辊温度-120-125F冷辊速度-6.8ft/min将本发明的丙烯均聚物和普通丙烯均聚物的薄膜样品在一台T.M.Long薄膜伸幅器上进行拉伸，条件为3″/秒，35psi力模(forcemode)以及同时6倍拉伸。测定了二种薄膜在不同的温度下的机向(machinedrirction)屈服点的定向应力。
结果列于表4。
表4温度(℃)本发明实施例对照例135491--140395434145303378
150195257155103160本发明的丙烯均聚物可用作SMS(纺粘-熔喷-纺粘)非织造叠层结构中的纺粘型非织造层以及其它非织造织物材料，可作热粘合性短纤维以及薄膜、薄片、纺粘型织物和熔喷织物的生产。
在熟悉上文之后，本发明的其它特点、优点和具体实例对本领域普通技术人员来说将是显而易见的。于是，虽然对本发明的具体实施例作相当详细的叙述，但对这些具体实施例可以进行变化和改进而不会超出本发明的权利要求保护的实质和范围。
权利要求
1.一种丙烯均聚物，其特征在于在其晶体结构中立构规整嵌段的含量至少为20%，P.I.值为3.0至6.5，MFR为0.15至1000g/10min，它是在下述反应产物催化剂的存在下由丙烯单体聚合得到的(A)一种固体催化剂组份，它包括一种活性卤化镁和载在其上的一种钛化合物，该钛化合物含有至少一个Ti一卤键和一个电子给予体，该电子给予体选自芳香酸的酯类、只有一个醚键的烷基或烷芳基醚类、酮类、单胺或多胺类、醛类和磷化合物；(B)一种Al-烷基化合物；(C)一种3，3，3-三氟丙基(烷基)二甲氧基硅烷。
2.如权利要求1所述的丙烯均聚物，其特征在于，其立构规整嵌段含量至少为25%，P.I.为3.2至5.5。
3.一种由该丙烯均聚物制成的纤维，其特征在于，在该丙烯均聚物的晶体结构中立构规整嵌段含量至少为20%，P.I.值为3.0至5.0，MFR为0.15至1000g/10min。
4.一种纤维网，其特征在于含有如权利要求3所述的纤维。
5.如权利要求4所述的网，其特征在于，该网是非织造的。
6.一种织物材料，其特征在于，该织物由权利要求4所述的网制成。
7.一种织物材料，其特征在于，该织物由权利要求5所述的网制成。
8.如权利要求4所述的网，其特征在于，该网由熔喷或纺粘方法制成。
9.一种薄膜材料，其特征在于，该薄膜由一种丙烯均聚物制成，该丙烯均聚物晶体结构中立构规整嵌段的含量至少为20%，P.I.值为4.5至6.5，MFR为0.15至1000g/10min。
全文摘要
本发明为一种丙烯均聚物，以及由其而制成的薄膜和纤维，本发明丙烯均聚物晶体结构中立构规整嵌段含量至少为20％.P.I.值为3.0至6.5，MFR为0.15至1000g/10min，它是用特殊载体催化剂制备的。
文档编号C08F4/658GK1106824SQ9411842
公开日1995年8月16日 申请日期1994年12月16日 优先权日1993年12月16日
发明者H·J·尤, L·V·罗伯逊 申请人:黑蒙特股份有限公司