量百分率，较佳为5至15倍。
[0069] 玻璃短纤维，在与热塑性树脂混炼之前，亦可进行上述表面处理，先行准备仅W润 滑剂进行表面处理的玻璃短纤维，因应使用的热塑性树脂，在混炼之前，W所期望的硅烷偶 合剂进行表面处理亦可。又，W润滑剂及硅烷偶合剂预先进行表面处理亦可，再者，可依照 需要W被覆剂预先处理亦可。
[0070] 在本发明的复合形成材料，于不损及本发明目的的范围，可调配已为人所熟知的 紫外线吸收剂、稳定剂、抗氧化剂、塑化剂、着色剂、整色剂、难燃剂、抗静电剂、巧光增白剂、 去光泽(matting)剂、冲击强度改良剂等添加剂。亦即，复合形成材料是在热塑性树脂中至 少混练玻璃短纤维而形成即可。
[0071] 本发明的复合形成材料，是通过将热塑性树脂及经表面处理的玻璃短纤维，W及 可依照需要添加的各种添加剂，使用单轴或多轴押出机、混炼机（kneader)、混合漉 (mixingroll)、班伯理混合机等已为人所熟知的烙融混炼机，在200至400°C的溫度进行烙 融混炼来制造。就制造装置虽无特别限定，不过使用二轴押出机，予W烙融混炼因简便较 佳。经混炼的复合形成材料，亦可在铸模经直接射出成形（injection molded)，亦可成为颗 粒。
[0072] 本发明人等，如后述的比较例所示，首先发现在已烙融的热塑性树脂，将玻璃短纤 维W常溫混炼的复合形成材料，相较于混炼前的玻璃短纤维，复合形成材料中玻璃短纤维 被切断成为非常短;及尝试在复合形成材料中含有玻璃短纤维30 % W上，则在几乎无法获 得增强效果的程度，进行复合形成材料中玻璃短纤维的切断。此是相对于同重量的热塑性 树脂的玻璃短纤维的表观体积亦为约20倍，并含有多量空气。因此，在烙融热塑性树脂依次 投入玻璃短纤维时，仅与所投入的玻璃短纤维接触的部分的热塑性树脂，保持棉状的玻璃 短纤维之间的空气冷却，并使其它热塑性树脂部分黏度改变。接着，在黏度不同的状态，混 炼热塑性树脂时，施加不同于玻璃短纤维的负载，结果发明人认为玻璃短纤维变得易于被 切断。因此，即使投入玻璃短纤维，为了不欲使热塑性树脂的黏度改变，则W预先加热玻璃 短纤维之后再投入为理想。
[0073] 玻璃短纤维的加热溫度较佳是W烙融的热塑性树脂的溫度作为基准，设定于-150 至巧(TC左右。热塑性树脂的烙融溫度高时，则黏度降低，玻璃短纤维易于分散，不过热塑性 树脂溫度过高时，会有特性急遽地变化的情形。因此，在本发明，其特征在于:热塑性树脂的 烙融溫度，为该领域所通常进行的溫度烙融，一方面，加热玻璃短纤维的。玻璃短纤维虽因 使用的热塑性树脂的种类而异，不过为了避免热塑性树脂的劣化，W热塑性树脂的烙融溫 度为基准，加热至+20°C左右更佳。一方面，因加热则可获得效果，故下限值无特别限定，不 过W热塑性树脂的烙融溫度为基准，更佳为-l〇(TC左右，再佳为-5(TC左右。将玻璃短纤维 加热至与烙融的树脂相同溫度最佳。
[0074] 玻璃短纤维的加热，例如在投入混炼装置的玻璃短纤维的加料斗化opper)部分， 设置加热装置等，只要是加热玻璃短纤维，而可投入于已烙融的热塑性树脂之物则无特别 限制。
[0075] 根据上述方法所制造的复合形成材料中玻璃短纤维，在混炼时被切断后的平均纤 维长为30至300WI1左右、长宽比为IOW上。W先前方法所制造的复合形成材料，例如即使复 合形成材料中玻璃短纤维的添加量减少，如上述，因玻璃短纤维的表观体积为约20倍，故热 塑性树脂的黏度易于改变，玻璃短纤维在混炼时非常容易切断。但是，在本发明的方法所制 造的复合形成材料，例如即使玻璃短纤维的添加量为10%左右的少量，与先前的方法比较， 也可照样保持玻璃短纤维的纤维长更长，而可在热塑性树脂中分散。再者，润滑剂，尤其是 使用W杯芳控经表面处理的玻璃短纤维时，因玻璃短纤维的滑动变得良好，故在照样维持 玻璃短纤维的纤维长更长，而可将多量玻璃短纤维分散于热塑性树脂。
[0076] 在本发明，可将可满足复合形成材料增强效果的长度的玻璃短纤维，在复合形成 材料中含有达85%左右为止。因此可减少可燃性热塑性树脂的含量，亦可使难燃特性格外 提高，亦可提高电子机器等的安全性。
[0077] 又，如上述，因在复合形成材料中可使玻璃短纤维分散至约85 %为止，故例如预先 将玻璃短纤维含约85%的复合形成材料制成颗粒，并通过将不含玻璃短纤维的热塑性树脂 与该颗粒混炼，使制品成型，则可制造使玻璃短纤维含有所期望量的制品。
[0078] 兹掲示实施例，具体说明本发明如下，不过该实施例仅是用W说明本发明，其具体 实施方式是为了参考起见而提供的。该等例示是用W说明本发明的特定【具体实施方式】，不 过并非表示限定或者限制本发明掲示的发明范围的。
[0079] [实施例]
[0080] 〔颗粒的制作）
[0081 ] 实施例1
[0082] 热塑性树脂是使用为聚酷胺(PA)树脂的耐绝66(旭化成公司制、Leona 1300S)。玻 璃短纤维是W离屯、法制造，平均纤维直径为约3.6WI1。
[0083] 玻璃短纤维的表面处理是通过在由旋转器所纤维化的玻璃短纤维，W黏着剂喷 嘴，将含硅烷偶合剂及润滑剂的溶液予W喷雾来进行。硅烷偶合剂使用胺基硅烷偶合剂 S330( JNC公司制）、润滑剂使用塑料改质剂nanodaX(注册商标）（化nodax公司制）。相对于玻 璃短纤维的重量百分率，硅烷偶合剂为〇.24wt%、润滑剂为O.Olwt%。
[0084] 其后，将玻璃短纤维在150°C干燥1小时后，W切碎机(cutter mill)进行裂解处理 成为平均纤维长850皿。押出成型器是使用同方向二轴混炼押出机ZE40A( ((P43 L/D = 4())、 Berstorff公司制）、计量装置是使用重量式螺旋式进给机（screw feeder)S210化-IYon公 司制），在已烙融的耐绝66，添加玻璃短纤维，W使复合形成材料中的比率成为33wt %，并予 混炼。混炼条件，是在螺旋旋转速率15化pm、树脂压力0.6Mpa、电流26至27A、进料量12Kg/hr 进行。又，混炼时耐绝66的树脂溫度为244°C，玻璃短纤维是加热至100°C并予添加。混炼后 制作颗粒。
[0085] 图1是将实施例1制作的颗粒加热至500°C，使耐绝66燃烧消失后的玻璃短纤维的 光学显微镜照片。测定照片中全部玻璃短纤维的大小，在一进行算术平均（arithmetic average)化，则复合形成材料中的玻璃短纤维为平均纤维长86.4曲1、平均纤维直径3.6WI1、 长宽比24.0。
[00化]实施例2
[0087] 除了将玻璃短纤维加热至200°C，并予添加 W外，其它W与实施例1相同方式制作 颗粒。
[0088] 图2是将实施例2制作的颗粒加热至500°C，使耐绝66燃烧消失后的玻璃短纤维的 光学显微镜照片。复合形成材料中的玻璃短纤维为平均纤维长117.9皿、平均纤维直径3.化 m、长宽比32.8。
[0089] 实施例3
[0090] 除了将玻璃短纤维加热至200°C，并添加 W使复合形成材料中玻璃短纤维的比率 成为60wt% W外，其它W实施例1相同方式制作颗粒。
[0091] 图3是将实施例3制作的颗粒加热至50(TC，使耐绝66燃烧消失后的玻璃短纤维的 光学显微镜照片。复合形成材料中的玻璃短纤维为平均纤维长79.2WH、平均纤维直径3.化 m、长宽比22.0。
[0092] 实施例4
[0093] 除了将玻璃短纤维加热至200°C，并添加 W使复合形成材料中玻璃短纤维的比率 成为85wt% W外，其它W与实施例1相同方式制作颗粒。
[0094] 图4是将实施例4制作的颗粒加热至50(TC，使耐绝66燃烧消失后的玻璃短纤维的 光学显微镜照片。复合形成材料中的玻璃短纤维为平均纤维长57.3WH、平均纤维直径3.化 m、长宽比15.9。
[00巧]实施例5
[0096] 除了仅W润滑剂处理玻璃短纤维W外，其它W与实施例2相同方式制作颗粒。
[0097] 图5是将实施例5制作的颗粒加热至50(TC，使耐绝66燃烧消失后的玻璃短纤维的 光学显微镜照片。复合形成材料中的玻璃短纤维为平均纤维长110.2皿、平均纤维直径3.化 m、长宽比30.6。
[009引实施例6
[0099] 除了仅W润滑剂处理玻璃短纤维W外，其它W与实施例4相同方式制作颗粒。
[0100] 图6是将实施例6制作的颗粒加热至50(TC，使耐绝66燃烧消失后的玻璃短纤维的 光学显微镜照片。复合形成材料中的玻璃短纤维为平均纤维长60.3WH、平均纤维直径3.化 m、长宽比16.8。
[0101] 实施例7
[0102] 除了仅W硅烷偶合剂处理玻璃短纤维W外，其它W实施例1相同方式制作颗粒。
[0103] 图7是将实施例7制作的颗粒加热至50(TC，使耐绝66燃烧消失后的玻璃短纤维的 光学显微镜照片。复合形成材料中的玻璃短纤维为平均纤维长66.7WH、平均纤维直径3.化 m、长宽比18.5。
[0104] 实施例