本发明涉及一种兼顾干地路面上的行驶性能(以下称作“干地操纵稳定性”)和冰路面上的行驶性能(以下称作“冰上性能”)的轮胎。
背景技术：
在充气轮胎中，在胎面部形成许多刀槽花纹，并通过由其边缘产生的路面挖掘摩擦力(边缘效果)来确保冰上性能を(例如参照下述的专利文献1)。
并且，为了提高该冰上性能，而增加了刀槽花纹的形成条数以及长度。但是，刀槽花纹的形成条数以及长度的增加，却会导致花纹块刚性的下降，产生使干地操纵稳定性等下降这样的问题。如此，冰上性能和干地操纵稳定性具有相悖的关系，为了以极好的性能兼顾这两者，而谋求进一步的改善。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本特开2015-168356号公报
技术实现要素：
发明所要解决的课题
本发明是鉴于以上那样的问题点而完成的，其主要目的在于，提供一种兼顾干地操纵稳定性和冰上性能的轮胎。
用于解决课题的方案
本发明为一种轮胎，其特征在于，其在胎面部具备胎面花纹，所述胎面花纹包括：中央陆地部，其配置在轮胎赤道上；第一中间陆地部，其在轮胎轴向一侧隔着在轮胎周向上连续地延伸的第一中央主槽与所述中央陆地部相邻；以及第一胎肩陆地部，其在轮胎轴向一侧隔着在轮胎周向上连续地延伸的第一胎肩主槽与所述第一中间陆地部相邻，
所述中央陆地部具备通过所述第一中央主槽开口的多个中央刀槽花纹，
所述第一中间陆地部具备通过所述第一中央主槽和/或所述第一胎肩主槽开口的多个中间刀槽花纹，
所述中央刀槽花纹包括横穿所述中央陆地部的钩状中央刀槽花纹，
所述中间刀槽花纹包括横穿所述第一中间陆地部的钩状中间刀槽花纹。
本发明的轮胎优选为，所述第一胎肩陆地部具备通过所述第一胎肩主槽开口的多个胎肩刀槽花纹，
所述中央刀槽花纹与所述第一中央主槽的开口端分别和所述中间刀槽花纹与所述第一中央主槽的开口端在轮胎轴向上对置，
所述中间刀槽花纹与所述第一胎肩主槽的开口端分别和所述胎肩刀槽花纹与所述第一胎肩主槽的开口端在轮胎轴向上对置。
本发明的轮胎优选为，所述中央刀槽花纹由所述钩状中央刀槽花纹、和一端在所述中央陆地部内中断的中断的中央刀槽花纹构成，
所述中间刀槽花纹由所述钩状中间刀槽花纹、和一端在所述第一中间陆地部内中断的中断的中间刀槽花纹构成。
本发明的轮胎优选为，所述钩状中央刀槽花纹与所述第一中央主槽的开口端分别和所述钩状中间刀槽花纹与所述第一中央主槽的开口端在轮胎轴向上对置。
本发明的轮胎优选为，所述钩状中间刀槽花纹具有：内部的倾斜部分，其从所述第一中央主槽起延伸且相对于轮胎轴向倾斜；外部的倾斜部分，其从所述第一胎肩主槽起延伸且向与所述内部的倾斜部分相同的朝向倾斜；中间的倾斜部分，其连接所述内外部的倾斜部分间，
所述外部的倾斜部分的轮胎轴向长度lb小于所述内部的倾斜部分的轮胎轴向长度la。
本发明的轮胎优选为，所述第一中间陆地部具备横穿该第一中间陆地部的中间横槽，
所述中间横槽由与所述内部的倾斜部分平行地延伸的轮胎轴向内侧的横槽部、和与所述外部的倾斜部分平行地延伸的轮胎轴向外侧的横槽部构成。
本发明的轮胎优选为，所述中断的中间刀槽花纹具有通过所述第一中央主槽开口的内部中断的中间刀槽花纹、和通过所述第一胎肩主槽开口的外部中断的中间刀槽花纹。
本发明的轮胎优选为，所述胎面花纹为非对称花纹，在车辆安装时，所述轮胎轴向一侧成为车辆内侧。
在本说明书中，“刀槽花纹”以及“刀槽花纹部”是指，具有1.5mm以下的宽度的缺口，接地时刀槽花纹壁面相互接触。
发明效果
在本发明中，中央刀槽花纹以及中间刀槽花纹分别构成为包括钩状刀槽花纹。钩状刀槽花纹使轮胎周向以及轮胎轴向的边缘成分增加。因此，路面挖掘摩擦力在轮胎周向以及轮胎轴向上增加，从而提高冰上性能。并且，在钩状刀槽花纹中，刀槽花纹的壁面彼此相互呈钩状啮合，因此，在贯穿陆地部的情况下也能够较高得维持花纹块刚性。因此，能够以高水平兼顾冰上性能和干地操纵稳定性。
附图说明
图1是本发明的一个实施方式的轮胎的胎面部的展开图。
图2是表示中央陆地部的放大图。
图3是图2的a-a线剖视图。
图4是表示第一中间陆地部以及第一胎肩陆地部的放大图。
图5的(a)是图4的b-b线剖视图，图5的(b)是图4的c-c线剖视图。
图6是图4的d-d线剖视图。
图7是表示开口端的轮胎轴向的对置状态的放大图。
图8是表示第二中间陆地部的放大图。
图9的(a)是图8的e-e线剖视图，图9的(b)是图8有f-f线剖视图。
图10是图8的g-g线剖视图。
图11是表示第二胎肩陆地部的放大图。
图12是图11的h-h线剖视图。
符号说明
1：轮胎；2：胎面部；7：中央刀槽花纹；7e13、8e13、8e14、9e14：开口端；8：中间刀槽花纹；9：胎肩刀槽花纹；13：第一中央主槽；14：第一胎肩主槽；23：第一中间陆地部；24：第一胎肩陆地部；25：中央陆地部；40：中间横槽；40a：内侧的横槽部；40b：外侧的横槽部；45：钩状中间刀槽花纹；45a：内部的倾斜部分；45b：外部的倾斜部分；45m：中间的倾斜部分；46：中间刀槽花纹；46a：内部中断的中间刀槽花纹；46b：外部中断的中间刀槽花纹；55：钩状中央刀槽花纹；56：中断的中央刀槽花纹；c：轮胎赤道。
具体实施方式
以下，基于附图对本发明的实施的一个方式进行说明。
图1为表示本发明的一个实施方式的轮胎1的胎面部2的展开图。本实施方式的轮胎1例如能够用于客车用、重荷重用的充气轮胎、以及在轮胎的内部未填充有加压空气的非空气式轮胎(例如无气轮胎)等各种各样的轮胎。在图1中示出了轮胎1形成为客车用的全部系列轮胎的情况。
如图1所示，本实施方式的胎面部2具备向车辆的安装的朝向被指定的非对称的胎面花纹。在本实施方式中，在图1中配置在右侧的第一胎面端te1在车辆安装时位于车辆内侧，配置在左侧的第二胎面端te2在车辆安装时位于车辆外侧。但是，本发明并不限定于这样的实施方式，例如，也能够应用于车辆安装的朝向未被限定的轮胎。
第一胎面端te1以及第二胎面端te2是指，在充气轮胎的情况下，在正规状态的轮胎1负载有正规荷重并以外倾角0°与平面接地时的轮胎轴向两外侧的接地端的位置。此外，将第一胎面端te1与第二胎面端te2之间的轮胎轴向距离称作胎面宽度tw。
“正规状态”为，轮胎被组装于正规轮辋且填充有正规内压，并且无负载的状态。在本说明书中，在没有特别说明的情况下，轮胎各部的尺寸等为正规状态下测量得到的值。
“正规轮辋”为，在包括轮胎所依据的规格的规格体系中，该规格按照每一轮胎而确定的轮辋，例如如果jatma则为“标准轮辋”，如果是tra则是“designrim”，如果是etrto则是“measuringrim”。
“正规内压”为，在包括轮胎所依据的规格的规格体系中，各规格按每一轮胎而确定的空气压，如果是jatma则是“最高空气压”，如果是tra则是表“tireloadlimitsatvariouscoldinflationpressures”所记载的最大值，如果是etrto则是“inflationpressure”。
“正规荷重”为，在包括轮胎所依据的规格的规格体系中，各规格按每一轮胎而确定的荷重，如果是jatma则“最大负载能力”，如果是tra则是表“tireloadlimitsatvariouscoldinflationpressures”所记载的最大值，如果是etrto则是“loadcapacity”。
在胎面部2配置有在轮胎周向上连续地延伸的多个主槽。多个主槽包括：配置在轮胎赤道c与第一胎面端te1之间的第一中央主槽13以及第一胎肩主槽14；以及配置在轮胎赤道c与第二胎面端te2之间的第二中央主槽12以及第二胎肩主槽11。
第一、第二胎肩主槽14、11例如优选为，以槽中心线从轮胎赤道c隔开胎面宽度tw的0.20～0.35倍的距离的方式配置。第一、第二中央主槽13、12例如优选为，以槽中心线从轮胎赤道c隔开胎面宽度tw的0.05～0.15倍的距离的方式配置。
各主槽11～14的槽宽度例如优选为，胎面宽度tw的3％～7％。此外，各主槽11～14的槽深度在客车用轮胎的情况下，例如优选为，5mm～10mm程度。但是，各主槽11～14的尺寸并不限定于这样的范围。
在胎面部2配置有被各所述主槽11～14划分而成的多个陆地部。具体而言，所述多个陆地部包括中央陆地部25、第一、第二中间陆地部23、21、第一、第二胎肩陆地部24、22。
所述中央陆地部25配置在轮胎赤道c上。第一中间陆地部23与所述中央陆地部25隔着第一中央主槽13而在轮胎轴向一侧(车辆内侧)相邻。第一胎肩陆地部24与所述第一中间陆地部23隔着第一胎肩主槽14而轮胎轴向一侧(车辆内侧)相邻。第二中间陆地部21与所述中央陆地部25隔着第二中央主槽12而在轮胎轴向另一侧(车辆外侧)相邻。第二胎肩陆地部22与所述第二中间陆地部21隔着第二胎肩主槽11而在轮胎轴向另一侧(车辆外侧)相邻。
在图2中示出了中央陆地部25的放大图。如图2所示，中央陆地部25具备通过所述第一中央主槽13而开口的多个中央刀槽花纹7。该中央刀槽花纹7包括横穿中央陆地部25的钩状中央刀槽花纹55。本例的中央刀槽花纹7由所述钩状中央刀槽花纹55和中央刀槽花纹56构成，中断中央刀槽花纹56的一端通过第一中央主槽13而开口且另一端在中央陆地部25内中断。中央陆地部25的轮胎轴向的宽度w7例如优选为，胎面宽度tw的0.10～0.15倍。
所述钩状中央刀槽花纹55具有从第一、第二中央主槽13，12起分别朝向轮胎赤道c侧延伸的两侧的倾斜部分55a、55a；以及连接其两侧的倾斜部分55a、55a间的中间的倾斜部分55m。
两侧的倾斜部分55a、55a相对于轮胎轴向相互以相同的朝向倾斜。对于两侧的倾斜部分55a、55a相对于轮胎轴向的各角度θ10而言，为了在轮胎轴向以及轮胎周向上发挥平衡良好地边缘效果，例如优选为30°～40°。此外，对于中间的倾斜部分55m而言，为了直线行驶性，例如优选为相对于轮胎轴向以5°以下的角度、即沿着轮胎轴向延伸。
在图3中示了钩状中央刀槽花纹55的a-a线剖视图。如图3所示，钩状中央刀槽花纹55具有中间的倾斜部分55m的深度小于两侧的倾斜部分55a、55a的深度。
两侧的倾斜部分55a、55a分别包括深底部57、和深度小于深底部57的浅底部58。各浅底部58例如配置在钩状中央刀槽花纹55的轮胎轴向两端部。深底部57例如配置在浅底部58与中间的倾斜部分55m之间。这样的钩状中央刀槽花纹55利用中间的倾斜部分55m和浅底部58来较高得维持中央陆地部25的刚性。
钩状中央刀槽花纹55的深底部57的深度d13例如优选为，第一中央主槽13的深度d1的0.65～0.75倍。浅底部58的深度d14例如优选为第一中央主槽13的深度d1的0.40～0.50倍。中间的倾斜部分55m的深度d15例如优选为，第一中央主槽13的深度d1的0.15～0.25倍。
如图2所示，中断的中央刀槽花纹56从第一中央主槽13起相对于轮胎轴向向与所述倾斜部分55a相同的朝向倾斜地延伸，并且，在轮胎赤道c的附近中断。所述附近是指，距轮胎赤道c的距离在3.0mm以下的区域范围。在本实施方式中示出了中断的中央刀槽花纹56与两侧的倾斜部分55a、55a平行，且在轮胎赤道c上中断的情况。另外对于平行而言，容许5°以下的角度差。
中断的中央刀槽花纹56与所述倾斜部分55a(图3所示的。)同样地优选为包括深底部、和深度小于深底部的浅底部(省略图示)。该中断的中央刀槽花纹56的深底部以及浅底部的深度优选设定为，与所述倾斜部分55a的深底部57以及浅底部58的深度d13、d14同样的范围。这样的中断的中央刀槽花纹56利用浅底部较高得维持中央陆地部25的刚性。
如图2所示，在本实施方式中，在中央陆地部25除了所述中央刀槽花纹7(即，钩状中央刀槽花纹55以及中断的中央刀槽花纹56)以外，还包括未通过第一中央主槽13而开口的刀槽花纹60、以及一端在中央陆地部25内中断的中央花纹槽54。
所述刀槽花纹60为中断的刀槽花纹，并从所述第二中央主槽12起相对于轮胎轴向向与所述倾斜部分55a相同的朝向倾斜地延伸，并且，在轮胎赤道c的附近中断。在本实施方式中，刀槽花纹60和所述中断的中央刀槽花纹56除了开口端的位置左右不同以外，相互以相同的方式构成。这样的刀槽花纹60与所述中断的中央刀槽花纹56同样地，利用浅底部来较高得维持中央陆地部25的刚性。
所述中央花纹槽54包括第一中央花纹槽54b和第二中央花纹槽54a。第一中央花纹槽54b从第一中央主槽13起延伸且在中央陆地部25内中断。第二中央花纹槽54a从第二中央主槽12起延伸且在中央陆地部25内中断。各中央花纹槽54优选为，向与所述倾斜部分55a相同的朝向倾斜。
在中央陆地部25，所述钩状中央刀槽花纹55、中断的中央刀槽花纹56、以及第一中央花纹槽54b依次反复形成在轮胎周向一侧(图1、2中为下侧)。此外，钩状中央刀槽花纹55、刀槽花纹60、第二中央花纹槽54a依次反复形成在轮胎周向另一侧(图1、2中为上侧)。由此，中断的中央刀槽花纹56和第二中央花纹槽54a在轮胎轴向上相邻，刀槽花纹60和第一中央花纹槽54b在轮胎轴向上相邻。这样的配置能够提高刚性的周向的均匀性，对于耐不均匀磨损性是有利的。
此外在本例中，在中央陆地部25中，在将穿过中断的中央刀槽花纹56的中断的端和第一中央花纹槽54b的中断的端的假想线设为y1，将穿过刀槽花纹60的中断的端和第二中央花纹槽54a的中断的端的假想线设为y2时，在该假想线y1、y2间形成有无槽、刀槽花纹的高刚性区域y(以交叉模样示出。)。所述假想线y1、y2相互平行，高刚性区域y向与中断的中央刀槽花纹56不同的朝向倾斜地延伸。所述高刚性区域y优选为，包括被第一中央花纹槽54b和第二中央花纹槽54a夹着的范围，特别是更优选为，在周向上从相邻的一侧的钩状中央刀槽花纹55延伸至另一侧的钩状中央刀槽花纹55。这样的高刚性区域y有助于提高中央陆地部25的刚性。
在图4中示出了第一中间陆地部23以及第一胎肩陆地部24的放大图。第一中间陆地部23的轮胎轴向的宽度w5优选为，胎面宽度tw的0.10～0.20倍。此外，第一胎肩陆地部24的轮胎轴向的宽度w6优选为，胎面宽度tw的0.15～0.25倍。
第一中间陆地部23具备通过第一中央主槽13和/或第一胎肩主槽14开口的多个中间刀槽花纹8。该中间刀槽花纹8包括横穿第一中间陆地部23的钩状中间刀槽花纹45。在本例中，中间刀槽花纹8由所述钩状中间刀槽花纹45和中断的中间刀槽花纹46构成，所述中断的中间刀槽花纹46的一端在第一中间陆地部23内中断。
在本实施方式中，第一中间陆地部23除了所述中间刀槽花纹8以外，还具备横穿该第一中间陆地部23的多个中间横槽40，由此第一中间陆地部23被划分为多个中间花纹块39。并且在本实施方式中，各中间花纹块39配置有一根钩状中间刀槽花纹45、和一对中断的中间刀槽花纹46(后述的内外的中断的中间刀槽花纹46a、46b)。
钩状中间刀槽花纹45具有：从第一中央主槽13起延伸的内部的倾斜部分45a；从所述第一胎肩主槽14起延伸的外部的倾斜部分45b；以及连接所述内外部的倾斜部分45a、45b间的中间的倾斜部分45m。
所述内外部的倾斜部分45a、45b与所述钩状中央刀槽花纹55中的倾斜部分55a，相对于轮胎轴向向相反的方向倾斜。在本实施方式中，中间的倾斜部分45m也与倾斜部分55a，相对于轮胎轴向向相反的方向倾斜。
内部的倾斜部分45a相对于轮胎轴向的角度θ8a例如优选为30°～40°。外部的倾斜部分45b相对于轮胎轴向的角度θ8b优选为，小于所述角度θ8a，特别优选为10°～20°。此外，中间的倾斜部分45m相对于轮胎轴向的角度θ9优选为，大于所述角度θ8a，特别优选为65°～75°。
为了干地操纵稳定性，外部的倾斜部分45b的轮胎轴向长度lb优选为，小于内部的倾斜部分45a的轮胎轴向长度la。特别是，所述长度la优选为，第一中间陆地部23的轮胎轴向的宽度w5的0.4～0.5倍。此外，所述长度lb优选为，第一中间陆地部23的轮胎轴向的宽度w5的0.1～0.3倍。
图5(b)中示出了钩状中间刀槽花纹45的c-c线剖视图。如图5(b)所示，钩状中间刀槽花纹45具有中间的倾斜部分45m小于内外部的倾斜部分45a、45b的深度。
内外部的倾斜部分45a、45b分别包括深底部47、和深度小于深底部47的浅底部48。各浅底部48例如配置在钩状中间刀槽花纹45的两端部，深底部47配置在浅底部48与中间的倾斜部分45m之间。这样的钩状中间刀槽花纹45利用中间的倾斜部分45m和浅底部48，较高得维持第一中间陆地部23的刚性。
深底部47的深度d10优选为，第一中央主槽13的深度d1的0.65～0.75倍。浅底部48的深度d11优选为，第一中央主槽13的深度d1的0.40～0.50倍。中间的倾斜部分45m的深度d12优选为，第一中央主槽13的深度d1的0.15～0.25倍。
如图4所示，中断的中间刀槽花纹46包括内部中断的中间刀槽花纹46a和外部中断的中间刀槽花纹46b。内部中断的中间刀槽花纹46a从第一中央主槽13起相对于轮胎轴向倾斜地延伸，并在第一中间陆地部23内中断。此外，外部中断的中间刀槽花纹46b从第一胎肩主槽14起相对于轮胎轴向倾斜地延伸，并在第一中间陆地部23内中断。内外部中断的中间刀槽花纹46a、46b向与所述内外部的倾斜部分45a、45b相同的朝向倾斜。内部中断的中间刀槽花纹46a的轮胎轴向长度lx优选为，所述长度la的60％～80％。外部中断的中间刀槽花纹46b的轮胎轴向长度ly优选为，所述长度lb的90％～110％。
在图6中示出了内外部中断的中间刀槽花纹46a、46b的d-d线剖视图。如图6所示，内外部中断的中间刀槽花纹46a、46b例如包括深底部47、和深度小于深底部47的浅底部48。浅底部48形成在各中断的中间刀槽花纹46的主槽侧的端部。深底部47以及浅底部48的深度例如优选为设定在，与上述的钩状中间刀槽花纹45的深底部47以及浅底部48同样的范围。这样的内外部中断的中间刀槽花纹46a、46b利用浅底部48较高得维持第一中间陆地部23的刚性。
如图4所示，中间横槽40与所述钩状中间刀槽花纹45，相对于轮胎轴向向相同的朝向倾斜。该中间横槽40包括轮胎轴向内侧的横槽部40a和轮胎轴向外侧的横槽部40b。内侧的横槽部40a相对于轮胎轴向的角度θ6优选为，与所述内部的倾斜部分45a的角度θ8a之差|θ6-θ8a|在10°以下，进一步优选为5°以下。
内侧的横槽部40a例如延伸至比第一中间陆地部23的轮胎轴向的宽度中心位置靠第一胎肩主槽14侧。内侧的横槽部40a的轮胎轴向的长度l5例如优选为，第一中间陆地部23的所述宽度w5的0.65～0.80倍。
外侧的横槽部40b相对于轮胎轴向的角度θ7优选为，小于所述角度θ6，特别优选为10°～20°。在本实施方式中示出了内侧的横槽部40a与内部中断的中间刀槽花纹46a以及内部的倾斜部分45a平行，且外侧的横槽部40b与外部中断的中间刀槽花纹46b以及外部的倾斜部分45b平行的情况。如上所述，对于平行而言，容许5°以下的角度差。
图5的(a)中示出了图4的中间横槽40的b-b线剖视图。如图5的(a)所示，中间横槽40优选为具有深底部41、和深度小于深底部41的浅底部42。
更具体而言，内侧的横槽部40a具有轮胎轴向内侧的深底部41和轮胎轴向外侧的浅底部42，外侧的横槽部40b优选为形成为深底部41。这样的中间横槽40利用浅底部42较高得维持第一中间陆地部23的刚性。
深底部41的深度d8优选为，第一中央主槽13的深度d1的0.65～0.75倍。浅底部42的深度d9优选为，深底部41的深度d8的0.60～0.70倍。
在第一中间陆地部23，所述钩状中间刀槽花纹45、中间横槽40、外部中断的中间刀槽花纹46b依次反复形成在轮胎周向一侧(图1、4中为下侧)。此外，钩状中间刀槽花纹45、中间横槽40、内部中断的中间刀槽花纹46a依次反复形成在轮胎周向另一侧(图1、4中为上侧)。这样的配置能够提高刚性的周向的均匀性，对于耐不均匀磨损性是有利的。
如图4所示，第一胎肩陆地部24具备通过第一胎肩主槽14开口的多个胎肩刀槽花纹9。胎肩刀槽花纹9包括从第一胎肩主槽14起延伸的直线部9a、和从该直线部9a起延伸至第一胎面端te1的锯齿部9b。胎肩刀槽花纹9优选为，相对于轮胎轴向向与中间刀槽花纹8相同的朝向倾斜，特别优选为，胎肩刀槽花纹9相对于轮胎轴向的角度小于所述外部的倾斜部分45b的角度θ8b。
在第一胎肩陆地部24除了所述胎肩刀槽花纹9以外，还具备横穿该第一胎肩陆地部24的多个胎肩横槽50。由此，第一胎肩陆地部24被划分为多个胎肩花纹块61。并且，在各胎肩花纹块61配置有两条胎肩刀槽花纹9。胎肩横槽50沿着胎肩刀槽花纹9延伸，在其内端部配置有底面隆起而形成的分流条62。
如图7放大所示，中央刀槽花纹7的与第一中央主槽13的开口端7e13分别和中间刀槽花纹8的与第一中央主槽13的开口端8e13在轮胎轴向上对置。特别在本实施方式中，中央刀槽花纹7中的与钩状中央刀槽花纹55的开口端7e13和中间刀槽花纹8中的与钩状中间刀槽花纹45的开口端8e13对置，并且，中央刀槽花纹7中的与中断的中央刀槽花纹56的开口端7e13和中间刀槽花纹8中的与内部中断的中间刀槽花纹46a的开口端8e13对置。
“开口端7e13与开口端8e13在轮胎轴向上对置”是指，开口端7e13的中心与开口端8e13的中心的轮胎周向的距离k为2.0mm以下，特别优选距离k为1.0mm以下。
同样地，中间刀槽花纹8的与第一胎肩主槽14的开口端8e14分别和胎肩刀槽花纹9与第一胎肩主槽14的开口端9e14在轮胎轴向上对置。“开口端8e14与开口端9e14在轮胎轴向上对置”是指，开口端8e14的中心与开口端9e14的中心的轮胎周向的距离k为2.0mm以下，特别优选距离k为1.0mm以下。另外，中央刀槽花纹7的间距数量、中间刀槽花纹8的间距数量、胎肩刀槽花纹9的间距数量互为相同数量。
如此，开口端7e13与开口端8e13在轮胎轴向上对置，并且，开口端8e14与开口端9e14在轮胎轴向上对置。因此，例如如中央刀槽花纹7和中间刀槽花纹8那样，在对置的两刀槽花纹的倾斜度的朝向互不相同时，在轮胎转动时，对置的两刀槽花纹(中央刀槽花纹7和中间刀槽花纹8)大致同时开始接地，能够同时发动路面挖掘摩擦力。因此，冰路上的抓地力得到提高，从而能够提高冰上性能。另外，如中间刀槽花纹8和胎肩刀槽花纹9那样，在相互对置的两个刀槽花纹的倾斜度的朝向相同的情况下，在轮胎转动时，对置的两个刀槽花纹(中间刀槽花纹8主胎肩刀槽花纹9)连续地接地，能够连续产生路面挖掘摩擦力。
中央刀槽花纹7包括钩状中央刀槽花纹55，且中间刀槽花纹8包括钩状中间刀槽花纹45。该钩状中央刀槽花纹55以及钩状中间刀槽花纹45呈钩状弯曲，从而增加轮胎周向以及轮胎轴向的边缘成分。因此，路面挖掘摩擦力在轮胎周向以及轮胎轴向上增加，从而提高冰上性能。并且刀槽花纹的壁面彼此相互呈钩状啮合，因此，在横穿陆地部的情况下，也能够较高得维持花纹块刚性。
特别是在本例中，中央刀槽花纹7由钩状中央刀槽花纹55和中断的中央刀槽花纹56构成，且中间刀槽花纹8由钩状中间刀槽花纹45和中断的中间刀槽花纹46构成。所述中断的中央刀槽花纹56以及中断的中间刀槽花纹46也是一端在陆地部内中断，因此，能够较高得维持花纹块刚性。
因此，特别将它们进行组合的情况下，能够提高路面挖掘摩擦力自身，并且，同时发动该提高的路面挖掘摩擦力，因此，能够更有效地提高冰上性能。此外，由于较高得维持花纹块刚性，因此，能够以高水平兼顾冰上性能和干地操纵稳定性。
在本实施方式中，外部的倾斜部分45b的所述角度θ8b小于内部的倾斜部分45a的所述角度θ8a，且外部的倾斜部分45b的所述长度lb小于内部的倾斜部分45a的所述长度la。因此，对于中间花纹块39的刚性分布，与轮胎轴向内侧相比外侧的刚性较大。因此，能够增大侧偏力，有助于干地操纵稳定性的提高。
在本实施方式中，在中间横槽40的延长线上配置有胎肩横槽50。由此，在雪上行驶时，能够利用中间横槽40、胎肩横槽50、以及第一胎肩主槽14，生成较大的雪柱，提高雪上性能。
在图8中示出了第二中间陆地部21的放大图。如图8所示，第二中间陆地部21的轮胎轴向的宽度w1优选为，胎面宽度tw的0.15～0.25倍。在第二中间陆地部21配置有钩状的多个中间横槽15。
中间横槽15包括第一花纹槽部16、第二花纹槽部17以及刀槽花纹部18。第一花纹槽部16从第二胎肩主槽11起延伸且相对于轮胎轴向倾斜。第二花纹槽部17从第二中央主槽12起延伸并向与第一花纹槽部16相同的朝向倾斜。刀槽花纹部18使第一花纹槽部16与第二花纹槽部17之间连通，且向与第一花纹槽部16相反的朝向倾斜。
由于中间横槽15包括刀槽花纹部18，因此，能够防止第二中间陆地部21的刚性下降，而有助于干地操纵稳定性的提高。此外，在雪上行驶时，中间横槽15的第一花纹槽部16以及第二花纹槽部17发挥雪柱剪切力，因此，有助于雪上性能的提高。此外，对于中间横槽15，刀槽花纹部18向与第一花纹槽部16以及第二花纹槽部17相反的朝向倾斜，因此，能够增加轮胎周向以及轮胎轴向的边缘成分，从而提高路面挖掘摩擦力而提高冰上性能。
第一花纹槽部16以及第二花纹槽部17相对于轮胎轴向的角度θ1例如优选为，20°～30°。
第一花纹槽部16以及第二花纹槽部17例如优选为，不横跨第二中间陆地部21的轮胎轴向的中心位置，而在其近前中断。例如，第一花纹槽部16以及第二花纹槽部17的轮胎轴向的长度l1优选为，第二中间陆地部21的宽度w1的0.30～0.40倍。
刀槽花纹部18相对于轮胎轴向的角度θ2例如优选为，25°～40°。刀槽花纹部18的轮胎轴向的长度l2优选为，小于第一花纹槽部16以及第二花纹槽部17的长度l1，特别优选为所述长度l1的0.65～0.75倍。
图9的(a)中示出了图8的中间横槽15的e-e线剖视图，图9的(b)中示出了与图9的(a)所示的中间横槽15在周向上相邻的中间横槽15的f-f线剖视图。如图9的(a)以及图9的(b)所示，第一花纹槽部16例如优选为，具有与第二花纹槽部17不同的深度。
在本实施方式中，形成有第一花纹槽部16的深度小于第二花纹槽部17的深度的中间横槽15(图9的(a)所示的)、和第二花纹槽部17的深度小于第一花纹槽部16的深度的中间横槽15(图9的(b)所示的)。作为更优选的实施方式，在本实施方式中，上述的中间横槽15交替地设置于轮胎周向。这样的实施方式能够使第二中间陆地部21均匀地磨损。此外，这样的花纹槽部的配置发挥易于使第二中间陆地部21不规则地变形，并将花纹槽部内的雪排出的作用。
第一花纹槽部16的深度d2以及第二花纹槽部17的深度d3例如优选为，第二中央主槽12的深度d1的0.45～0.75倍。深度d2与深度d3之比d2/d3例如优选为，0.6～1.8。
刀槽花纹部18具有恒定的深度d4，其深度d4例如优选为，第二中央主槽12的深度d1的0.15～0.25倍。
如图8所示，第二中间陆地部21包括被多个所述中间横槽15划分而成的多个中间花纹块26。在中间花纹块26配置有横穿第二中间陆地部21的钩状中间刀槽花纹28。
钩状中间刀槽花纹28例如包括外部的倾斜部分28a、内部的倾斜部分28b、以及中间的倾斜部分28m。
外部的倾斜部分28a从第二胎肩主槽11起延伸，且向与所述钩状中间刀槽花纹45的内外部的倾斜部分45a、45b相同的朝向倾斜。内部的倾斜部分28b从第二中央主槽12起延伸，且向与外部的倾斜部分28a相同的朝向倾斜。中间的倾斜部分28m向与内外部的倾斜部分28a、28b相反的朝向倾斜，且使内外部的倾斜部分28a、28b间连通。
钩状中间刀槽花纹28与所述钩状中间刀槽花纹45同样地，在轮胎周向以及轮胎轴向上增加边缘成分，从而提高冰上性能。此外，由于刀槽花纹的壁面彼此相互呈钩状啮合，因此，在横穿陆地部的情况下也能够较高得维持花纹块刚性，从而提高干地操纵稳定性。
内外部的倾斜部分28a、28b相对于轮胎轴向的角度θ3例如优选为，20°～30°。内外部的倾斜部分28a、28b相对于轮胎轴向的长度l3优选为，大于上述的第一、第二花纹槽部16、17的长度l2。特别优选所述长度l3为，第二中间陆地部21的宽度w1的0.45～0.55倍。
中间的倾斜部分28m优选为，在轮胎轴向上与刀槽花纹部18重叠。由此，第二中间陆地部21的不均匀磨损得到抑制。
中间的倾斜部分28m例如优选为，相对于轮胎轴向以大于刀槽花纹部18的角度θ4倾斜。特别优选中间的倾斜部分28m相对于轮胎轴向的角度θ4为65°～75°。
中间的倾斜部分28m优选为具有小于刀槽花纹部18的轮胎轴向的长度l4。中间的倾斜部分28m的所述长度l4例如优选为，第二中间陆地部21的宽度w1的0.05～0.15倍。
图10中示出了图8的钩状中间刀槽花纹28的g-g线剖视图。如图10所示，外部的倾斜部分28a以及内部的倾斜部分28b分别包括深底部29、和深度小于深底部29的浅底部30。各浅底部30例如形成在钩状中间刀槽花纹28的轮胎轴向的端部。深底部29例如形成在浅底部30与钩状中间刀槽花纹28的中间的倾斜部分28m之间。这样的钩状中间刀槽花纹28利用中间的倾斜部分28m和浅底部30较高得维持第二中间陆地部21的刚性。
深底部29的深度d5优选为，第二中央主槽12的深度d1的0.65～0.75倍。浅底部30的深度d6例如优选为，深底部29的深度d5的0.60～0.70倍。
中间的倾斜部分28m例如优选为，具有小于外部的倾斜部分28a以及内部的倾斜部分28b的深度d7。中间的倾斜部分28m的深度d7例如优选为，外部的倾斜部分28a的深底部29的深度d5的0.20～0.30倍。此外，中间的倾斜部分28m的深度d7优选为，第二中央主槽12的深度d1的0.30倍以下。
如图8所示，中间花纹块26被钩状中间刀槽花纹28划分为第一花纹块片26a和第二花纹块片26b。第一花纹块片26a例如被划分在钩状中间刀槽花纹28的轮胎周向的一侧(图8中为下侧)，第二花纹块片26b例如被划分在钩状中间刀槽花纹28有轮胎周向有另一侧(图8中为上侧)。在上述的花纹块片26a、26b配置有一端在各花纹块片26a、26b内中断的中断的刀槽花纹32a、32b。
配置于第一花纹块片26a的中断的刀槽花纹32a从第二胎肩主槽11起延伸，且向与外部的倾斜部分28a相同的朝向倾斜并在陆地部21内中断。配置于第二花纹块片26b的中断的刀槽花纹32b从第二中央主槽12起延伸，且向与内部的倾斜部分28b相同的朝向倾斜并在陆地部21内中断。该中断的刀槽花纹32a、32b能够维持陆地部21的刚性，并通过它们的边缘提高冰上性能。
中断的刀槽花纹32a优选为配置在第二花纹槽部17的延长线上。此外，中断的刀槽花纹32b优选配置在第一花纹槽部16的延长线上。这样的中断的刀槽花纹32a、32b的配置能够适度地促进中间花纹块26的轮胎周向的剪切变形，对于中间横槽15内的积雪的抑制是有利的。
中断的刀槽花纹32a、32b相对于轮胎轴向的角度θ5例如优选为，20°～30°。特别优选为中断的刀槽花纹32a、32b分别与钩状中间刀槽花纹28的外部的倾斜部分28a或内部的倾斜部分28b大致平行地延伸。
图11中示出了第二胎肩陆地部22的放大图。第二胎肩陆地部22的轮胎轴向的宽度w3优选为，胎面宽度tw的0.15～0.30倍。
如图11所示，第二胎肩陆地部22被沿着第二胎肩主槽11延伸的周向刀槽花纹34划分为第二胎面端te2侧的主要部22a和第二胎肩主槽11侧的细宽度部22b。细宽度部22b的轮胎轴向的宽度w4例如为，第二胎肩陆地部22的宽度w3的0.10～0.20倍。
在第二胎肩陆地部22配置有多个胎肩横槽35。胎肩横槽35包括从第二胎面端te2延伸至第二胎肩主槽11的第一胎肩横槽35a、和从第二胎面端te2延伸至周向刀槽花纹34的第二胎肩横槽35b。第一、第二胎肩横槽35a、35b在轮胎周向上交替配置。
图12中示出了图11的第一胎肩横槽35a的h-h线剖视图。如图12所示，在第一胎肩横槽35a的内端部配置有底面鼓起而形成的分流条36。由此能够较高得维持陆地部22的刚性。
第二胎肩横槽35b通过使内端在第二胎肩陆地部22内中断，从而较高得维持该陆地部22的刚性。
在第一、第二胎肩横槽35a、35b间配置有在轮胎轴向上呈锯齿状延伸的胎肩刀槽花纹37。该胎肩刀槽花纹37通过使内端在第二胎肩陆地部22内中断，从而较高得维持该陆地部22的刚性。
在本实施方式中，示出了构成钩状中央刀槽花纹55的倾斜部分55a、55m、中断的中央刀槽花纹56、构成钩状中间刀槽花纹45的倾斜部分45a、45b、45m、以及中断的中间刀槽花纹46呈直线状延伸的情况。但是，除了直线状以外例如也能够呈弓状弯曲，此外，也可以相对于长度方向呈锯齿状(包括波状)延伸。另外，在弯曲的情况下，接线的角度被限制在所述角度的范围，在锯齿状的情况下，长度方向被限制在所述角度的范围。
以上，对本发明的一个实施方式的轮胎详细地进行了说明，但是，本发明并不限定于上述的具体的实施方式，能够变更为各种实施方式来实施。
【实施例】
图1的具有基本花纹的尺寸215/60r16的轮胎基于表1的规格试作而成的。对于各测试轮胎，对冰上性能以及干地操纵稳定性进行了测试。在比较例1中，替代钩状刀槽花纹，而成为以恒定的倾斜度角度横穿各陆地部25、23的倾斜度刀槽花纹。此外，在实施例11～13中，开口端7e13和8e13在周向上以半间距位置偏移，开口端8e14和9e14在周向上以半间距位置偏移，从而成为非对置。各测试轮胎的共用规格、测试方法如以下所示。
安装轮辋:16×6j
轮胎内压:210kpa
测试车辆:前轮驱动车、排气量2400cc
轮胎安装位置:所有轮胎
<冰上性能>
在冰路上使上述测试车辆从5km/h加速至20km/h时的行驶距离，通过gps进行测量，并计算出平均加速度。结果，以比较例1的平均加速度为100的指数来表示，且表示数值越大，冰上性能越优异。
<干地操纵稳定性>
使上述测试车辆在干地路面上行驶时的操纵稳定性，通过驾驶员的官能来评价。结果，以比较例1为100的评分来表示，且表示数值越大，干地路面上的操纵稳定性越优异。
测试的结果如表1所示。
【表1】
测试的结果确认出，实施例的轮胎能够以高水平兼顾干地操纵稳定性和冰上性能。