2400MPa以下，能够提高第一构件与接合层的接合强度，并且能够提高接合层的线膨胀松弛效果。
[0056]另外，通过使接合层的弹性体成分为5重量％以上且75重量％以下，能够提高第一构件与接合层的接合强度，并且能够提高接合层的线膨胀松弛效果。
[0057]另外，通过使弹性体的23°C下且吸水状态为绝对干燥状态下的拉伸弹性模量为50MPa以上且lOOOMPa以下，能够进一步提高第一构件2与接合层4的接合强度，并且能够进一步提高接合层4的线膨胀松弛效果。
[0058]根据本实施方式的接合方法，通过接合层的注射成型在第一构件的接合面上一体地层叠接合层，因此，与通过激光焊接将第一构件与接合层接合的情况相比，接合层容易进入形成在第一构件的表面上的孔等间隙，不易残留该间隙。结果，能够减少在第一构件与接合层的接合界面产生的气泡的数量。因此，在经由接合层将第一构件与第二构件接合而成的接合体中，可实现第一构件与第二构件的接合强度的提高。此外，通过注射成型工序(步骤S1)在第一构件上注射成型接合层，因此，即使第一构件与第二构件的接合面为立体的三维形状，也能够在第一构件的与第二构件接合的接合面上形成接合层。由此，能够通过接合工序(步骤S2)将第一构件与第二构件适当地接合。例如，即使如图4所示的接合体21那样第一构件22与第二构件23的接合面形成为立体的阶梯状，也能够容易地在第一构件22的接合面22a上形成接合层24，因此，能够适当地将第一构件22与第二构件23接合。
[0059]另外，注射成型的接合层不会像专利文献1的激光接合用片那样相对于第一构件发生偏移，因此，能够实现接合品质的稳定性。而且，能够仅在必要的部位形成接合层，不会像专利文献1那样产生激光接合用片的废弃边角料、加工费，因此可实现成本降低。
[0060]另外，在第一构件由金属、玻璃或陶瓷构成的情况下，通过在第一构件上形成孔，接合层对第一构件的接合强度提高。在注射成型工序(步骤S1)中，通过注射成型，接合层在熔融的状态下进入形成在接合面上的孔中，因此，接合层对第一构件的接合强度进一步提高。同样地，在第二构件由金属、玻璃或陶瓷构成的情况下，通过在第二构件上形成孔，接合层对第二构件的接合强度提高。在接合工序(步骤S2)中将接合层熔融的情况下，接合层在熔融的状态下进入形成在接合面上的孔中，因此，接合层对第二构件的接合强度进一步提尚ο
[0061]另外，虽然与树脂相比金属不易与接合层接合，但通过对金属的第一构件进行接合层的注射成型，能够使接合层牢固地接合于金属的第一构件。
[0062]以上，对本发明的优选实施方式进行了说明，但本发明并不限定于上述实施方式。
[0063]例如，在上述实施方式的具体说明中，对由金属形成第一构件、由树脂形成第二构件的情况进行了说明，但第一构件和第二构件的材料并没有限定，可以采用各种材料。例如，可以由玻璃形成第一构件，另外，可以由树脂形成第一构件、由金属形成第二构件。需要说明的是，在由树脂形成第一构件的情况下，可以通过双色成型等在第一构件上形成接合层。
[0064]另外，在上述实施方式中，对在注射成型工序之前进行表面处理工序的情况进行了说明，但只要接合层对第一构件的接合面的连接强度没有问题，也不是一定需要进行这样的表面处理工序。
[0065]实施例
[0066]接着，对本发明的实施例进行说明。需要说明的是，本发明并不限定于以下的实施例。
[0067](实施例1?11)
[0068]第一构件采用金属制的平板。作为第一构件的材料，使用铝(AL5052)和铝(ADC12)。
[0069]作为接合层的材料，使用下述材料。将PA66(旭化成化学株式会社制造，商品名:Leona 1200)80质量％和弹性体(旭化成化学株式会社制造，商品名:Tuftec M1918)20质量％使用料筒温度设定为290°C的双螺杆挤出机(东芝机械株式会社制造，商品名:TEM35)进行熔融混炼，将Leona树脂(旭化成化学株式会社制造，商品名:2300LA33295)稀释至100倍并混合至所得到的热塑性材料中，使用所得到的聚酰胺树脂复合材料(以下称为“接合材料A” )；以及将PA66(旭化成化学株式会社制造，商品名:Leona 1200)80质量％、弹性体(旭化成化学株式会社制造，商品名:Tuftec M1918)20质量％使用料筒温度设定为290°C的双螺杆挤出机(东芝机械株式会社制造，商品名:TEM35)进行熔融混炼，使用所得到的聚酰胺树脂复合材料(以下称为“接合材料B” )。
[0070]第二构件采用树脂制的杯型容器。作为第二构件的材料，使用下述材料。在400L高压釜中，在40 % AH盐(己二酸与六亚甲基二胺的等摩尔盐)水溶液中投入碘化钾3质量％和碘化亚铜0.1质量％，在l.SMPa加压下进行加热熔融聚合。将所得到的聚合物冷却固化和造粒而得到的聚酰胺6667质量份和玻璃纤维33质量份(日本电气硝子株式会社制造，商品名:T 2 7 5 Η)使用料筒温度设定为2 9 0 °C的双螺杆挤出机(东芝机械株式会社制造，商品名:TEM35)进行熔融混炼，从而得到热塑性材料(以下称为“树脂材料A”)。在400L高压釜中，在40 % AH盐(己二酸与六亚甲基二胺的等摩尔盐)水溶液中投入碘化钾3质量%和碘化亚铜
0.1质量％，在l.SMPa加压下进行加热熔融聚合。将所得到的聚合物冷却固化和造粒而得到的聚酰胺6664.5质量份、玻璃纤维33质量份(日本电气硝子株式会社制造，商品名:T275H)和激光焊接用着色母料2.5质量份(东方化学工业株式会社制造，商品名:eBIND ACff-9871)使用料筒温度设定为290°C的双螺杆挤出机(东芝机械株式会社制造，商品名:TEM35)进行熔融混炼，从而得到热塑性材料(以下称为“树脂材料B”)。使用这样得到的树脂材料A和树脂材料B作为第二构件的材料。
[0071]然后，在第一构件的将要与第二构件接合的接合面上，通过铝阳极氧化处理形成孔，在该第一构件的接合面上，通过注射成型一体地层叠接合层，对第二构件和接合层进行激光焊接，从而制作图6所示的接合体。需要说明的是，在第一构件上形成有用于向接合体的内部装入水的开口。
[0072]铝阳极氧化处理为通过在适当的电流密度下在金属表面形成氧化膜而使所得到的氧化膜被膜形成孔的处理。
[0073]激光焊接的条件设定为图7的A?C。需要说明的是，图7中，WD是指从光学系统至第一构件的接合面为止的距离。
[0074]然后，进行接合体的破坏试验。破坏检查中，将接合体安装到破坏试验用夹具上，从破坏试验用夹具的流入口装入水，测量发生接合体的破坏或漏水时的压力作为破裂强度。试验的结果，将破裂压力IMPa以上评价为◎，将破裂压力0.1MPa以上且小于IMPa评价为?，将表观上进行了接合、但局部存在未焊接部分而导致泄漏的OMPa评价为Λ，将未焊接评价为X。将试验结果示于图8。
[0075](比较例1、2)
[0076]第一构件采用金属制的平板。作为第一构件的材料，使用铝(AL5052)和铝(ADC12)。
[0077]接合层采用树脂制的杯型容器。作为接合层的材料，使用接合材料A和接合材料B。
[0078]第二构件为树脂制。作为第二构件的材料，使用树脂材料A和树脂材料B。
[0079]然后，在第一构件的将要与第二构件接合的接合面上，通过铝阳极氧化处理形成孔，在该第一构件的接合面上载置接合层，对第一构件和第二构件与接合层进行激光焊接，从而制作图6所示的接合体。需要说明的是，在第一构件上形成有用于向接合体的内部装入水的开口。
[0080]激光焊接的条件设定为图7的A?C。
[0081]然后，进行接合体的破坏试验。破坏检查中，将接合体安装到破坏试验用夹具上，从破坏试验用夹具的流入口装入水，测量发生接合体的破坏或漏水时的压力作为破裂强度。试验的结果，将破裂压力IMPa以上评价为◎，将破裂压力0.1MPa以上且小于IMPa评价为?，将表观上进行了接合、但局部存在未焊接部分而导致泄漏的OMPa评价为Λ，将未焊接评价为X。将试验结果示于图