8。
[0082]如图8所示，在比较例1、2中，第一构件与第二构件均在破裂试验以前就发生了剥离、分离，但在实施例1?11中，第一构件与第二构件在破裂试验的内压下均未发生剥离或分离，不强制剥开时均不会发生剥离、分离。
[0083](实施例12?14)
[0084]第一构件采用树脂制的杯型容器。作为第一构件的材料，使用树脂材料A。
[0085]接合层为树脂制。作为接合层的材料，使用接合材料A。
[0086]第二构件采用金属制的平板。作为第二构件的材料，使用铝(AL5052)。
[0087]然后，通过双色成型将第一构件与接合层一体地层叠，在第二构件的将要与第一构件接合的接合面上，通过铝阳极氧化处理形成孔，对第二构件与接合层进行激光焊接，从而制作图9所示的接合体。需要说明的是，在第二构件上形成有用于向接合体的内部装入水的开口。
[0088]铝阳极氧化处理为通过在适当的电流密度下在金属表面形成氧化膜而使所得到的氧化膜被膜形成孔的处理。
[0089]激光焊接的条件设定为图7的A?C。
[0090]然后，进行接合体的破坏试验。破坏检查中，将接合体安装到破坏试验用夹具上，从破坏试验用夹具的流入口装入水，测量发生接合体的破坏或漏水时的压力作为破裂强度。试验的结果，将破裂压力IMPa以上评价为◎，将破裂压力0.1MPa以上且小于IMPa评价为?，将表观上进行了接合、但局部存在未焊接部分而导致泄漏的OMPa评价为Λ，将未焊接评价为X。将试验结果示于图10。
[0091]如图10所示，在实施例12?14中，第一构件与第二构件在破裂试验的内压下均未发生剥离或分离，不强制剥开时均不会发生剥离、分离。
[0092](气泡数的评价)
[0093]准备实施例1的接合体和比较例1的接合体。对于各接合体，沿第一构件与第二构件的接合方向切断，利用SEM对该切断面进行观察。图11是用于说明气泡数的计数方法的示意图。图12是图11的局部放大图。如图11和图12所示，提取出SEM图像(照片)中的第一构件2与接合层4的接合界面的截面的13μηι的范围，在该提取的范围内，计数空隙面积为1.5 X 10—3μπι2以上的气泡的数量。
[0094]结果，在比较例1的接合体中，气泡数为134个，与此相对，在实施例1的接合体中，气泡数为31个。由此可见，在实施例1的接合体中，与比较例1的接合体相比，接合层中的气泡数大幅减少，因此，推测第一构件与第二构件的接合强度高。
[0095](参考例1)
[0096]在参考例1中，作为接合体，使用在第一构件上通过注射成型一体地层叠有接合构件的接合体。即，参考例1的接合体无第二构件，使用接合构件作为接合层。
[0097]如图13所示，第一构件采用金属制的细长平板，且将与接合层接合的端面形成为两层的阶梯状。该阶梯状的端面的阶梯宽度为10mm、阶梯高度为3mm。作为第一构件的材料，使用铝(AL5052)。作为接合层的材料，使用弹性模量为1900MPa的接合材料B。然后，在第一构件的阶梯状的端面上通过注射成型一体地层叠接合层，从而得到整体上为细长平板的接合体。
[0098]然后，进行热冲击试验。在热冲击试验中，首先，为了强制保持第一构件和连接构件的线膨胀，将参考例1的接合体固定到线膨胀小的金属(SUS)上。接着，以-35 ± 5°C X 2小时和130±5°CX2小时作为1次循环，进行50次循环、100次循环和150次循环，测定此时的拉伸强度保持率。拉伸强度保持率以将0次循环(实验前的状态)时的拉伸强度保持率设为100%时的百分率来表示。将试验结果示于图14。
[0099](比较例3)
[0100]在比较例3中，作为接合体，使用在第一构件上通过注射成型一体地层叠有接合构件的接合体。即，比较例3的接合体无第二构件，使用接合构件作为接合层。
[0101]如图13所示，第一构件采用金属制的细长平板，且将与接合层接合的端面形成为两层的阶梯状。该阶梯状的端面的阶梯宽度为10mm、阶梯高度为3mm。作为第一构件的材料，使用铝(AL5052)。作为接合层的材料，使用弹性模量为9800MPa的树脂材料B。然后，在第一构件的阶梯状的端面上通过注射成型一体地层叠接合层，从而得到整体上为细长平板的接合体。
[0102]然后，进行热冲击试验。在热冲击试验中，首先，为了强制保持第一构件和连接构件的线膨胀，将比较例3的接合体固定到线膨胀小的金属(SUS)上。接着，以-35 ± 5°C X 2小时和130±5°CX2小时作为1次循环，进行50次循环、100次循环和150次循环，测定此时的拉伸强度保持率。拉伸强度保持率以将0次循环(实验前的状态)时的拉伸强度保持率设为100%时的百分率来表示。将试验结果示于图14。
[0103]如图14所示，在比较例3中，在经过50次循环时，已经处于拉伸强度保持率为0%、即第一构件与连接构件发生断裂的状态，但在参考例1中，即使经过150次循环，仍处于拉伸强度保持率为4.3、即第一构件与连接构件未发生断裂的状态。由这样的结果可知，在本发明中，通过使用弹性模量低的接合构件作为接合层，即使在苛刻的温度循环条件下也能够维持第一构件与接合层之间的拉伸强度保持率。
[0104]附图标记
[0105]1...接合体、2...第一构件、2a...接合面、3...第二构件、4...接合层、1L...接合体、12...金属制容器(第一构件)、12a...上端面、13...树脂制盖(第二构件)、14...接合层、15...接合层形成空间、16...模具、2l...接合体、22...第一构件、22a...接合面、23...第二构件、24...接合层、α…接合方向。
【主权项】
1.一种接合体，其通过经由接合层将第一构件与材料不同于所述第一构件的第二构件接合而得到， 在所述第一构件与所述接合层的接合界面的截面的13μπι的范围内，空隙面积为1.5 X10—3μπι2以上的气泡为100个以下。2.如权利要求1所述的接合体，其中，所述接合层的23°C下且吸水状态为绝对干燥状态下的拉伸弹性模量为800MPa以上且2400MPa以下。3.如权利要求2所述的接合体，其中，所述接合层的23°C下且吸水状态为绝对干燥状态下的拉伸弹性模量为1200MPa以上且2000MPa以下。4.如权利要求1?3中任一项所述的接合体，其中，所述接合层含有5重量％以上且75重量％以下的弹性体成分。5.如权利要求4所述的接合体，其中，所述弹性体的23°C下且吸水状态为绝对干燥状态下的拉伸弹性模量为50MPa以上且lOOOMPa以下。6.—种接合方法，其为将第一构件与材料不同于所述第一构件的第二构件接合的接合方法，该方法包括: 在所述第一构件的将要与所述第二构件接合的接合面上，通过注射成型一体地层叠用于将所述第一构件与所述第二构件接合的接合层的注射成型工序;和 在所述注射成型工序之后，将所述第二构件接合于所述接合层的接合工序。7.如权利要求6所述的接合方法，其中，所述接合工序中，通过焊接将所述第二构件接合于所述接合层。8.如权利要求6或7所述的接合方法，其中，还包括在所述注射成型工序中在所述第一构件的所述接合面上形成孔的表面处理工序。9.如权利要求6?8中任一项所述的接合方法，其中， 所述第一构件由金属和玻璃中的任一种形成， 所述第二构件由树脂形成。
【专利摘要】接合体1通过经由接合层4将第一构件2与材料不同于第一构件2的第二构件3接合而得到，在第一构件2与接合层4的接合界面的截面的13μm的范围内，空隙面积为1.5×10-3μm2以上的气泡为100个以下。
【IPC分类】B29C65/16, B29C45/14
【公开号】CN105473311
【申请号】CN201480043203
【发明人】斋藤大贺, 永田员也
【申请人】旭化成化学株式会社
【公开日】2016年4月6日
【申请日】2014年8月11日
【公告号】EP3034277A1, WO2015022933A1