一种高浓度酒精废水综合处理工艺的制作方法

本发明涉及废水处理领域，其具体是一种高浓度酒精废水综合处理工艺。

背景技术：

酒精废水中含有大量的碳水化合物、蛋白质、纤维素等大分子有机物，主要特点是：有机污染物浓度高，cod含量一般在5000-60000mg/l，成分比较复杂；温度高，平均水温高达80℃；废水中含有较高浓度的硫酸根离子，对生化系统尤其是厌氧系统危害较高；污水悬浮物浓度高；有机氮和氨氮含量高。直接排放会严重的污染环境。

近年来，国家对废水处理越来越重视，规定酒精废液允许排放cod的二级标准为≤300mg/l，一级标准为≤100mg/l。传统的废水处理工艺为厌氧反应器+好氧，厌氧反应器实际处理效率远低于设计能力，因为水解酸化与产甲烷的细菌所需要条件不一样，处于相同的处理工艺条件下，造成细菌活性降低，难以达到良好的处理效果，cod去除率不高，氨氮去除率较低，很难达到国家规定的排放标准。

技术实现要素：

针对现有技术中的不足，本发明提供了高浓度酒精废水综合处理工艺，整个工艺流程能耗低，生化系统耐冲击度性强，处理效果好，投资省，且产气率高，脱硫效果好，处理后的废水可以直接达标排放，可以解决传统工艺中，系统易受冲击崩溃，厌氧处理负荷低，产气率低，脱硫不彻底的问题。

为了实现上述目的，本发明采用以下技术方案：

一种高浓度酒精废水综合处理工艺，包括：

步骤1，将各环节的酒精废水通过管道流向调节池，在调节池入口端设置格栅，用于除去废水中的残渣以及其他杂质；

步骤2，在调节池设计底部推流搅拌，使不同性质的废水能够在短时间内均一稳定，通过ph在线监测及投加设备，控制废水的ph，在调节池内部设置换热板，向换热板内泵入冷却水，在调节池内将水温调节至28-35摄氏度；

步骤3，将调节池废水通过提升泵进入两相厌氧工艺环节，一级厌氧采用中温uasb，进水方式采用底部旋流式布水，投入训化后的水解酸化菌进行水解酸化，并投加适量的絮凝剂，拦截废水中不溶性的cod，二级采用中温uasb，废水先在第一级厌氧环节进行水解酸化，上清液作为第二级厌氧的进水，在第二级厌氧环节，厌氧过程产生粗沼气，粗沼气从顶部排出，进入浸没式脱硫装置，进行深度脱硫，脱硫后的洁净沼气收集使用；

步骤4，将步骤3的出水作为进水，进入unitank好氧反应器内，通过好氧生化系统，继续处理，最后达标排放，达标排放的废水，一部分通过循环泵打回调节池换热器内，作为冷却水使用。

优选地，在步骤2中设置换热板，通过净化后的污水作为冷却水源，将高温的工艺废水降温至30℃-35℃。

优选地，在步骤2中，通过ph在线监测以及投加设备自动调整ph至5.8-6.2，优选6.0。

优选地，在步骤3中，第一级厌氧容积负荷为2-4kgcod/m³d，第二级厌氧反应器容积负荷为10-12kgcod/m³d；两相厌氧工艺实现了水解酸化与产甲烷过程的分离，水解酸化菌世代周期仅几十分钟，产甲烷菌的世代周期则需要数小时，两个过程的分离可以减小第一级厌氧反应器的体积，节省费用，经过厌氧环节处理后的废水，b/c值大大提高，可生化性更好，且cod含量降至原污水的10%-15%，

优选地，在步骤3中，所使用的絮凝剂由如下重量份的原料组成：pac70-90份，pam0.5-1.5份，活性炭6-11份，硅藻土6-11份。

更优选地，所使用的絮凝剂由如下重量份的原料组成：pac80份，pam1份，活性炭8份，硅藻土8份。

优选地，在步骤3中，水解酸化菌为训化后的乳酸菌、枯草芽孢杆菌或脱氮硫杆菌，水解酸化菌抗毒性较高，耐冲击性强，可以使系统稳定运行，减少冲击。酒精废水中含有较多的硫酸根离子，会对产甲烷菌造成严重的抑制作用，使得厌氧过程cod降解能力减弱，沼气产量减少，但水解酸化菌可以将硫酸根还原为h2s，消除硫酸根对产甲烷菌的影响；两相厌氧工艺将水解酸化与产甲烷过程分离，可以有效的提高厌氧工艺对cod的去除效果，提高系统稳定性，并提高沼气产量。

优选地，在步骤3中，沼气净化采用浸没式脱硫塔，可以将h2s基本脱除完全，并且可以回收高纯度的单质s，且不消耗脱硫剂，实现无害化脱硫。

进一步地，在步骤4中，好氧环节采用unitank工艺，在序批式好氧工艺的基础上进行改进，将间歇式进水转为连续进水，同时，unitank工艺不用建设二沉池，极大的减少建设投资，unitank工艺不需要进行污泥回流，可以节省大量的电力资源。

进一步地，在步骤4中，采用unitank好氧工艺的处理，使得cod浓度小于100mg/l后达标排放。

与传统技术相比，本发明的有益效果是：本发明通过采用预处理+两相厌氧+unitank工艺可以确保水质稳定达标排放；通过预处理设置换热板，通过净化后的污水作为冷却水源，将高温的工艺废水降温至30℃-35℃，一方面可以对净化后的污水进行利用，二来可以使水温处于最佳工作环境；两相厌氧工艺实现了水解酸化与产甲烷过程的分离，水解酸化菌世代周期仅几十分钟，产甲烷菌的世代周期则需要数小时，两个过程的分离可以减小第一级厌氧反应器的体积，节省费用；采用水解酸化菌抗毒性较高，耐冲击性强，可以使系统稳定运行，减少冲击；酒精废水中含有较多的硫酸根离子，会对产甲烷菌造成严重的抑制作用，使得厌氧过程cod降解能力减弱，沼气产量减少，但水解酸化菌可以将硫酸根还原为h2s，消除硫酸根对产甲烷菌的影响，两相厌氧工艺将水解酸化与产甲烷过程分离，可以有效的提高厌氧工艺对cod的去除效果，提高系统稳定性，并提高沼气产量；沼气净化采用浸没式脱硫塔，可以将h2s基本脱除完全，并且可以回收高纯度的单质s，且不消耗脱硫剂，实现无害化脱硫；好氧环节采用unitank工艺，在序批式好氧工艺的基础上进行改进，将间歇式进水转为连续进水，同时，unitank工艺不用建设二沉池，极大的减少建设投资，不需要进行污泥回流，可以节省大量的电力资源。本发明的整个工艺流程能耗低，生化系统耐冲击度性强，处理效果好，投资省，且产气率高，脱硫效果好，处理后的废水可以直接达标排放，可以解决传统工艺中，系统易受冲击崩溃，厌氧处理负荷低，产气率低，脱硫不彻底的问题。

附图说明

图1为本发明的处理工艺流程图。

具体实施方式

下面将结合实施例对本发明的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例仅仅是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。

实施例

一种高浓度酒精废水综合处理工艺，包括：

步骤1：将各环节的酒精废水通过管道，流向调节池，在调节池入口端设置格栅，用于除去废水中的残渣以及其他杂质；

步骤2：过滤后的废水自流进入调节池，开启推流搅拌，使不同酸碱度不同温度不同浓度的废水充分混合，通过ph在线监测及投加设备，控制废水的ph，在调节池内部设置换热板，开启循环泵，向换热板内泵入冷却水，最终将调节池内水温降至32℃，ph通过在线监测以及投加设备自动调整ph至6.0；

步骤3：将经步骤2处理的废水通过提升泵，泵入第一级中温uasb内，反应器容积负荷为2-4kgcod/m³d，进水方式为底部旋流式进水，停留时间为2-6h，同时投加适量絮凝剂，所使用的絮凝剂由如下重量份的原料组成：pac80份，pam1份，活性炭8份，硅藻土8份；反应器顶部采用溢流堰溢流，溢流出的清水自流进入第二级uasb反应器中，同样采用底部旋流进水方式，第二级容积负荷为10-12kgcod/m³d，产生的沼气经收集后进入浸没式脱硫塔内脱硫，在脱硫塔内基本脱除全部的h2s，洁净的沼气收集使用，脱硫塔内形成的s单质送入压滤机压滤；

步骤4，将步骤3的出水自流进入unitank活性污泥池中，通过unitank好氧工艺的处理，使得cod浓度小于100mg/l，达标排放，达标排放的废水，一部分通过循环泵打回调节池换热器内，作为冷却水使用。

经检测，本实施例出水codcr为86mg/l，色度50倍，ph值6.9，经过本发明处理后使得cod的排放量小于100mg/l，符合国家的一级标准。

尽管已经示出和描述了本发明的实施例，对于本领域的普通技术人员而言，可以理解在不脱离本发明的原理和精神的情况下可以对这些实施例进行多种变化、修改、替换和变型，本发明的范围由所附权利要求及其等同物限定。