压缩的气体燃料储存颗粒的制作方法
【专利摘要】在至少一个实施例中，提供一种压缩的气体燃料储存颗粒，所述颗粒包括：气体吸附材料和导热材料，所述导热材料基本沿所述颗粒的整体维度延伸并具有至少75W/mK的热导率。所述颗粒可以包括沿所述颗粒的压缩方向分隔开的至少两层气体吸附材料，以及设置在至少两层气体吸附材料之间的基本连续的导热材料层。所述颗粒还可以包括与导热材料层交叉的导热凸起。
【专利说明】压缩的气体燃料储存颗粒
【技术领域】
[0001]一个或更多个实施例涉及一种用于储存气体燃料的吸附材料。
【背景技术】
[0002]使用诸如氢和天然气的气体能源的挑战之一在于，会难以提供与油箱等同的储存容量。尤其是，具有有限空间的车辆应用在低成本的条件下为了提供期望的行驶里程，需要具有高能量密度的燃料系统。为了减小体积并增大罐容量，对于气体能源而言，一种选择是使用液化燃料(例如，液态氢或液态天然气)。然而，液化燃料必须在极低的温度下储存，例如，在大约112K(-161°C )下储存液化天然气(LNG)。因此，利用液化燃料在液体燃料蒸发的情况下需要对储存罐定期排气，并且因处理超低温度的液体还需要专用设备来补给燃料。另一种选择是压缩气体储存，其中燃料在大致室温下很高的压力(例如，对于天然气为大约3000psig至3600psig,对于氢为大约5000psig至1000psig)下储存。然而，压缩的气体占据的空间明显比液体燃料大，并且储存如此高压力所需的设备使燃料系统增加了可观的成本。
【发明内容】
[0003]在至少一个实施例中，提供一种压缩的气体燃料储存颗粒，该压缩的气体燃料储存颗粒包括:气体吸附材料和导热材料，导热材料基本沿颗粒的整体维度延伸并具有至少75W/mK热导率。所述颗粒还可以包括沿颗粒的压缩方向分隔开的至少两层气体吸附材料和设置在至少两层气体吸附材料之间的基本连续的导热材料的层。
[0004]在一个实施例中，所述颗粒包括2层至8层气体吸附材料和2层至8层导热材料，其中，气体吸附材料的层和导热材料的层呈交替方式。气体吸附材料的层和/或导热材料的层可以是等间距的。在一个实施例中，导热材料的层的厚度比气体吸附材料的层的厚度的比值是1:15至1:3。在另一实施例中，导热材料的层的厚度比气体吸附材料的层的厚度的比值是1:12至1:4。
[0005]所述颗粒还可以包括多个导热凸起，导热凸起平行于所述颗粒的压缩方向并基本沿所述颗粒的整体高度延伸。在一个实施例中，多个凸起从设置在所述颗粒的一个端部的基底延伸。在另一实施例中，多个凸起由金属形成。导热材料可以是膨胀天然石墨(ENG)，气体吸附材料可以包括金属-有机框架(MOF)、活性炭或共价-有机框架(COF)。
[0006]在一个实施例中，所述颗粒在与导热材料平行的方向上具有至少0.75ff/mK的热导率。在另一实施例中，所述颗粒的气体渗透率在与压缩方向基本垂直的方向上比在压缩方向上至少高200%。
[0007]在至少一个实施例中，提供一种形成压缩的气体燃料储存颗粒的方法，所述方法包括:交替地层叠气体吸附材料粉末和高热导率(HTC)添加剂的层，HTC添加剂具有至少75ff/mK的热导率；以及沿与所述层基本垂直的方向对气体吸附材料粉末和HTC添加剂进行压缩以形成压缩颗粒。HTC添加剂可以是膨胀天然石墨(ENG)，气体吸附材料粉末可以是金属-有机框架(MOF)、活性炭或共价-有机框架(COF)。在一个实施例中，在模具中交替地层叠气体吸附材料粉末和高热导率(HTC)添加剂的层。所述方法还可以包括在层叠步骤之前将多个导热凸起插入到模具中，使得交替的层形成在凸起的周围。
[0008]在至少一个实施例中，提供一种压缩的气体燃料储存颗粒，所述颗粒包括:沿所述颗粒的压缩方向分隔开的至少三层金属-有机框架(MOF)材料，以及设置在所述分隔开的至少三层MOF材料之间的每个空间中的基本连续的膨胀天然石墨(ENG)层。
【专利附图】
【附图说明】
[0009]图1是气体燃料罐的示意性剖面图；
[0010]图2是根据实施例的包括吸附材料的热交换器的示意性、透视性剖视图；
[0011]图3是混合M0F-5和ENG的复合物颗粒的垂直剖视图；
[0012]图4A-4D是根据实施例的用于形成吸附材料和导热材料层叠的复合物颗粒的模具填充工艺的示意性剖面图；
[0013]图5是根据图4A-4D的工艺所压制层叠的复合物颗粒；
[0014]图6是根据实施例的包括导热凸起的层叠的复合物颗粒的示意性透视图；
[0015]图7是附着到包括在根据实施例的复合物颗粒中的基底的导热凸起的示意性透视图；
[0016]图8是M0F-5和ENG层叠的具有三个ENG层的复合物颗粒的剖面的显微图；
[0017]图9是M0F-5和ENG层叠的具有四个ENG层的复合物颗粒的剖面的显微图。
【具体实施方式】
[0018]根据需要，在此公开了本发明的详细实施例，然而，将理解的是，所公开的实施例仅为本发明的可以以各种形式和替代形式实施的示例性实施例。附图不一定按照比例，可以夸大或最小化一些特征以示出具体组件的细节。因此，在此公开的特定的结构性细节和功能性细节将不被解释为限制性的，而仅作为用于教导本领域技术人员多方面地实施本发明的代表性基础。
[0019]吸附材料可以为解决诸如需要超低温储存或需要高压的液化燃料和压缩气体燃料中存在的问题提供解决方案。吸附材料具有很大的表面积和多孔性，使它们在低压下吸附大量的气体燃料。可用作用于气体存储的吸附材料的材料示例，包括金属-有机框架(MOF)、活性炭和共价-有机框架(COF)。MOF通常包括通过有机连接体连接的金属离子或簇。活性炭通常具有高水平的微孔率和/或高表面积。COF通常包括通过有机连接体连接的构建嵌段(buildingblock)，该构建嵌段由形成强共价键的诸如H、B、C、N和O的轻元素形成。可适于吸附气体储存的MOF是M0F-5，其具有由对苯二甲酸(1，4-苯二甲酸)连接的氧化锌(Zn4O)簇，然而也可以使用其它的M0F。作为用于氢储存的示例，M0F-5在77K下具有高吸附容量，它能吸附至少7wt%的氢。可以获得M0F-5为具有振实密度大约0.13g/cc至0.19g/cc的制造好的粉末。在77K及10bar下，密度为0.5g/cc的压紧的M0F-5颗粒的总体积贮氢密度比M0F-5粉末高23%。
[0020]尽管它们的吸附容量高，但对于气体储存在使用诸如MOF的吸附材料时的一项挑战在于，吸附材料具有低热导率。低热导率是高孔隙度吸附剂中的共同性质，由于例如M0F-5的吸附材料上的氢吸附是使吸附材料的温度上升的放热反应，因此改善该性质将有利于燃料储存应用。必须使在罐填充期间产生的吸附热发散以允许吸附材料达到它的大致77K的操作温度。由于吸附容量随温度的增加而减小，因此需要温度管理。增加热量发散的速率可以因此允许更快的燃料供给时间，并且将使吸附材料上的氢储存最大化。
[0021]为了增大例如M0F-5的气体吸附材料的热导率，可以包括诸如高热导率(HTC)添加剂的导热材料，来形成吸附材料复合物(例如，MOF复合物或M0F-5复合物)。该导热材料(例如,HTC添加剂)可以具有至少为75W/mK、100W/mK、125W/mK、150W/mK或175W/mK的热导率。
[0022]在一个实施例中，添加剂可以是热导率为大约150W/mK的膨胀天然石墨(ENG)。在另一实施例中，添加剂可以是炭黑或纤维。复合物可以包括0.^^%至15￥七％的!11'(:添加齐U。在一个实施例中，复合物可以包括0.1被％至12.5被％的HTC添加剂。在另一实施例中，复合物可以包括1.0wt %至1wt %的HTC添加剂。在另一实施例中，复合物可以包括5界七％至1wt %的HTC添加剂。在另一实施例中，复合物可以包括7.5?七％至1wt %的HTC添加剂。
[0023]参照图1，示出了气体储存罐1，该气体储存罐I具有压力容器2、真空绝热层3、热交换器4和吸附材料5。该气体储存罐I可以储存诸如氢或天然气的气体燃料。参照图2，示出了热交换器6，该热交换器6具有设置在内部的吸附材料5并具有沿热交换器6的长轴延伸的管7。吸附材料5可以包括一个或更多个圆柱形颗粒10。与只有压缩气体的罐相t匕，可以将其中具有颗粒10的若干个热交换器6置于气体储存罐I中以增大储存容量。在一个实施例中，热交换器6被布置成使它们的管7彼此平行。在另一实施例中，热交换器6被布置成使它们的管7沿相同的轴延伸。在另一实施例中，热交换器6被布置成使它们的管7彼此大致共线。具有平行、共轴或共线的管7可以提高热交换器6从吸附材料的颗粒10去除热量的效率。
[0024]参照图3，示出了 ENG为5￥七％的M0F-5复合物的圆柱形压缩颗粒10的垂直剖面的显微图。通过混合ENG和M0F-5粉末并在圆柱形模具中单向地压缩该粉末来形成颗粒。ENG相12分散在颗粒10的M0F-5中且彼此不相连。分离的ENG相12增大了 M0F-5复合物的热导率，但在每个ENG-MOF的界面16处的热导率减弱。ENG相12包括根据它们弯曲的和纤维状的外观有时被称作“蠕虫”的材料，该材料倾向于自颗粒的压紧起在颗粒10中呈现优先水平取向。基于对水平取向的明显优先，对具有不同量的ENG和不同压紧密度的若干颗粒10进行热导率测量。在压缩方向(例如，圆柱形颗粒的长轴)上以及在与压缩方向交叉、横贯压缩方向或者“交叉-压缩”方向(例如，平行于ENG蠕虫的优先取向)上，进行测量。发现ENG蠕虫12的优先取向导致颗粒10中各向异性的热导率性质。在交叉压缩方向上的热导率比在压缩方向上的热导率大约要高100%至300%。除了使M0F-5与ENG复合物在交叉-压缩方向上的热导率增大之外，还发现根据温度和在测试期间做出的假定，ENG的添加也使气体在交叉-压缩方向上的渗透率增大了大约100%。
[0025]为了进一步改善颗粒10的热导率和渗透率，导热材料(例如，ENG)可以基本沿颗粒的整体维度延伸。该维度可以是颗粒的高度、颗粒的宽度、颗粒的深度，或者颗粒的穿过颗粒体从一个表面延伸至另一表面的任何其它维度。例如，如果颗粒是圆柱形，则该维度可以是颗粒的高度或直径。诸如参照图3描述的，通过基本沿颗粒10的整体维度延伸，导热材料可以具有与随意混合气体吸附剂和导热材料颗粒相比提高的热传递。在不被低热导率的吸附材料中断的情况下，导热层可以是连续的并跨越颗粒的整体维度以减少或消除高热导率材料与低热导率材料之间的界面。导热材料可以是延伸穿过颗粒10的整个剖面的层，或者可以是延伸穿过小于颗粒10的整个剖面的条带或凸起。
[0026]参照图4A至图4D，示出了制造多相的和/或各向异性的复合物颗粒10的方法20。在图4A中，用吸附材料的第一层24填充模具22。在图4B中，将HTC添加剂的后继层26加入到模具22并处于吸附材料的层24的顶上。在图4C中，将吸附材料的另一层24加在HTC材料的层26的顶上。可以重复该工艺以形成如图4D中所示的吸附材料层24和HTC添加剂层26的交替结构。吸附材料可以是M0F、活性炭、COF或任何其它合适的材料。在至少一个实施例中，吸附材料是M0F-5。HTC添加剂可以是ENG、炭黑或任何其它合适的材料。在至少一个实施例中，HTC添加剂是ENG。
[0027]在图4A至图4D中示出的实施例中，四个HTC添加剂层26被设置在五个吸附材料层24之内。然而，每种材料可以以任何合适的层数存在，例如，每种材料为I层至10层。在另一实施例中，每种材料可以存在2层至8层。在另一实施例中，每种材料可以存在3层至6层。可以根据在图4A至图4D中所示而改变在模具22中填充材料的顺序(例如，HTC添加剂层26可以是填充的第一层)。吸附材料的每一层24可以具有相同的厚度或者包括相同质量的吸附材料，然而这些层24可以具有不同的厚度或质量。同样地，HTC添加剂的每一层26可以具有相同的厚度或者包括相同质量的HTC添加剂，然而这些层26可以具有不同的厚度或质量。另外，第一层和最后的层不需要是相同的材料(例如，第一层可以是吸附材料而最后的层可以是HTC添加剂，反之亦然)。在层24、层26填充好之后，可以对模具22执行诸如敲打、振动的沉降工艺或者任何其它合适的方法，以使粉末压缩并形成基本均匀的层。可以在沉积每个层之后、在沉积某些数量的层之后或者在沉积某些层而非其它层之后，进行沉降工艺。
[0028]在所有的层被填充好之后或者在填充这些层的同时，在与层24、层26基本垂直的方向上对模具中的材料进行施压，以形成如图5中所示的具有吸附材料层28和HTC添加剂层30的颗粒10。具有交替的层28和层30的颗粒10可以提供与由混合吸附材料和HTC添力口剂所形成的颗粒相比增大的热导率。HTC添加剂层30基本上连续穿过颗粒10的整体直径或宽度，以允许增加的热传递通过HTC添加剂离开颗粒10。另外，在HTC添加剂是ENG的实施例中，层30可以在与被压的颗粒中的ENG相的优先取向相同的方向上取向，同一方向上排列，进一步增加颗粒10的各向异性的热传导性质。压缩的颗粒可以具有0.2g/cm3至1.0g/cm3的密度。在一个实施例中，压缩的颗粒可以具有0.3g/cm3至0.8g/cm3的密度。在另一实施例中，压缩的颗粒可以具有0.3g/cm3至0.7g/cm3的密度。在另一实施例中,压缩的颗粒可以具有0.3g/cm3至0.5g/cm3的密度。增大的热导率和增加的来自该颗粒的热传递，可以允许燃料电池与具有使吸附材料与HTC添加剂基本均匀混合的颗粒相比更快地达到其操作温度。
[0029]吸附材料的层28可以彼此等间距隔开并可以具有相同厚度。此外，HTC添加剂的层30的厚度可以彼此等间距隔开并可以具有相同厚度。可将HTC添加剂的层30的厚度与吸附材料的层28的厚度限定为比值。在至少一个实施例中，HTC添加剂的层30的厚度比吸附材料的层28的厚度的比值是1:15至1:3。在另一实施例中，HTC添加剂的层30的厚度比吸附材料的层28的厚度的比值是1:12至1:4。在另一实施例中，HTC添加剂的层30的厚度比吸附材料的层28的厚度的比值是1:10至1:5。
[0030]颗粒10可以具有任何合适的形状，例如，圆柱体或长方体。在一个实施例中，颗粒10具有3mm至1mm的高度。在另一实施例中，颗粒10具有4mm至8mm的高度。在另一实施例中，颗粒10具有5mm至7mm的高度。在一个实施例中，颗粒10具有3mm至1mm的宽度或直径。在另一实施例中，颗粒10具有4mm至8mm的宽度或直径。在另一实施例中，颗粒10具有5mm至7mm的宽度或直径。
[0031 ] 在一个实施例中，吸附材料的层28具有0.2mm至2.0mm的厚度。在另一实施例中，吸附材料的层28具有0.25mm至1.75mm的厚度。在另一实施例中，吸附材料的层28具有
0.3mm至1.5mm的厚度。在另一实施例中，吸附材料的层28具有0.4mm至1.25mm的厚度。在另一实施例中，吸附材料的层28具有0.5mm至1.0mm的厚度。在一个实施例中，HTC添加剂的层30具有0.1mm至0.5mm的厚度。在另一实施例中，HTC添加剂的层30具有0.1mm至0.4mm的厚度。在另一实施例中，HTC添加剂的层30具有0.15mm至0.35mm的厚度。在另一实施例中，HTC添加剂的层30具有0.15mm至0.3mm的厚度。
[0032]将HTC添加剂加到复合物颗粒可以基于复合物的密度和测试的温度使在与HTC添加剂平行的方向(例如，层叠复合物颗粒中的交叉-压缩方向)上的热导率增大300%或更多。在一个实施例中，在相同温度下，与相同密度的随意混合的颗粒的交叉-压缩方向相比，层叠复合物颗粒在交叉-压缩方向上的热导率可以增大至少300%。在另一实施例中，与随意混合的颗粒相比，层叠复合物颗粒在交叉-压缩方向上的热导率可以增大至少400%。在另一实施例中，与随意混合的颗粒相比，层叠复合物颗粒在交叉-压缩方向上的热导率可以增大至少500%。在另一实施例中，与随意混合的颗粒相比，层叠复合物颗粒在交叉-压缩方向上的热导率可以增大至少700%。在另一实施例中，与随意混合的颗粒相t匕，层叠复合物颗粒在交叉-压缩方向上的热导率可以增大至少900%。
[0033]当在296K下进行测定时，复合物颗粒在与导热材料(例如，诸如ENG的HTC添加剂)平行的方向上的热导率可以为至少0.75W/mK、l.0ff/mKU.25ff/mK或1.5W/mK。在一个实施例中，层叠复合物颗粒的热导率在交叉-压缩方向上可以为至少0.75W/mK。在另一实施例中，层叠复合物颗粒的热导率在交叉-压缩方向上可以为至少1.0W/mK。在另一实施例中，层叠复合物颗粒的热导率在交叉-压缩方向上可以为至少1.25W/mK。在另一实施例中，层叠复合物颗粒的热导率在交叉-压缩方向上可以为至少1.5W/mK。在另一实施例中，层叠复合物颗粒的热导率在交叉-压缩方向上可以为0.75W/mK至1.5W/mK。在另一实施例中，层叠复合物颗粒的热导率在交叉压缩方向上可以为1.0W/mK至1.25W/mK。
[0034]与混合吸附剂和HTC添加剂的颗粒相比，吸附材料和HTC添加剂的交替层还增加了颗粒10在交叉-压缩方向上的气体渗透率。然而，渗透率根据密度和温度而变化，当在相同密度和温度下进行比较时，层叠颗粒10在交叉-压缩方向上的可渗透性比混合颗粒更强。如上面参照图3所述，混合颗粒在交叉-压缩方向上的渗透率比在压缩方向上高大约100%。在一个实施例中，层叠颗粒10在交叉-压缩方向上的渗透率比在压缩方向上高至少200%。在另一实施例中，层叠颗粒10在交叉-压缩方向上的渗透率比在压缩方向上高至少250%。在另一实施例中，层叠颗粒10在交叉-压缩方向上的渗透率比在压缩方向上高至少300%。因此，层叠颗粒10显示出比混合颗粒更高的各向异性的渗透率，这可以允许改善气体储存和释放。
[0035]参照图6和图7，代替层叠吸附材料和HTC添加剂或除此以外，颗粒10可以形成在凸起40上或可以在颗粒10形成之后将凸起40插入到颗粒10内。凸起40可以形成为针、棒、中空管或任何其它合适的形状。凸起40可以基本穿过颗粒10的诸如在压缩方向上或轴向上或者在交叉压缩方向上或横向上的一个维度而延伸。凸起40可以延伸基本穿过颗粒10的整体高度或整体宽度。凸起40可以附着到基底42。凸起和/或基底42可以由诸如金属或导电碳的任何合适的导热材料制成。在一个实施例中，凸起40由铝制成。凸起40可以是圆柱形，然而，凸起40可以具有诸如正方形、矩形、椭圆形、三角形或其它任何合适的剖面。突起40可以彼此均匀地以任何适当的间距分隔开。与参照图3-5所讨论的HTC添加剂的层30类似，突起40通过以与之前的仅有吸附材料的颗粒或吸附材料和HTC添加剂的复合物颗粒相比更快的速率将热量传导出颗粒10，来提供具有提高了导热率的颗粒10。
[0036]在至少一具实施例中，颗粒10具有如参照图4和图5所述的吸附材料的层28(例如，M0F-5)和HTC添加剂的层30 (例如，ENG)并且颗粒10具有嵌有其中的多个凸起40。这些层28、层30可以是相对于凸起40呈横向，例如，垂直于凸起40。在层28、30和凸起40兼备的实施例中，这些层和凸起40可以交叉并通过去除在颗粒的轴向和横向上的热量来在颗粒10中提供进一步增大的热导率。基底42 (如果存在)可以在颗粒10的一个端表面处提供大的表面积，以进一步传导热量离开颗粒10。
[0037]示例
[0038]用8.6wt %的ENG制备M0F-5复合物颗粒。按重量将M0F-5粉末分成四等份并将ENG分成三等份。以M0F-5粉末的层开始并结束的方式将M0F-5粉末和ENG份交替地置于具有6mm直径和6mm高度的圆柱形模具中。在置入每一层并使每一层完全覆盖前一层之后，对模具进行敲打。在填充好所有层之后，对颗粒施压以形成具有密度为0.333g/cm3的颗粒。截取垂直剖面并如图8中所示，ENG层基本上是连续地并且跨接地穿过颗粒的直径。
[0039]用8.83wt%的ENG制备M0F-5复合物颗粒。按重量将M0F-5粉末分成五等份并将ENG分成四等份。以M0F-5粉末的层开始并结束的方式将M0F-5粉末和ENG份交替地置于具有6_直径和6_高度的圆柱形模具中。在置入每一层并且使每一层完全覆盖前一层之后，对模具进行敲打。在填充好所有层之后，对颗粒施压以形成具有密度为0.337g/cm3的颗粒。截取垂直剖面并如图9中所示，ENG层基本上是连续地并且跨接地穿过颗粒的直径。
[0040]用1wt %的ENG制备M0F-5复合物颗粒。按重量将M0F-5粉末分成四等份并将ENG分成三等份。将M0F-5粉末和ENG份交替地置于圆柱形模具中并施压以形成具有密度为0.431g/cm3的颗粒。用1wt %的ENG制备M0F-5复合物颗粒。先将M0F-5和ENG混合再压制到密度为0.443g/cm3。沿压缩方向对混合的复合物颗粒进行气体渗透率测试，沿交叉-压缩方向对层叠颗粒进行气体渗透率测试。测试在296K下进行。沿压缩和交叉-压缩方向均对5wt%的混合颗粒进行类似的测试，结果一起示出在下面的表I中。利用未压缩气体方程式(K)和压缩的气体方程式(K。)以达西(Darcy)列出渗透率的单位。
[0041]表I对层叠和混合复合物颗粒的气体渗透率测定值
[0042]颗粒方向密度KKc (达西)增加的百分比
__(g/cm3)(达西)__(K, K.)
10wt% 层叠交叉-压缩 0.4310.0468 0.0258 300%, 361%
10wt% 混合压缩__0.4430.0117 0.0056__
5wt% 混合交叉-压缩 0,4040.0409 0.0214 47%, 16%
5wt% 混合压缩_I O 4040.0278 丨 0.0]85 _
[0043]如表I中所示，层叠复合物颗粒的各向异性的效果比混合复合物颗粒中的各向异性的效果要好。利用未压缩和压缩的气体方程，在室温下，层叠复合物颗粒在交叉-压缩方向上的渗透率与混合复合物颗粒的在压缩方向上的渗透率相比至少要高300% (四倍)。相比之下，在室温下，混合复合物颗粒在交叉-压缩方向上的渗透性与混合复合物颗粒的压缩方向上的渗透性相比仅高出47%。因此，与混合复合物颗粒相比，层叠复合物颗粒显示出在交叉-压缩方向上显著增加的渗透率。
[0044]虽然已经在上面描述了示例性实施例，但这些实施例不意图描述本发明的所有可能的形式。相反，说明中所用的词语是说明性词语而非限制性词语，将要理解的是，在不脱离本发明的精神和范围的情况下可以做出各种改变。另外，可以将各种实施的实施例的特征结合，以形成本发明的进一步的实施例。
【权利要求】
1.一种压缩的气体燃料储存颗粒，包括: 气体吸附材料；以及 导热材料，基本沿所述颗粒的整体维度延伸并具有至少75W/mK的热导率。
2.根据权利要求1所述的颗粒，其中，气体吸附材料包括沿所述颗粒的压缩方向分隔开的至少两层， 导热材料包括设置在气体吸附材料的所述至少两层之间的基本连续的层。
3.根据权利要求2所述的颗粒，其中，气体吸附材料包括2层至8层，导热材料包括2层至8层，其中，气体吸附材料的层和导热材料的层以交替方式而设置。
4.根据权利要求3所述的颗粒，其中，气体吸附材料的层等间距隔开。
5.根据权利要求3所述的颗粒，其中，导热材料的层等间距隔开。
6.根据权利要求3所述的颗粒，其中，导热材料的层的厚度比气体吸附材料的层的厚度的比值是1:15至1:3。
7.根据权利要求3所述的颗粒，其中，导热材料的层的厚度比气体吸附材料的层的厚度的比值是1:12至1:4。
8.根据权利要求2所述的颗粒，所述颗粒还包括多个导热凸起，所述导热凸起平行于所述颗粒的压缩方向并基本沿所述颗粒的整体高度延伸。
9.根据权利要求8所述的颗粒，其中，所述多个导热凸起从设置在所述颗粒的一个端部的基底延伸。
10.根据权利要求8所述的颗粒，其中，所述多个导热凸起由金属形成。
【文档编号】B01J20/20GK104148035SQ201410200373
【公开日】2014年11月19日 申请日期:2014年5月13日 优先权日:2013年5月13日
【发明者】蕾切尔·布勒彻, 迈克尔·J·文斯特拉, 徐淳川 申请人:福特全球技术公司