碾米辊的制作方法

本发明涉及一种碾米辊。

背景技术：

在农业用脱谷机中安装有碾米辊。该碾米辊是以将2个碾米辊作为一对、且碾米辊彼此具有规定的间隔的方式配置来使用。在如此配置的一对碾米辊中，使各碾米辊以不同的圆周速度旋转，并向碾米辊彼此的间隙中投入稻米(带有稻壳的米)，由此可对稻壳进行脱壳，而分离成稻壳与糙米。

作为此种辊构件，通常使用包含圆筒状的芯材部与设置在其周围的橡胶层的辊构件(例如，参照专利文献1)。

所述橡胶层例如使用腈橡胶(丁腈橡胶(NBR))或苯乙烯·丁二烯橡胶(SBR)等合成橡胶来形成。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：日本专利特开2001-029809号公报

技术实现要素：

发明所要解决的问题

碾米辊由于具备如上所述的构成，因此伴随稻壳的脱壳，橡胶层缓慢地磨耗，若因磨耗而导致橡胶层的厚度变薄，则无法发挥作为碾米辊的性能。因此，当橡胶层的厚度到达设定值时，必须更换碾米辊。

此处，先前的碾米辊存在橡胶层的耐久性(耐磨耗性)不充分，必须频繁地更换碾米辊的问题。

另外，如上所述，在碾米机中，使一对碾米辊以不同的圆周速度旋转来使用，因此与旋转速度慢之侧的碾米辊(副辊)相比，旋转速度快之侧的碾米辊(主辊)大幅度磨耗。因此，通常在橡胶层的厚度因磨耗而到达设定值之前，更换2次～3次主辊与副辊来使用。而且，在如上所述的先前的碾米辊中，也存在必须频繁地更换主辊与副辊的问题。

因此，本发明者等人为了提供耐久性优异的碾米辊而进行研究，发现与具备NBR或SBR制的橡胶层的碾米辊相比，具备聚氨基甲酸酯制的橡胶层的碾米辊的耐久性优异。

但是，具备聚氨基甲酸酯制的橡胶层的碾米辊在使用时，伴随橡胶层的温度上升，橡胶层膨胀而无法维持碾米辊彼此的间隙，最终碾米辊彼此接触，且因碾米辊彼此的圆周速度差而大幅度发热。而且，存在因发热量变大，聚氨基甲酸酯制的橡胶层熔化且碾米性能下降，进而受损的情况。另外，存在保管时橡胶层变色，其外观令人怀疑碾米辊的劣化的情况。

解决问题的技术手段

因此，本发明者等人进一步反复研究，完成了具备耐久性(耐磨耗性)优异，使用时难以膨胀、且保管时难以变色的橡胶层的碾米辊。

本发明的碾米辊为包括芯材部、及层叠在所述芯材部的外周面上的橡胶层的碾米辊，其特征在于：

所述橡胶层包含含有多元醇成分、异氰酸酯成分及交联剂的热硬化性氨基甲酸酯组合物的硬化物，

所述多元醇成分为聚酯多元醇，

所述异氰酸酯成分为TDI和/或MDI，

所述交联剂为1，4-丁二醇、及1，4-双(β-羟基乙氧基)苯。

在所述碾米辊中，优选所述异氰酸酯成分为MDI。

另外，在所述碾米辊中，优选为所述橡胶层的20℃下的JIS-A硬度为85°以上、未满99°。

进而，在所述碾米辊中，优选为所述橡胶层的DIN磨耗减量为60mm³～100mm³。

发明的效果

在本发明的碾米辊中，橡胶层包含特定的热硬化性氨基甲酸酯组合物的硬化物，因此耐久性(耐磨耗性)特别优异，可长时间使用。

另外，在所述碾米辊中，使用时即便橡胶层的温度上升，也难以热膨胀，因此可可靠地维持碾米辊彼此的间隙。

进而，所述碾米辊在保管时也几乎不会变色。

附图说明

图1(a)是示意性地表示本发明的碾米辊的一例的立体图，(b)是(a)中所示的碾米辊的正面图，(c)是(a)的A-A线剖面图。

图2是用以说明本发明的碾米辊的使用方法的示意图。

具体实施方式

以下，一面参照附图一面对本发明的实施例进行说明。

本发明的碾米辊是包括芯材部与层叠在所述芯材部的外周面上的橡胶层的碾米辊，所述橡胶层包含含有多元醇成分、异氰酸酯成分及交联剂的热硬化性氨基甲酸酯组合物的硬化物。此处，所述多元醇成分为聚酯多元醇，所述异氰酸酯成分为TDI和/或MDI，所述交联剂为1，4-丁二醇、及1，4-双(β-羟基乙氧基)苯。

图1(a)是示意性地表示本发明的碾米辊的一例的立体图，(b)是(a)中所示的碾米辊的正面图，(c)是(a)的A-A线剖面图。

图1(a)～图1(c)中所示的碾米辊10包含金属制的芯材部11、及层叠在芯材部11的外周面上的橡胶层12。

芯材部11是在筒内设置有用以将碾米辊10安装在碾米机中的安装用凸缘11a的圆筒状的构件。

在芯材部11的整个外周面上，以均匀的厚度形成有橡胶层12。

橡胶层12是包含含有多元醇成分、异氰酸酯成分及交联剂的特定的热硬化性氨基甲酸酯组合物的硬化物的层。

以下，对本发明的碾米辊的构成构件进行说明。

作为所述芯材部，可使用与先前公知的碾米辊中所使用的芯材部相同的。作为所述芯材部的材质，例如可列举：铝、不锈钢、铁、钼、钛等。

另外，所述芯材部的形状或尺寸也无特别限定，与先前者相同，只要结合安装碾米辊的碾米机的规格或JIS规格(JIS B 9214：碾米用橡胶辊)而适宜设定即可。

所述橡胶层包含含有多元醇成分、异氰酸酯成分及交联剂的热硬化性氨基甲酸酯组合物的硬化物。所述热硬化性氨基甲酸酯组合物含有TDI和/或MDI作为所述异氰酸酯成分。因此，所述橡胶层取得耐久性优异，使用时难以热膨胀，进而难以变色的优异的效果。

作为所述TDI(甲苯二异氰酸酯)，可使用先前公知的TDI。在所述TDI中，2，4-TDI与2，6-TDI的调配比(2，4-TDI/2，6-TDI)并无特别限定，但优选65/35～80/20(重量比)。作为所述TDI，例如可使用：T-80(2，4-TDI/2，6-TDI＝80/20)、T-100(2，4-TDI/2，6-TDI＝100/0)、T-65(2，4-TDI/2，6-TDI＝65/35)等。

当然，作为所述TDI，也可以使用各种市售品。

所述MDI(二苯基甲烷二异氰酸酯或聚亚甲基聚亚苯基聚异氰酸酯)并无特别限定，可不论其分子量分布的宽窄来使用。作为所述MDI，例如可使用：纯MDI(4，4′-MDI)、聚合MDI等。

当然，作为所述MDI，也可以使用各种市售品。

所述热硬化性氨基甲酸酯组合物中的异氰酸酯基浓度优选1.2重量％～4.5重量％。

若所述异氰酸酯基浓度未满1.2重量％，则有时硬化物的耐磨耗性下降。另一方面，若所述异氰酸酯基浓度超过4.5重量％，则有时硬化物变成硬度过高者。

所述异氰酸酯基浓度(重量％)是指异氰酸酯成分、多元醇成分、及交联剂的合计量中所含有的异氰酸酯基的重量比例。

所述多元醇成分为聚酯多元醇。其原因在于：通过因极性高的聚酯多元醇基而显现的高分子间力，可形成耐磨耗性优异的橡胶层。

作为所述聚酯多元醇，例如可列举：通过根据常规方法使二羧酸与二醇进行反应所获得的等。

作为所述二羧酸，例如可列举：对苯二甲酸、间苯二甲酸、2，6-萘二甲酸等芳香族二羧酸，己二酸、壬二酸、癸二酸等脂肪族二羧酸，氧基苯甲酸等氧基羧酸，它们的酯形成性衍生物等。

这些之中，优选己二酸，当使用1，4-丁二醇作为二醇或交联剂时，特佳为己二酸。在己二酸中，C原子排列与1，4-丁二醇相同为4连排列，因此取向结晶性优异，通过具有结晶化结构而显现牢固的分子间力。另外，己二酸的价格低，因此就经济性而言也优异。

所述二羧酸可单独使用，也可以并用两种以上。

作为所述二醇，例如可列举：乙二醇、1，4-丁二醇、二乙二醇、新戊二醇、3-甲基-1，5-戊二醇、1，9-壬二醇、三乙二醇等脂肪族二醇，1，4-环己烷二甲醇等脂环族二醇，对二甲苯二醇等芳香族二醇，聚乙二醇、聚丙二醇、聚四亚甲基二醇等聚氧化亚烷基二醇等。

作为所述二醇，优选脂肪族二醇，更优选乙二醇、1，4-丁二醇。适合于形成JIS-A硬度为90°左右的橡胶层、且价格低。

作为二羧酸及二醇的反应物的聚酯多元醇为线状结构，但也可以是使用三价以上的酯形成成分的分枝状聚酯。

所述二醇可单独使用，也可以并用两种以上。

作为所述聚酯多元醇，特优选聚己二酸乙二醇酯系聚酯多元醇、聚己二酸丁二醇酯系聚酯多元醇、及聚己二酸乙二醇丁二醇酯系聚酯多元醇。具有适合于形成JIS-A硬度为90°左右的橡胶层的分子结构、且价格低。

所述多元醇优选数量平均分子量为1000～3000。若数量平均分子量未满1000，则有时在橡胶层中无法显现令人满意的橡胶弹性，而变成刚性高者。另一方面，若数量平均分子量超过3000，则有时无法对橡胶层赋予令人满意的橡胶强度，而变成过于柔软的橡胶层。

所述数量平均分子量是通过GPC(凝胶渗透色谱法)测定所得的聚苯乙烯换算的测定值。

所述交联剂为1，4-丁二醇(1，4-BD)、及1，4-双(β-羟基乙氧基)苯(BHEB)。

通过并用1，4-BD与BHEB作为交联剂，可提升所述橡胶层的耐磨耗性。

进而，若交联剂为1，4-BD及BHEB，则容易使所述橡胶层显现适当的橡胶硬度及橡胶刚性。另外，含有1，4-BD及BHEB作为交联剂的热硬化性氨基甲酸酯组合物的适用期比较长，即便是手工铸造，也可以成形。

所述热硬化性氨基甲酸酯组合物优选进而含有硅油。

包含含有硅油的热硬化性氨基甲酸酯组合物的硬化物的橡胶层的寿命因其摩擦系数降低而变长。另外，当具备所述橡胶层时，碾米时的声音(运转声音)变小。进而，当具备所述橡胶层时，因硅油的渗出，碾米辊的表面(橡胶层的表面)变成由硅油包覆者，因此耐水性(包括保管时)提升。

作为所述硅油，并无特别限定，例如可使用聚二甲基硅氧烷及其改性体等。

所述硅油的粘度优选20mPa·s(cps)～1000mPa·s(cps)。

若所述硅油的粘度未满20mPa·s，则有时硅油的渗出量变得过多。另一方面，若超过1000mPa·s，则有时分散性下降、或不再渗出。

在所述热硬化性氨基甲酸酯组合物中，相对于所述异氰酸酯成分、所述多元醇成分及所述交联剂的合计量，所述硅油的含量优选0.3重量％～5重量％，更优选0.5重量％～3重量％。

若所述硅油的含量未满0.3重量％，则有时无法充分地获得调配硅油的效果。另一方面，若超过5重量％，则有时橡胶层的表面发粘、或者橡胶层的硬度或橡胶物性下降。

所述热硬化性氨基甲酸酯组合物视需要可进而含有扩链剂、交联促进剂或交联延迟剂等反应助剂，抗水解剂，无机纤维或无机填料等增强材料，着色剂，光稳定剂，热稳定剂，抗氧化剂，防霉剂，阻燃剂，填充剂(增量剂)等各种添加剂等。

所述橡胶层(所述热硬化性氨基甲酸酯组合物的硬化物)优选20℃下的JIS-A硬度为85°以上。若所述JIS-A硬度未满85°，则所述橡胶层过于柔软，因此有时耐磨耗性下降。

所述JIS-A硬度更优选88°以上，进而更优选90°以上。

另一方面，所述橡胶层的20℃下的JIS-A硬度优选未满99°。若超过99°，则存在碾米时米破损，所谓的碎米的产生率增加之虞。

当成为碾米的对象的米是比较软的粳米等时，所述橡胶层的JIS-A硬度优选88°～92°左右。另外，当成为碾米的对象的米是比较硬的籼米等时，所述橡胶层的JIS-A硬度优选92°～96°左右。

所述JIS-A硬度只要依据JIS K 6253进行测定即可(但是，测定温度为20℃)。

再者，本发明中的“橡胶层”相当于JIS B 9124中所述的“橡胶部”。

所述橡胶层(所述热硬化性氨基甲酸酯组合物的硬化物)优选tanδ的峰值温度(Tg)为10℃以下。其原因在于：在作为使用时的橡胶层的温度的30℃～50℃下显现适当的橡胶弹性。

所述橡胶层(所述热硬化性氨基甲酸酯组合物的硬化物)优选DIN磨耗减量为60mm³～100mm³。

若所述DIN磨耗减量未满60mm³，则有时在碾米时碎米的产生率变高。另一方面，若所述DIN磨耗减量超过100mm³，则橡胶层的耐久性变得不充分。

所述DIN磨耗减量只要依据JIS K 6264的DIN磨耗试验进行测定即可。

所述橡胶层的厚度并无特别特别限定，与现有的相同，只要结合安装碾米辊的碾米机的规格或JIS规格(JIS B 9214)而适宜设定即可。

所述橡胶层的厚度(图1(b)中，由T表示)是指未使用时的橡胶层的外径与内径的差的1/2的值。

在本发明的碾米辊中，为了进一步提升所述芯材部与所述橡胶层的密接性，可在两者之间形成底漆层和/或接着剂层、或对所述芯材部的外周面以及实施用以提高与橡胶层的密接性的表面处理。

所述接着剂的形成例如可使用酚系接着剂等来进行。

所述底漆层的形成例如可使用氨基甲酸酯系、聚酯系、硅烷系、聚酰胺系、酚系的底漆或硅烷偶联剂等来进行。

作为所述表面处理，例如可列举粗化面的形成等。所述粗化面的形成只要通过例如喷砂处理、研削处理、蚀刻处理、镀敷处理、研磨处理、氧化处理等来进行即可。

所述碾米辊优选剖面(与使用时的旋转轴垂直的剖面)的真圆度为0.5mm以下。若所述真圆度超过0.5mm，则有时在使用时碾米辊彼此的间隔的偏差变大，脱壳率下降、或碎米的产生率增加。

其次，对本发明的碾米辊的制造方法进行说明。

所述碾米辊例如可经由下述(1)及(2)的步骤来制造。

(1)首先，制作芯材部。所述芯材部可通过先前公知的方法来制作，例如可通过铝压铸等来制作。

其后，视需要在芯材部的外周面上形成接着剂层和/或底漆层、或对芯材部的外周面实施表面处理。

(2)继而，在所述芯材部的周围形成橡胶层。此处，将芯材部载置在圆筒形的模具内后，向芯材部的外周面与模具的内壁面的间隙中注入所述热硬化性氨基甲酸酯组合物。其后，在规定的条件下使热硬化性氨基甲酸酯组合物硬化，由此形成橡胶层。

此时，热硬化性氨基甲酸酯组合物的硬化条件并无特别限定，只要对应于所述热硬化性氨基甲酸酯组合物的组成而适宜设定即可。作为所述硬化条件，通常可采用在100℃～160℃下加热30分钟～90分钟的条件。

另外，也可以在所述条件下进行硬化处理，使硬化物从模具上脱模后，例如在100℃～160℃、3小时～48小时的条件下进行后硬化。

使用此种方法，在芯材部的外周面上层叠橡胶层，由此可制造形成有遍及整体具有均匀的密度的橡胶层的碾米辊。

其原因在于：本发明中所使用的热硬化性氨基甲酸酯组合物的制备后的硬化的进行比较缓慢。

在所述碾米辊的制造方法中，视需要可通过研削加工来形成橡胶层的表面。当然，也可以不进行所述研削加工，而维持从模具上脱模的状态。

继而，对本发明的碾米辊的使用方法进行说明。

图2是用以说明本发明的碾米辊的使用方法的示意图。

本发明的碾米辊将2个碾米辊作为一组，安装在先前公知的橡胶辊式的碾米机中来使用。

即，如图2所示，以具有规定的间隔L的方式平行地安装一对碾米辊10A、碾米辊10B，分别使碾米辊10A、碾米辊10B相互朝相反方向、且以不同的旋转速度(碾米辊10A的旋转速度Va≠碾米辊10B的旋转速度Vb)旋转。而且，若在该状态下向碾米辊10A、碾米辊10B彼此之间投入稻米1，则通过碾米辊10A与碾米辊10B的圆周速度差而使稻壳从稻米1中脱壳。

所述碾米辊的使用时的碾米辊10A与碾米辊10B的间隙的距离L，或碾米辊10A及碾米辊10B各自的旋转速度(圆周速度)Va、Vb并无特别限定，只要对应于碾米机的规格、所投入的稻米的种类或干燥率、处理速度、脱壳率等各种条件而适宜设定即可。

实施例

以下，通过实施例来更具体地说明本发明，但本发明并不限定于以下的实施例。

1.热硬化性氨基甲酸酯组合物的制备

(制备例1)

利用混合搅拌机混合将MDI作为异氰酸酯成分、将聚己二酸乙二醇酯二醇(PEA)作为多元醇成分的氨基甲酸酯预聚物(三普兰(Sanprene)P6814，三洋化成公司制造)100重量份，硅油(东丽道康宁公司制造，SH-200(100mPa·s))1.0重量份，黄色颜料(ZA黄色#200，御国化学股份有限公司制造)0.02重量份，及白色颜料(ZA白色#2200，御国化学股份有限公司制造)0.02重量份。继而，在所获得的混合物中追加混合1，4-丁二醇(日本巴斯夫(BASF Japan)公司制造)1.59重量份、BHEB(三井化学公司制造)10.50重量份，而制备热硬化性氨基甲酸酯组合物A。

(制备例2)

利用混合搅拌机混合氨基甲酸酯预聚物(三普兰(Sanprene)P6814，三洋化成公司制造)100重量份、黄色颜料(ZA黄色#200)0.02重量份、及白色颜料(ZA白色#2200)0.02重量份。继而，在所获得的混合物中追加混合1，4-丁二醇(日本巴斯夫公司制造)1.59重量份、BHEB(三井化学公司制造)10.50重量份，而制备热硬化性氨基甲酸酯组合物B。

(制备例3)

将1，4-丁二醇的混合量设为6.56重量份，且不混合BHEB，除此以外，以与制备例2相同的方式制备热硬化性氨基甲酸酯组合物C。

(制备例4)

不混合1，4-丁二醇，且将BHEB的混合量设为14.37重量份，除此以外，以与制备例2相同的方式制备热硬化性氨基甲酸酯组合物D。

(制备例5)

将1，4-丁二醇的混合量设为6.56重量份，且不混合BHEB，除此以外，以与制备例1相同的方式制备热硬化性氨基甲酸酯组合物E。

(制备例6)

利用混合搅拌机混合聚己二酸乙二醇酯二醇(PEA)(沃克兰(Vulkollan)2000MM，住友拜耳氨基甲酸酯公司制造)100重量份，NDI(德斯莫杜尔(Desmodur)15，住友拜耳氨基甲酸酯公司制造)25重量份、硅油(SH-200(100mPa·s))1.0重量份、黄色颜料(ZA黄色#200)0.02重量份、及白色颜料(ZA白色#2200)0.02重量份。继而，在所获得的混合物中追加混合1，4-丁二醇(日本巴斯夫公司制造)5.0重量份，而制备热硬化性氨基甲酸酯组合物F。

2.碾米辊的制作及评价(1)

(实施例1)

在本实施例中，制作型号：大60的碾米辊。

首先，通过铝压铸来铸造图1中所示的形状的芯材部。

继而，在圆筒形的模具内，以所述芯材部的外周面与所述模具的内周面的间隔遍及整个周面大致变成等间隔的方式设置所述芯材部。

其后，向所述芯材部的外周面与所述模具的内周面的间隙中注入热硬化性氨基甲酸酯组合物A，在下述的条件下使其硬化，并通过切削来调整外径尺寸与宽度尺寸，而制作在所述芯材部的外周面上层叠有橡胶层的碾米辊。

(硬化条件)

将注入时的热硬化性氨基甲酸酯组合物A的温度设为105℃，在模具温度130℃下硬化60分钟。

其后，从模具上脱模，并在110℃、24小时的条件下进行后硬化。

(实施例2)

使用热硬化性氨基甲酸酯组合物B来代替热硬化性氨基甲酸酯组合物A，除此以外，以与实施例1相同的方式制作碾米辊。

(比较例1)

使用热硬化性氨基甲酸酯组合物C来代替热硬化性氨基甲酸酯组合物A，除此以外，以与实施例1相同的方式制作碾米辊。

(比较例2)

使用热硬化性氨基甲酸酯组合物D来代替热硬化性氨基甲酸酯组合物A，除此以外，以与实施例1相同的方式制作碾米辊。

(比较例3)

使用热硬化性氨基甲酸酯组合物E来代替热硬化性氨基甲酸酯组合物A，除此以外，以与实施例1相同的方式制作碾米辊。

(比较例4)

使用热硬化性氨基甲酸酯组合物F来代替热硬化性氨基甲酸酯组合物A，并在下述的条件下使其硬化，除此以外，以与实施例1相同的方式制作碾米辊。

(硬化条件)

将注入时的热硬化性氨基甲酸酯组合物F的温度设为125℃，在模具温度130℃下硬化60分钟。

其后，从模具上脱模，并在110℃、24小时的条件下进行后硬化。

(比较例5)

将阪东化学公司制造的碾米辊(白色辊，综合大60型)设为本比较例的碾米辊。再者，所述白色辊是具备将SBR作为主成分的橡胶层的碾米辊。

(比较例6)

将阪东化学公司制造的碾米辊(红色辊，综合大60型)设为本比较例的碾米辊。再者，所述红色辊是具备将SBR作为主成分的橡胶层的碾米辊。

(评价)

(1)碾米辊的尺寸与温度的关系

针对实施例及比较例的碾米辊，在20℃、45℃、70℃的各温度下放置2小时后，测定各碾米辊的单侧厚度。

此处，45℃及70℃下的2小时放置通过在设定成各个温度的烘箱内保管2小时来进行。

单侧厚度的测量使用20cm的数显卡尺，测定3处从芯材部的内表面至橡胶层的表面为止的尺寸，并将其平均值设为单侧厚度。

进而，在各碾米辊中，将在20℃下所测量的单侧厚度设为“100”，并算出45℃、70℃下的单侧厚度对于20℃的单侧厚度的比率。将结果示于表1中。

(2)JIS-A硬度

依据JIS K 6253来测定形成在实施例及比较例的碾米辊中的橡胶层的JIS-A硬度。但是，将测定温度设为20℃，将测定部位设为3处。将结果示于表1中。

(3)DIN磨耗减量

对形成在实施例及比较例的碾米辊中的橡胶层的DIN磨耗减量进行评价。

所述DIN磨耗减量的评价是另行制作组成与所述橡胶层相同的试验片(直径16mm×厚度6mm)，并使用该试验片，在依据JIS K 6264的方法中，以试验片的旋转：无(A法)、试验片的附加力：10N来进行。将结果示于表1中。

(4)tanδ的峰值温度(Tg)

对形成在实施例1、实施例2及比较例4～比较例6的碾米辊中的橡胶层的tanδ的峰值温度(Tg)进行评价。

所述tanδ的峰值温度的评价是另行制作组成与所述橡胶层相同的试验片(宽度3mm×长度40mm×厚度1mm)，利用雷奥佩克托拉-DVE-V4(流变(股份)制造)在温度范围60℃～100℃内测定静止应变5％、10Hz正弦波拉伸振动。将损耗系数tanδ显示最大值的温度设为tanδ的峰值温度。

(5)色调变化(有无变色)

对形成在实施例及比较例的碾米辊中的橡胶层的色调变化进行评价。

所述色调变化的评价是另行制作组成与所述橡胶层相同的试验片(尺寸：长度200mm×宽度70mm×厚度2mm)，利用日光耐候化试验机(须贺试验机股份有限公司制造，日光耐候试验机S80)，在JIS K 6732的促进耐候性试验中所规定的条件下将所述试验片暴露120小时，其后观察色调的变化。将结果示于表1中。

如表1所示，具备包含特定的热硬化性氨基甲酸酯组合物的硬化物的橡胶层的本发明的碾米辊在使用时难以膨胀，具有与已在市场上确立可靠性的市售品相同程度的尺寸稳定性。

另外，已明确通过并用1，4-BD与BHEB作为交联剂，橡胶层的耐磨耗性提升。

另外，也已明确本发明的碾米辊在保管时不会变色。

3.碾米辊的制作及评价(2)

(实施例3)

在本实施例中，制作型号：大100的碾米辊。

此处，除变更形状及尺寸以外，使用与实施例1相同的方法制作碾米辊。

(实施例4)

使用热硬化性氨基甲酸酯组合物B来代替热硬化性氨基甲酸酯组合物A，除此以外，以与实施例3相同的方式制作碾米辊。

(比较例7)

使用热硬化性氨基甲酸酯组合物C来代替热硬化性氨基甲酸酯组合物A，除此以外，以与实施例3相同的方式制作碾米辊。

(比较例8)

将阪东化学公司制造的碾米辊(白色辊，综合大100型)设为本比较例的碾米辊。

(评价)

(6)碾米辊的性能评价

在后述的3处设施中，对碾米量与橡胶层的磨耗量的关系进行评价。

另外，在丰冈乡村谷仓中，对关于市售的碾米辊的使用寿命的过去的实际成绩进行了听取调查。

(6-1)实施例3及实施例4中所制作的碾米辊的评价

在但马农业合作社的丰冈乡村谷仓中进行评价。

碾米机使用佐竹公司制造的型号：HA10NC(2004年导入)。

稻米设为品种：粳米，水分率(糙米基准)14.3％～14.8％，投入稻谷温度5℃～15℃。

处理速度设为约4.6吨/小时。

再者，使用实施例3的碾米辊时的脱壳率为78％，使用实施例4的碾米辊时的脱壳率为79％。

在本评价中，对约300吨的稻米进行处理，并测量此时的碾米辊的橡胶层的磨耗量。此时，把尺按压在一对碾米辊(主辊及副辊)各自的端面上，测量残存的橡胶层的厚度，并将磨耗量作为其与初期的橡胶层的厚度(25mm)的差而算出。将结果示于表2中。

再者，在表2中，所谓主辊前及副辊前的磨耗量，是指当将碾米辊安装在碾米机中时，在位于跟前的端面上所测量的磨耗量，所谓主辊后及副辊后的磨耗量，是指当将碾米辊安装在碾米机中时，在位于内侧的端面上所测量的磨耗量。

进而，根据所述磨耗量的测量结果，算出将碾米辊使用至使用寿命为止(橡胶层的厚度变成5mm为止)时的预想极限碾米量(可进行碾米的稻米的重量的预想值)。将结果示于表2中。

再者，算出利用所述方法所测量的4处的磨耗量的平均值(平均磨耗量)，根据平均磨耗量(A)及实际所处理的稻米的重量(B)，由下述计算式(1)来算出预想极限碾米量。

预想极限碾米量＝稻米的重量(B)÷[平均磨耗量(A)/20]···(1)

另外，丰冈乡村谷仓中的听取调查的结果，已明确阪东化学公司制造的碾米辊(白色辊，综合大100型)的寿命(极限碾米量)大概为300吨～400吨。

(6-2)比较例7中所制作的碾米辊的评价

在但马农业合作社的出石乡村谷仓中进行评价。

碾米机使用佐竹股份有限公司制造的型号：HPS100HEA(1999年导入)。另外，稻米设为品种：日之光，水分率(糙米基准)14.5％～16.3％，投入稻谷温度15℃～28℃。

处理速度设为约2.5吨/小时。

再者，比较例7中的脱壳率为79％。

在本评价中，对约220吨的稻米进行处理，并测量此时的碾米辊的橡胶层的磨耗量。将结果示于表2中。

另外，根据所述磨耗量的测量结果，算出预想极限碾米量。将算出结果示于表2中。

再者，磨耗量的测量方法、及预想极限碾米量的算出方法与所述(6-1)相同。

(6-3)比较例8中所制作的碾米辊的评价

在兵库南农业合作社的稻美乡村谷仓中进行评价。

碾米机使用佐竹公司制造的型号：HPS100HEA(1999年导入)。

稻米设为品种：日之光及娟光，水分率(糙米基准)：14.3％(日之光)、14.1％(娟光)。

处理速度设为约2.0吨/小时。

再者，使用比较例8的碾米辊时的脱壳率为与使用先前的碾米辊时相同的程度。

在本评价中，对约350吨的稻米进行处理，并测量此时的碾米辊的橡胶层的磨耗量。将结果示于表2中。

另外，根据所述磨耗量的测量结果，算出预想极限碾米量。将算出结果示于表2中。

再者，磨耗量的测量方法、及预想极限碾米量的算出方法与所述(6-1)相同。但是，在比较例8中，仅在主辊前、及副辊前的2处测量磨耗量。

[表2]

如表2所示，具备包含特定的热硬化性氨基甲酸酯组合物的硬化物的橡胶层的本发明的碾米辊的耐久性优异，因此可长期使用，而可降低碾米辊的更换频率。

另外，也已明确当所述热硬化性氨基甲酸酯组合物含有硅油时，耐久性提升。

[符号的说明]

10、10A、10B：碾米辊

11：芯材部

11a：安装用凸缘

12：橡胶层