蜂窝结构体的制作方法

本发明涉及蜂窝结构体。更详细地，本发明涉及提高nox净化性能的蜂窝结构体。

背景技术：

目前，作为发达国家中对柴油车、卡车的nox限制，正在研究更严格的条件。这里，作为处理nox的催化剂，一般使用scr(选择性催化还原，selectivecatalyticreduction)催化剂，实际已知有在蜂窝形状的基材上担载scr催化剂(具体有沸石等)的蜂窝结构体。

作为这样的蜂窝结构体，已知有通过设定孔格的截面形状来提高净化性能的蜂窝结构体等(参考专利文献1)。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：日本特开2015-29938号公报

技术实现要素：

发明要解决的课题

此外，最近，为了提高nox净化率，从增加scr催化剂的量、提高孔格密度以增加气体与催化剂的接触等观点出发，正在研究高气孔率的蜂窝结构体的开发。

虽然正在进行这样的研究，但对于nox的净化性能，专利文献1中记载的蜂窝结构体等仍有进一步改进的余地。

本发明就是鉴于上述问题而提出的。本发明提供提高nox净化性能的蜂窝结构体。

解决课题的方法

[1]一种蜂窝结构体，其具备蜂窝结构部和催化剂层，所述蜂窝结构部具有划分形成多个孔格的多孔质的多个隔壁、以及一个所述隔壁与其他所述隔壁交汇的交点部，所述孔格从作为一侧端面的流入端面延伸至作为另一侧端面的流出端面并成为流体的流路，所述催化剂层配设在所述蜂窝结构部的所述隔壁的表面和细孔的内表面的至少一方；没有配设所述催化剂层的状态下的所述隔壁的气孔率为20～70％，没有配设所述催化剂层的状态下的所述隔壁中的细孔的平均细孔径为1～60μm，多个所述隔壁中包含缺口隔壁，所述缺口隔壁具有至少一侧的端部被豁口的凹状部，所述隔壁中的所述缺口隔壁的比例为1～100％，在没有配设所述催化剂层的状态下，所述缺口隔壁的所述凹状部是如下部分：在以所述端面中相邻的所述交点部的中心之间的距离为基准长度时，具有所述基准长度的10～200％的深度，并且在以相邻的所述交点部之间的距离为基准宽度时，具有所述基准宽度的33～100％的宽度。

[2]如所述[1]中记载的蜂窝结构体，所述隔壁中的所述缺口隔壁的比例为1～60％。

[3]如所述[1]或[2]中记载的蜂窝结构体，在以所述端面中相邻的所述交点部的中心之间的距离为基准长度时，所述缺口隔壁的所述凹状部具有所述基准长度的50～150％的深度。

发明效果

本发明的蜂窝结构体能够提高nox的净化性能。

附图说明

图1是示意性表示本发明的蜂窝结构体的一个实施方式的立体图。

图2是将本发明的蜂窝结构体的一个实施方式的流入端面的一部分放大来示意性表示的平面图。

图3是示意性表示本发明的蜂窝结构体的一个实施方式的与孔格的延伸方向平行的截面的截面图。

图4是将本发明的蜂窝结构体的一个实施方式的与孔格的延伸方向平行的截面的一部分放大来示意性表示的截面图。

符号说明

1：隔壁，2：孔格，3：交点部，10：蜂窝结构部，11：流入端面，12：流出端面，8：催化剂层，20：缺口隔壁，30：凹状部，100：蜂窝结构体，d：深度，l：基准长度，o：中心，p：区域，w：基准宽度。

具体实施方式

以下，一边参照附图一边对本发明的实施方式进行具体说明。本发明不限于以下的实施方式。应当理解的是，在不脱离本发明的宗旨的范围内，基于本领域技术人员的通常知识对以下实施方式实施加以变更、改良等也落入本发明的范围。

(1)蜂窝结构体：

本发明的蜂窝结构体的一个实施方式是如图1～图4所示的蜂窝结构体100。蜂窝结构体100具备蜂窝结构部10，所述蜂窝结构部10具有划分形成多个孔格2的多孔质的多个隔壁1、以及一个隔壁1与其他隔壁1交汇的交点部3，所述孔格从作为一侧端面的流入端面11延伸至作为另一侧端面的流出端面12并成为流体的流路。此外，蜂窝结构体100具备在蜂窝结构部10的隔壁1的表面配设的催化剂层8。蜂窝结构体100的隔壁1的气孔率为20～70％，隔壁1中的细孔的平均细孔径为1～60μm。蜂窝结构体100的多个隔壁1包含缺口隔壁20，所述缺口隔壁20具有至少一侧的端部被豁口的凹状部30，隔壁1中的缺口隔壁20的比例为1～100％。而且，以蜂窝结构体100的端面中相邻的交点部3的中心o之间的距离为基准长度l，以相邻的交点部3之间的距离为基准宽度w。此时，缺口隔壁20的凹状部30相当于具有上述基准长度l的10～200％的深度d且具有上述基准宽度w的33～100％的宽度的部分。需说明的是，图4所示的凹状部30具有基准宽度w的100％的宽度。此外，隔壁1的气孔率、细孔的平均细孔径、凹状部30的深度d和宽度都是在没有配设催化剂层的状态下的值。

这样的蜂窝结构体100由于以预定的比例存在缺口隔壁20，因此利用该缺口隔壁20的凹状部30，在废气g流过时空气会发生扩散。因此，对于蜂窝结构体100而言，废气g与催化剂(催化剂层)的接触机会增多(即，废气g与催化剂的接触时间和接触面积增加)，从而提高nox的净化性能。

图1是示意性表示本发明的蜂窝结构体的一个实施方式的立体图。图2是将本发明的蜂窝结构体的一个实施方式的作为流入端面的一部分的区域p放大来示意性表示的平面图。图2是对于蜂窝结构体的端面，从相对于该端面倾斜的方向观察时的放大图。图3是示意性表示本发明的蜂窝结构体的一个实施方式的与孔格的延伸方向平行的截面的截面图。图4是将本发明的蜂窝结构体的一个实施方式的与孔格的延伸方向平行的截面的一部分放大来示意性表示的截面图。图4是与孔格的延伸方向平行的截面中通过交点部3的中心o的截面图。

(1-1)蜂窝结构部：

如上所述，蜂窝结构部10具有多孔质的多个隔壁1以及一个隔壁1与其他隔壁1交汇的交点部3。而且，多个隔壁1包含缺口隔壁20，所述缺口隔壁20具有至少一侧的端部被豁口的凹状部30。通过包含这样的缺口隔壁20，对于蜂窝结构体100而言，废气g在蜂窝结构部10中流过时，空气会发生扩散。

这里，“凹状部”是指满足上述条件的缺口。即，不满足上述条件的缺口不属于凹状部。而且，本发明的蜂窝结构体中，通过形成满足上述条件的缺口，能够提高nox的净化性能。

凹状部30的深度d优选为基准长度l的50～150％。换而言之，以端面中相邻的交点部3的中心o之间的距离为基准长度l时，缺口隔壁20的凹状部30优选满足基准长度l的50～150％的深度。

通过将凹状部30的深度d设为上述范围，从而流入蜂窝结构体的废气通过凹状部在孔格内扩散，因此废气与催化剂的接触性优化，nox的净化性能提高。如果凹状部30的深度d小于上述基准长度l的10％，则流入蜂窝结构体的废气在孔格内不扩散而通过，因而不能充分地得到nox的净化性能。如果凹状部30的深度d超过上述基准长度l的200％，则蜂窝结构体的强度下降，因而在收纳于罐体时蜂窝结构体有时会破损。

需说明的是，“凹状部的深度”是指从蜂窝结构部的端面至最远部分的距离。图4中用虚线表示蜂窝结构部的端面。

凹状部30的宽度为基准宽度w的33～100％，更优选为基准宽度w的50～80％。“凹状部的宽度”是指当从蜂窝结构部的端面观察凹状部时，凹状部的开口的最大宽度。

通过将凹状部30的宽度设为上述范围，从而流入蜂窝结构体的废气通过凹状部在孔格内扩散，因而废气与催化剂的接触性优化，nox的净化性能提高。如果凹状部30的宽度小于上述基准宽度w的33％，则流入蜂窝结构体的废气在孔格内不扩散而通过，因而不能充分地得到nox的净化性能。如果凹状部30的宽度超过上述基准宽度w的100％，则蜂窝结构体的强度下降，因而在收纳于罐体时蜂窝结构体有时会破损。

需说明的是，“凹状部的深度”和“凹状部的宽度”分别是对合计40个缺口隔壁进行了测定时的平均值。具体而言，在蜂窝结构体的端面中，确定隔壁延伸的多个方向，分别任意选择40个沿着各方向存在的缺口隔壁，将其作为测定对象。例如，在与孔格的延伸方向正交的截面中的孔格的形状形成为四边形的孔格的蜂窝结构体时，蜂窝结构体的端面中隔壁的延伸方向有2个方向(纵向和横向)。因此，分别任意选择40个沿着各方向(分别为纵向和横向)而存在的缺口隔壁。

隔壁1中的缺口隔壁20的比例优选为1～60％，更优选为20～50％。通过将隔壁1中的缺口隔壁20的比例设为上述范围，从而流入蜂窝结构体的废气通过凹状部在孔格内扩散，因此废气与催化剂的接触性优化，nox的净化性能提高。需说明的是，如果隔壁1中的缺口隔壁20的比例小于1％，则流入蜂窝结构体的废气在孔格内不扩散而通过，因而不能充分地得到nox的净化性能。

隔壁1的气孔率需要为20～70％，优选为30～65％，特别优选为45～60％。通过设为这样的范围，从而流入蜂窝结构体的废气通过凹状部在孔格内扩散，因此废气与催化剂的接触性优化，nox的净化性能提高。如果隔壁的气孔率小于20％，则在蜂窝结构体上担载催化剂时，催化剂难以浸入到隔壁的细孔内，有催化剂仅担载于蜂窝结构体的隔壁的表面的倾向。因此，在蜂窝结构体内催化剂与废气的接触恶化，不能充分地得到nox的净化性能。如果超过70％，则蜂窝结构体的强度下降，因而在收纳于罐体时蜂窝结构体有时会破损。气孔率是由水银孔度计测定的值。需说明的是，隔壁1的气孔率是指在没有配设催化剂层的状态(即，担载催化剂之前的状态)时的隔壁1的气孔率。

隔壁1中的细孔的平均细孔径需要为1～60μm，优选为5～55μm，特别优选为15～30μm。通过设为这样的范围，从而流入蜂窝结构体的废气通过凹状部在孔格内扩散，因此废气与催化剂的接触性优化，nox的净化性能提高。如果平均细孔径小于1μm，则在蜂窝结构体上担载催化剂时，催化剂难以浸入到隔壁的细孔内，有催化剂仅担载于蜂窝结构体的隔壁的表面的倾向。如果超过60μm，则蜂窝结构体的强度下降，因而在收纳于罐体时蜂窝结构体有时会破损。平均细孔径是由水银孔度计测定的值。需说明的是，隔壁1中的细孔的平均细孔径是指在没有配设催化剂层的状态(即，担载催化剂之前的状态)时的隔壁1中的细孔的平均细孔径。

隔壁1的厚度优选为60～300μm，特别优选为90～140μm。如果隔壁1的厚度小于上述下限值，则蜂窝结构体100的强度有时会下降。如果超过上述上限值，则蜂窝结构体的压力损失有时会增大。

对蜂窝结构部10的孔格密度没有特别限制。蜂窝结构部10的孔格密度优选为31～140个/cm²，特别优选为62～93个/cm²。如果孔格密度小于下限值，则在流过废气时，有时在短时间内压力损失变大，或者蜂窝结构体100的强度下降。如果孔格密度超过上限值，则蜂窝结构体的压力损失有时会增大。

作为蜂窝结构部10的孔格形状(与孔格的延伸方向正交的截面上的孔格形状)，没有特别限制。作为孔格形状，可以列举三角形、四边形、六边形、八边形、圆形或它们的组合。四边形中，优选为正方形或长方形。

蜂窝结构部10可以以从由堇青石、碳化硅、莫来石、钛酸铝和氧化铝组成的组中选择的至少一种作为主成分。此外，蜂窝结构部10优选是从由堇青石、碳化硅、莫来石、钛酸铝和氧化铝组成的组中选择的至少一种。这里，本说明书中的“主成分”是指超过全体中的50质量％的成分。

蜂窝结构部10的形状没有特别限制。作为蜂窝结构部10的形状，优选为圆柱状、端面为椭圆形的柱状、端面为“正方形、长方形、三角形、五边形、六边形、八边形等”多边形的柱状等。图1所示的蜂窝结构体100中，蜂窝结构部10的形状为圆柱状。

蜂窝结构部10中还可以形成外周涂覆层。外周涂覆层的厚度优选为500～3000μm，更优选为1000～1500μm。如果上述外周涂覆层的厚度小于下限值，则蜂窝结构体的强度下降，因而在收纳于罐体时蜂窝结构体有时会破损。如果超过上限值，则外周涂覆层的体积增加，因而耐热冲击性下降，在蜂窝结构体内产生温度差时会有破损的危险。

(1-2)催化剂层：

催化剂层是至少配设在隔壁的表面的层。即，催化剂层除了配置在隔壁的表面，还可以配设在细孔的内表面。而且，该催化剂层是由scr催化剂等催化剂构成的层。通过该催化剂层能够良好地净化废气中的nox。

催化剂层的厚度没有特别限制，可以适当地采用以往公知的催化剂层的厚度。

(2)蜂窝结构体的制造方法：

本发明的蜂窝结构体可以用以下的方法来制造。即，本发明的蜂窝结构体可以通过具有蜂窝烧成体制作工序、端面研磨工序和催化剂担载工序的方法来制造。蜂窝烧成体制作工序是制作蜂窝烧成体的工序。端面研磨工序是用磨石、金属丝网对在蜂窝烧成体制作工序中制作的蜂窝烧成体的端面进行研磨来得到缺口蜂窝烧成体的工序。催化剂担载工序是使催化剂担载于缺口蜂窝烧成体的隔壁的表面，从而得到蜂窝结构体的工序。需说明的是，“蜂窝烧成体”具有划分形成多个孔格的多孔质的多个隔壁、以及一个隔壁与其他隔壁交汇的交点部，所述孔格从作为一侧端面的流入端面延伸至作为另一侧端面的流出端面并成为流体的流路。

以下，对于本发明的蜂窝结构体的制造方法，对每个工序进行说明。

(2-1)蜂窝烧成体制作工序：

蜂窝烧成体制作工序是制作蜂窝烧成体的工序，所述蜂窝烧成体具备将陶瓷原料烧成而形成的多孔质的隔壁。制作蜂窝烧成体的方法没有特别限定，可以采用以往公知的方法。具体而言，该蜂窝烧成体制作工序具有成形工序和烧成工序。

(2-1-1)成形工序：

首先，在成形工序中，将含有陶瓷原料的陶瓷成形原料成形，形成具有划分形成成为流体流路的多个孔格的隔壁的蜂窝成形体。

作为陶瓷成形原料中含有的陶瓷原料，优选从由堇青石化原料、堇青石、碳化硅、硅-碳化硅系复合材料、莫来石、钛酸铝组成的组中选择的至少1种。需说明的是，堇青石化原料是指配合成化学组成落入二氧化硅42～56质量％、氧化铝30～45质量％、氧化镁12～16质量％的范围的陶瓷原料。而且，堇青石化原料经过烧成而成为堇青石。

此外，陶瓷成形原料还可以在上述陶瓷原料中混合分散介质、有机粘合剂、无机粘合剂、造孔材、表面活性剂等来调制。各原料的组成比没有特别限制，优选按照所要制作的蜂窝结构体的结构、材质等设定组成比。

在将陶瓷成形原料成形时，首先，将陶瓷成形原料混炼而制成坯土，将所得的坯土成形为蜂窝形状。作为将陶瓷成形原料混炼而形成坯土的方法，可以列举例如使用捏合机、真空练泥机等的方法。作为将坯土成形而形成蜂窝成形体的方法，可以列举例如使用挤出成形、注射成形等公知的成形方法。具体而言，作为合适的例子，可以列举使用具有所希望的孔格形状、隔壁厚度、孔格密度的金属模具来进行挤出成形，形成蜂窝成形体的方法等。作为金属模具的材质，优选难以磨损的超硬合金。

作为蜂窝成形体的形状，可以列举圆柱状、端面为椭圆形的柱状、端面为“正方形、长方形、三角形、五边形、六边形、八边形等”的多棱柱状等。

此外，在上述成形后，还可以将所得的蜂窝成形体进行干燥。干燥方法没有特别限定。可以列举例如热风干燥、微波干燥、高频干燥、减压干燥、真空干燥、冷冻干燥等。其中，优选单独进行高频干燥、微波干燥或热风干燥，或将它们进行组合。

(2-1-2)烧成工序：

接着，将蜂窝成形体烧成而制作蜂窝烧成体。蜂窝成形体的烧成(正式烧成)是为了使构成预烧后的蜂窝成形体的成形原料烧结而致密化以确保规定强度而进行的。烧成条件(温度、时间、气氛等)根据成形原料的种类不同而不同，因而只要根据其种类选择适当的条件即可。例如，使用堇青石化原料时，烧成温度优选为1410～1440℃。此外，关于烧成时间，作为在最高温度下的保持时间，优选为4～8小时。作为进行预烧、正式烧成的装置，可以使用电炉、燃气炉等。

(2-2)端面研磨工序：

端面研磨工序是使用磨石、金属丝网对蜂窝烧成体的端面进行研磨从而得到缺口蜂窝烧成体的工序。作为磨石，可以使用例如#120～#1000的磨石等。利用磨石进行研磨的方法，可以合适地采用在隔壁的端部能形成凹状部的方法。例如，使磨石的研磨部以尤其与蜂窝结构体的隔壁接触的方式对蜂窝结构体的端面进行强烈研磨，从而可以在隔壁的端部形成凹状部。此时，作为移动磨石的方向，没有特别限制，优选为沿着隔壁的厚度方向(相对于隔壁的壁面成90°的方向)的方向。具体而言，在与孔格的延伸方向正交的截面上的孔格的形状形成为四边形孔格的蜂窝结构体时，优选从对置的隔壁的一方向着另一方，单方向或来回移动磨石。形成四边形孔格的蜂窝结构体，由于存在2对相对的隔壁，优选分别从对置的隔壁的一方向着另一方移动磨石。

(2-3)催化剂担载工序：

本工序是在缺口蜂窝烧成体的隔壁的表面担载催化剂，得到蜂窝结构体的工序。使催化剂担载在缺口蜂窝烧成体上的方法，可以适当地采用以往公知的方法。

作为所担载的催化剂，可列举scr催化剂等。

(2-4)其他的工序：

还可以在进行了端面研磨工序而得到的缺口蜂窝烧成体的外周，涂布外周涂覆材以形成外周涂覆层。通过形成外周涂覆层，可以防止对蜂窝结构体施加外力时蜂窝结构体出现缺损。

作为外周涂覆材，可以列举在无机纤维、硅胶、粘土、sic粒子等无机原料中加入有机粘合剂、发泡树脂、分散剂等添加材，并加入水来进行混炼所得到的材料。涂布外周涂覆材的方法，可以列举一边使“切削后的蜂窝烧成体”在滑轮上旋转一边用橡胶刮刀等进行涂布的方法等。

实施例

以下，通过实施例对本发明进行更具体的说明。本发明不受这些实施例的任何限定。

(实施例1)

首先，使用含有陶瓷原料的成形原料，调制用于成形蜂窝成形体的坯土。作为陶瓷原料，使用堇青石化原料。在堇青石化原料中添加分散介质、有机粘合剂、分散剂、造孔材，调制成形用的坯土。分散介质的添加量相对于堇青石化原料100质量份为50质量份。有机粘合剂的添加量相对于堇青石化原料100质量份为5质量份。造孔材的添加量相对于堇青石化原料100质量份为5质量份。使用捏合机将所得的陶瓷成形原料进行混炼，得到坯土。

接着，使用真空挤出成形机将所得的坯土挤出成形，得到蜂窝成形体。

接着，在通过高频感应对所得的蜂窝成形体加热干燥后，使用热风干燥机在120℃干燥2小时。然后，在1400℃烧成8小时，得到圆柱状的蜂窝烧成体。

接着，使用#400磨石对所得的蜂窝烧成体的端面进行研磨，在一部分的隔壁的端部形成凹状部，得到具有缺口隔壁的缺口蜂窝烧成体。在用磨石进行研磨时，相对于隔壁的壁面沿着90°的方向移动磨石。

接着，使催化剂担载在所得的缺口蜂窝烧成体的隔壁的表面，制作蜂窝结构体。催化剂种是铜沸石，催化剂的量为120g/l。

所得的蜂窝结构体的与孔格的延伸方向正交的截面为直径330.2mm的圆形。此外，蜂窝结构体在孔格的延伸方向上的长度为152.4mm。此外，蜂窝结构体的孔格密度为62个/cm²，隔壁的厚度为110μm。蜂窝结构体的各测定值如表1所示。

表1

此外，缺口隔壁的凹状部(参照图4)的宽度为0.40mm，深度d为0.20mm。需说明的是，凹状部的宽度和深度设为如下的值，在蜂窝结构体的端面上沿着十字方向任意选择40个任意的缺口隔壁，算出其平均值得到的值。

对于所得的蜂窝结构体，按照如下所示的方法进行“净化率”和“等静压强度”的各项评价。结果示于表1。

[净化率]

首先，在蜂窝结构体中流过含有nox的试验用气体。然后，用气体分析仪分析从该蜂窝结构体排出的气体的nox量。

将流入蜂窝结构体的试验用气体的温度设为200℃。需说明的是，蜂窝结构体以及试验用气体通过加热器来进行温度调整。加热器使用红外线聚焦炉。试验用气体使用在氮气中混合了二氧化碳5体积％、氧气14体积％、一氧化氮350ppm(体积基准)、氨气350ppm(体积基准)和水10体积％而得的气体。关于该试验用气体，分别准备水以及将其他气体混合而成的混合气体，在进行试验时在配管中将二者混合来使用。气体分析仪使用“horiba公司制造的mexa9100egr”。此外，试验用气体流入蜂窝结构体时的空间速度为100000(小时^-1)。

“nox净化率”是如下的值，即从试验用气体的nox量减去从蜂窝结构体排出的气体的nox量，并将所得的值除以试验用气体的nox量再乘以100而得的值。净化性能的评价中，相对于基准蜂窝催化剂体的nox净化率，nox净化率提高20％以上时，记为“a”。nox净化率提高10％以上但小于20％时，记为“b”。nox净化率提高5％以上但小于10％时，记为“c”。nox净化率提高0％以上但小于5％时或nox净化率下降时，记为“d”。对于净化性能的评价，a～c时评价为合格、d时评价为不合格。需说明的是，“相对于基准蜂窝催化剂体的nox净化率，nox净化率提高20％以上时”是指从算出的nox净化率减去基准蜂窝催化剂体的nox净化率所得的值为20％以上。即，在算出的nox净化率为61％、基准蜂窝催化剂体的nox净化率为50％的情况下，提高的值是从61％中减去50％所得的值即11％。而且，这种情形下的评价为“b”。

[等静压强度]

等静压强度的测定是基于社团法人汽车技术会发行的汽车标准(jaso标准)的m505-87中规定的等静压破坏强度试验来进行的。等静压破坏强度试验是在橡胶的筒状容器中放入蜂窝结构体，盖上铝制板，在水中进行等方加压压缩的试验。

即，等静压破坏强度试验是模拟在罐体中把持蜂窝结构体的外周面时的压缩负荷加重的试验。通过该等静压破坏强度试验测定的等静压强度用蜂窝结构体破坏时的加压压力值(mpa)表示。

等静压强度为1.0mpa以上时，记为“ok”(合格)，小于1.0mpa时，记为“ng”(不合格)。

表2

表3

表4

表3、表4中，“凹部宽度”表示缺口隔壁上所形成的凹状部在端面上延伸的方向上的长度(图4中，用符号“w”表示的方向的凹状部的长度)。“孔格间距”表示端面上相邻的交点部的中心之间的距离(基准长度)l(参照图4)。“凹部深度”表示凹状部的深度(即，从形成有凹状部一侧的端面至最远位置的距离)d(参照图4)。“凹部比率”表示全部隔壁中的缺口隔壁的比例(％)。

(实施例2～59、比较例1～11)

除了如表1、表2所示那样变更条件以外，与实施例1同样地操作，得到蜂窝结构体。对于所得的蜂窝结构体，进行“净化率”和“等静压强度”的各项评价。结果示于表3、表4。

由表3、表4可知，实施例1～59的蜂窝结构体与比较例1～11的蜂窝结构体相比，提高了nox的净化性能。此外可知，即使为了提高净化性能而在蜂窝结构体的至少一侧端面上存在本发明所规定的范围的缺口，蜂窝结构体的等静压强度也能维持在实用上的下限值即1.0mpa。

产业上的利用可能性

本发明的蜂窝结构体能够合适地作为净化汽车等的废气的过滤器来利用。