使用碱性吸附剂和包含Ca缺陷型羟基磷灰石的DeNOx负载型催化剂的多污染物气体净化方法与流程

本申请要求两者均于2016年12月7日提交的美国临时申请号62/432406和62/432407的优先权，出于所有目的将这些申请的全部内容通过引用并入本申请。

本发明涉及废气净化领域。具体地，本发明的实施例涉及一种用于处理含有污染物(例如，氮氧化物、酸性气体(像hcl、hf)、硫氧化物、重金属(如hg、as))的废气的方法，该方法使用碱性吸附剂和包含羟基磷灰石的denox铜负载型催化剂注入有待处理的废气中。

背景技术：

当燃烧化石燃料以产生能量时，典型地使用在空气存在下的高温燃烧过程。遗憾的是，这种类型的方法产生气体流出物，该气体流出物包含燃烧的气态副产物，包括氮氧化物(nox)、一氧化碳和酸性化合物，如二氧化硫(“so2”)、三氧化硫(“so3”)、盐酸(“hcl”)、氢氟酸(“hf”)，该气体流出物还可以含有源自化石燃料的未燃烧的烃和挥发性重金属。

燃烧过程中形成的nox中的大部分是两种氧化机制的结果：(1)在高温下燃烧空气中的氮气与过量氧气反应，称为热nox；和(2)化学结合在煤中的氮的氧化，称为燃料nox。

氮氧化物(nox)是熟知的污染物，并且硫氧化物(sox)对健康或环境有害。由于它们对环境和健康的重大影响，过去二十年以来存在关于sox、nox排放到大气中的日益增长环境，因此在将这些物质释放到环境中之前从燃烧气体流出物中除去这些物质是重要的。燃煤发电厂的烟道气是sox和nox排放的主要来源之一。关于这些污染物排放的越来越严格的规定生效，这给燃煤发电机带来了很大的压力。

已经对允许除去这些物质的方法进行了许多研究。开发和使用的方法通常旨在解决一种类型污染物的除去。

通常由通过燃烧控制来控制nox的形成和/或由在通过燃烧后控制形成后除去nox来实现减少nox排放。吸附技术可以用于sox除去。但燃烧改进和燃烧后控制技术可能受限于最大限度地除去污染物和有限的容量。

一种用于解决有害废气问题的方法是催化除去，相比之下，它在除去大部分污染物方面非常有效，并且能够长时间处理非常大量的废气。

选择性催化还原(scr)是用于从源自固定或移动燃烧源的废气流出物中除去no(在高温下形成的主要氮氧化物)的最有效技术之一。固定燃烧源主要是电站锅炉、工业锅炉、焚烧炉、和热电联产涡轮机。移动燃烧源主要是车辆，如汽车、卡车。

scr方法广泛用于例如美国、日本、和欧洲，以减少大型电站锅炉和其他商业应用的排放。scr方法越来越多地用于减少移动应用中(如在大型柴油发动机(像在船舶、内燃机车、汽车等上发现的那些)中)的排放。

为了通过催化还原过程实现废燃烧气体中nox的还原，需要引入还原剂(如氨)，和/或使用存在于废气流出物中的未燃烧的烃。scr方法通常使用还原剂(例如氨)在氧气和催化剂的存在下还原nox(no、n2o和no2)物质，以产生分子氮和水。

在o2存在下通过nh3作为还原剂选择性催化还原no的(scr)，导致气体试剂混合物中no2(来自母体no)的形成，是一个复杂的反应，可以用以下系列主要反应(i)和(ii)进行图式化：

4no+4nh3+o2→4n2+6h2o(i)

2no2+4nh3+o2→3n2+6h2o(ii)

当气体混合物中存在低o2浓度时可以考虑的其他常见反应是以下反应(iii)和(iv)：

no+no2+2nh3→2n2+3h2o(iii)

6no2+8nh3→7n2+12h2o(iv)。

在300℃-350℃左右的温度下，根据以下反应(v)至(vii)，可能发生通过nh3进行的no还原反应与通过氧气形成no和/或n2和/或n2o的nh3氧化反应之间的竞争：

4nh3+5o2→4no+6h2o(v)

2nh3+2o2→n2o+3h2o(vi)

4nh3+3o2→2n2+6h2o(vii)。

这些最后的反应(v)至(vii)将nh3(还原剂)汇集至scr过程：它们与先前的nox还原反应竞争。这些反应(v)至(vii)的发生造成观察到作为反应温度函数的nox物质的转化曲线最大值；也就是说，nox(no+no2)还原速率不随温度连续增加，因为从限定的温度开始，还原剂(nh3)的浓度由于其被氧气氧化而降低。

scr过程是由一系列平行反应构成的竞争反应方案，必须利用每个反应的动力学及其对温度的依赖性，以便选择性地获得通过氨进行的no还原并避免通过氧气进行的氨氧化。因此，寻找催化系统以在大的温度区间内选择性地获得通过氯进行的no还原是具有挑战性的。

各种催化剂已用于scr方法中。催化剂，包括各种金属、过渡金属氧化物、和混合金属氧化物已用于no还原。发现采用铂或铂族金属的初始催化剂不能令人满意，因为需要在其中形成爆炸性硝酸铵的温度范围内操作。响应于日本的环境法规，开发了第一种钒/钛scr催化剂，该催化剂已被证明非常成功。进一步的发展导致了沉积在氧化钛/氧化钨载体材料上的钒催化剂的开发。

用于使用氨将氮氧化物选择性催化还原的金属促进沸石催化剂，尤其包括铁促进和铜促进沸石催化剂是已知的。

沸石是具有相当统一的孔径的硅铝酸盐晶体材料，这些孔径取决于沸石的类型和包含在沸石晶格中的阳离子的类型和量，直径范围为从约3至10埃。

菱沸石(cha)是一种小孔沸石，具有8元环孔开口(约3.8埃)，可通过其三维孔隙度进入。笼状结构由通过4个环连接双六环结构单元得到。wo2008/106519披露了一种催化剂，该催化剂包括：具有cha晶体结构且二氧化硅与氧化铝的摩尔比大于15且铜与铝的原子比超过0.25的沸石。该催化剂经由铜用硫酸铜或乙酸铜交换nh4⁺形式的cha来制备。水性硫酸铜离子交换步骤的铜浓度从0.025至1摩尔变化，其中需要多个铜离子交换步骤以获得目标铜负载量。us8293199描述了用于制备含有分子筛的铜的方法，这些分子筛具有二氧化硅与氧化铝摩尔比大于约10的cha结构，其中铜交换步骤经由湿态交换进行并在涂覆步骤之前进行，并且其中在铜交换步骤中使用液体铜溶液，其中使用乙酸铜和/或铜离子的氨溶液作为铜源，铜的浓度在约0.001至约0.25摩尔的范围内。

据报道，酸性沸石(如铜离子交换的y沸石、h丝光沸石、和cu-h丝光沸石)是通过nh3进行的no还原的有效催化剂，特别是对于scr技术的高温应用-参见例如，choi等人，journalofcatalysis[催化学报](1996)第161卷，第597-604页；putluru等人，appliedcatal.b：environmental[应用催化b-环境](2011)第101卷，第183-188页。

铁促进沸石β(us4961917)是用于使用氨选择性还原氮氧化物的有效商业催化剂。

遗憾的是，已经发现，在例如在具有局部超过700℃的温度的烟灰过滤器再生期间表现出来的苛刻水热条件下，许多金属促进沸石的活性开始下降。这种下降经常归因于沸石的脱铝和随后沸石内含金属活性中心的损失。

scr方法中采用的催化剂理想地应能够在大的使用温度条件范围内(例如从200℃至600℃或更高)、优选地在水热条件下保持良好的催化活性，因为在nox还原过程中产生水(参见以上反应(i)和(ii))。水热条件还在实践中遇到，如在烟灰过滤器的再生期间，该烟灰过滤器是用于除去颗粒的排气处理系统的一个部件。

对于控制燃煤发电厂的sox排放(其是由燃料中硫的氧化形成的)存在两种基本选择：(1)转向低硫燃料；和(2)sox捕获，包括烟道气脱硫(fgd)，或更常被称为“洗涤”。

传统的烟道气脱硫剂(fgd)系统的建造目的是为了从化石燃料发电厂的废烟道气并且有时从其他sox排放的工业过程的排放中除去sox。这些系统通常采用五种除去方法：

·湿式洗涤，其使用碱性吸附剂或海水来洗涤烟道气；

·喷雾-干燥洗涤，其使用类似的吸附剂浆料；

·湿式硫酸法，其以硫酸的形式回收硫；

·snox烟道气脱硫，其从烟道气除去二氧化硫、氮氧化物和微粒；以及

·干式吸附剂注入系统

fgd采用两个阶段：一个用于除去飞灰并且另一个用于除去sox。在湿式洗涤系统中，烟道气通过飞灰除去装置(静电除尘器或湿式洗涤器)，并且然后进入sox吸收器。在干式注射或喷雾干燥操作中，sox首先与吸附剂反应，并且然后烟道气通过微粒控制装置。

目前，用于从烟道气减少此类污染物(目标排放包括nox、sox、汞和其他重金属、卤素和微粒物质)的成本效益和可持续技术已变得越来越重要。使用多污染物排放控制技术，单一系统应能够在烟道气释放到大气中之前从烟道气中除去多种污染物。当与投资几种不同技术来解决每种污染物相比时，多污染物策略的一个显著优点是较低的资本投资。同样，单个装置的安装更快，并且需要更少的停机时间。由于快速接近最后期限，这一点尤其相关。另外，多污染物技术通常需要较小的占地面积，因为它们的过程被封装在一个系统中。

尽管多污染物排放控制技术具有优点，但电力部门的大规模部署仍然存在障碍，因为使用传统的排放控制技术具有一定程度的舒适性，因为它们已被业界使用多年。化石燃料发电厂的所有者知道资本投资和运营和维护、旧技术和运营商的成本可以更容易地预测可能出现的问题。

尽管已经进行了许多尝试以开发用于除去sox和nox的技术，但对于烟道气中的nox和sox的同时转化没有做太多努力，特别是对于一次流过应用，其中处理材料被注入废气流中并且其中注入的处理材料与含有这些sox、nox污染物的污染气体之间的接触时间可以是短暂的，在一秒至几秒的量级内。

技术实现要素：

本发明的实施例涉及一种用于处理含有氮氧化物(nox)和选自下组的污染物的废气流的方法，该组由以下组成：重金属、酸性气体(如so2、so3、h3po4、hcl、hi、hbr、和/或hf)及其组合，所述废气流源自燃烧过程。该方法包括：

将碱性吸附剂注入废气流中，所述碱性吸附剂包含选自下组的化合物，该组由以下组成：碳酸氢钠、碳酸钠、倍半碳酸钠(天然碱)、生石灰、熟石灰、石灰石、及其组合；

使污染物的至少一部分与碱性吸附剂接触，以从废气流中除去污染物的至少一部分，

将氨源注入废气流中；

将催化剂注入废气流中；并且

在至少100℃并且优选最高600℃的温度下，在o2存在下，通过用nh3还原，将废气流中nox的至少一部分转化成n2和水，

其中该催化剂包含沉积在多孔载体上的活性催化剂组分；

其中所述活性催化剂组分包含铜、氧化铜、或其组合；并且

其中所述多孔载体包含至少60wt％的钙缺陷型羟基磷灰石，其具有小于1.67、优选大于1.5且小于1.67的钙与磷酸盐摩尔比(ca/p)。

本发明的另一个实施例涉及一种包含碱性吸附剂和催化剂的共混物，所述碱性吸附剂包含选自下组的化合物，该组由以下组成：碳酸氢钠、碳酸钠、倍半碳酸钠(天然碱)、生石灰、熟石灰、石灰石、及其组合；其中该共混物包含

-至少0.1wt％、或至少0.2wt％、或至少0.5wt％、或至少1wt％、或至少3wt％、或至少5wt％的催化剂，和/或

-最多20wt％、或最多15wt％、或最多12wt％、或最多10wt％的催化剂；

所述催化剂包含沉积在多孔载体上的活性催化剂组分；

其中所述活性催化剂组分包含铜、氧化铜、或其组合；

其中所述多孔载体包含至少60wt％的钙缺陷型羟基磷灰石，其具有小于1.67、优选大于1.5且小于1.67的钙与磷酸盐摩尔比(ca/p)。

该共混物可以包含：

-至少0.1wt％、或至少0.2wt％、或至少0.5wt％、或至少1wt％、或至少3wt％、或至少5wt％的催化剂，和/或

-最多20wt％、或最多15wt％、或最多12wt％、或最多10wt％的催化剂。

本发明的另一个实施例涉及该共混物在用于处理含有氮氧化物(nox)和选自下组的污染物的废气流的方法中的用途，该组由以下组成：重金属、酸性气体(如so2、so3、h3po4、hcl、hi、hbr、和/或hf)及其组合，所述废气流源自燃烧过程。该处理方法包括：

将包含碱性吸附剂和催化剂的共混物注入废气流中；

用碱性吸附剂从废气流中除去污染物的至少一部分，并且

在至少100℃并且优选最多600℃的温度下，在o2存在下，通过用nh3还原，用催化剂将废气流中nox的至少一部分转化成n2和水。

在该方法中，有待处理的气体的温度可以是至少105℃、优选至少120℃、更优选至少180℃；和/或最高400℃、优选最高350℃、更优选最高300℃。

在根据本发明的方法或共混物中使用的催化剂可以具有在400℃下煅烧后测量的至少65m²/g和/或最多100m²/g的bet比表面积。

在根据本发明的方法或共混物中使用的催化剂可以具有在400℃下煅烧后测量的以下孔体积：

-至少0.3cm³/g、优选至少0.41cm³/g、和/或

-最多1.1cm³/g、优选最多1.0cm³/g、更优选最多0.9cm³/g、最优选最多0.8cm³/g。

在本发明的有利实施例中，该多孔材料或载体通过下文所述的本专利申请的项目1至16中任一项所述的方法获得或可获得。

该多孔材料或载体可以是根据下文所述的本专利申请的项目17至30中任一项所述的材料。

该多孔材料或载体有利地是根据下文所述的本专利申请的项目31至44中任一项所述的材料。

当载体颗粒负载有铜时，该多孔材料或载体可以以湿固体(d′)、或粉状固体(d″)、优选粉状固体(d″)的形式使用。

在多孔材料或载体上含有活性金属组分的催化剂有利地是根据下文所述的本专利申请的项目45至55中任一项所述的材料。

在本发明的另一个实施例中，特别有利的是使根据在此提供的实施例中任一项所述的催化剂与含有氮氧化物(nox)的废气流接触。

附图说明

图1示出了在nh3-scr反应测试中的温度120℃-450℃的范围内，no和nh3在基于羟基磷灰石的载体上的转化率。

图2示出了对于具有约1.5wt％cu的基于羟基磷灰石的cu交换催化剂，在nh3-scr反应测试120℃-400℃中的温度范围内，no和nh3的转化率以及n2的产生百分比。

图3示出了对于具有约11wt％cu的基于羟基磷灰石的cu交换催化剂，在nh3-scr反应测试中的温度120℃-400℃的范围内，no和nh3的转化率以及n2的产生百分比。

图4报道了通过与羟基磷灰石载体上从1.7至11.1wt％cu的cu负载离子交换制备的7种cu催化剂在250℃温度下的denox活性的比较结果。

图5报道了通过如图4所用的离子交换制备的相同7种cu催化剂在350℃温度下的denox活性的比较结果。

图6报道了通过用含羟基磷灰石的载体上的cu负载(2.1＜cu(wt.％)＜10.1)浸渍制备的5种cu催化剂在250℃温度下的denox活性的比较结果。

图7报道了通过如图6所用的浸渍制备的相同5种cu催化剂在350℃温度下的denox活性的比较结果。

图8显示，在低温(150℃-300℃)下，denox活性需要载体上的铜，并且当使用乙酸铜作为cu前体时，浸渍似乎是比离子交换方法更好的制备方法。

图9示出了在nh3-scr反应测试中的温度120℃-400℃的范围内，nox在由离子交换和3种不同的铜前体制备的3种基于羟基磷灰石的cu-催化剂上的转化率。

图10是根据本发明实施例的处理方法的示意图，其中将氨源、碱性化合物2和含有磷灰石3的微粒反应物分别注入烟道气流中。

图11是根据本发明实施例的处理方法的示意图，其中将氨源和含有羟基磷灰石的微粒催化剂3一起注入，并将碱性化合物2分别注入烟道气流中。

图12是根据本发明实施例的处理方法的示意图，其中将氨源和碱性化合物2一起注入，并将含有羟基磷灰石的微粒催化剂3分别注入烟道气流中。

图13是根据本发明实施例的处理方法的示意图，其中将氨源、碱性化合物2和含有羟基磷灰石的微粒催化剂3一起注入烟道气流中。

图14是根据本发明实施例的处理方法的示意图，其中将碱性化合物2和含有羟基磷灰石的微粒催化剂3一起注入，并将氨源分别注入烟道气流中。

定义

除非另有说明，否则在此对百分比(％)的所有提及均指重量百分比。

如在此使用的，术语“按重量计％”、“wt％”、“wt.％”、“重量百分比”、或“按重量计百分比”是可交换使用的。

术语“催化剂载体”、“载体颗粒”、或“多孔载体”旨在具有其在本领域中的标准含义，并且是指呈颗粒形式的多孔材料，其在可以沉积活性金属组分的表面上包含羟基磷灰石结构。

术语“活性金属催化剂”或“活性组分”是指沉积在载体材料上的活性组分，其催化nox化合物的还原。

术语“催化剂”(或“催化剂组合物”)旨在具有其在本领域中的标准含义，并且是指负载在催化剂载体颗粒上的活性金属催化剂的组合。

“新鲜”催化剂表示未与nox接触的材料，而“废”催化剂表示已经与nox接触的材料。

术语“天然碱”旨在是指含有按重量计至少60％、优选至少80％、更优选至少90％、甚至更优选至少95％的倍半碳酸钠(nahco3.na2co3.2h2o)的矿物质。该矿物质的其余部分通常由粘土或钙或镁的碳酸盐组成。

如在此使用的，术语“上游”是指位于与有待处理的气流流动方向相反的位置。

如在此使用的，术语“下游”是指位于与有待处理的气流流动方向相同的位置。

如在此使用的，术语“按重量计％”、“wt％”、“wt.％”、“重量百分比”、或“按重量计百分比”是可交换使用的。

在本说明书中，从一组要素中选择要素还明确描述了：

-从该组中选择两个或选择若干个要素，

-从由已经从其中除去一个或多个要素的该组要素组成的要素子组中选择要素。

此外，应当理解的是，本说明书中描述的组合物、方法、过程或用途的要素和/或特征可以以所有可能的方式与该组合物、方法、过程或用途的其他要素和/或特征明确地或隐含地组合，这是在不背离本说明书的上下文的情况下。

在随后的本说明书的段落中，更详细地定义了各种实施例或实施项目。如此定义的每个实施例或实施项目可以与另一个实施例或另一个实施项目组合，这用于每个模式或项目，除非另外指示或明确不相容(当同一值参数的范围是无关联的时)。具体地，表示为是优选的或有利的任何变体可以与表示为是优选的或有利的另一个变体或与其他变体组合。

在本说明书中，对于由下限、或上限、或由下限和上限限定的变量的一系列值的描述还包括其中该变量是对应地在该数值范围内选择的实施例：不包括该下限，或者不包括该上限，或者不包括该下限和该上限。

在本说明书中，对于同一个变量的值的几个连续范围的描述还包括其中该变量选自包括在这些连续范围中的任何其他中间范围的实施例的描述。因此，例如，当指示“量值x通常为至少10，有利地为至少15”时，本说明书还描述了以下实施例：“量值x为至少11”，或者另外以下实施例：“量值x为至少13.74”等；11或13.74是包括在10与15之间的值。

术语“包括”囊括了“主要由......组成”以及还有“由......组成”。

在本说明书中，以单数形式使用“一个/一种”还包含复数(“一些”)，并且反之亦然，除非上下文清楚地指明相反的意思。举例而言，“矿物”表示一种矿物或多于一种矿物。

如果术语“约”用在数值之前，这对应于标称数值的±10％的变化，除非另外指明。

具体实施方式

多孔载体

在本申请的文本中，“多孔载体”可以称为“磷酸钙多孔载体”；这些术语可以互换使用。

本发明的实施例涉及一种多孔材料或载体，该多孔材料或载体包含至少60wt％的钙缺陷型羟基磷灰石，其具有小于1.67、优选大于1.5且小于1.67的钙与磷酸盐摩尔比(ca/p)。

该多孔材料或载体通常包含或至少按重量计60％(wt％)、或至少65wt％、或至少70wt％、或至少75wt％的钙缺陷型羟基磷灰石。

如在此所述的，该多孔材料或载体可以由至少一种钙缺陷型羟基磷灰石组成或基本上由其组成。

在本发明中，该钙缺陷型羟基磷灰石通常是呈结晶形式或呈玻璃状形式。

在优选的实施例中，该多孔材料或载体可以进一步包括一种或多种不同于钙缺陷型羟基磷灰石的另外组分。

该多孔材料或载体可以具有在120℃下热处理多孔载体后测量的特别高的bet比表面积(至少110m²/g)和/或特别高的孔体积(至少0.41cm³/g)。

该多孔材料可以具有在200℃下热处理后测量的至少120m²/g和/或最多160m²/g的bet比表面积。

该多孔材料或载体可以具有在400℃下热处理后测量的至少60m²/g和/或最多100m²/g的bet比表面积。

该多孔材料或载体可以具有在200℃下热处理后测量的至少0.55cm³/g、优选至少0.55cm³/g和/或最多1.0cm³/g、优选最多0.95cm³/g的孔体积。

该多孔材料可以用作负载型催化剂的多孔载体。

该多孔材料或载体可以进一步包含碳酸钙，其量少于20wt％且多于0wt％、优选从1wt％至19wt％、更优选从2wt％至18wt％、甚至更优选从5wt％至15wt％、还甚至更优选从7wt％至13wt％、最优选从8wt％至12wt％。

该多孔材料或载体可以进一步包含少于1wt％的氢氧化钙ca(oh)2、优选少于0.5wt％的氢氧化钙ca(oh)2、更优选少于0.3wt％的氢氧化钙ca(oh)2、甚至更优选少于0.2wt％的氢氧化钙ca(oh)2、最优选基本上不含氢氧化钙ca(oh)2。

该多孔材料或载体可以进一步包含水，其量少于20wt％且多于0wt％、优选从1wt％至18wt％、更优选从2wt％至15wt％、甚至更优选从4wt％至12wt％、还甚至更优选从5wt％至11wt％、最优选从6wt％至11wt％。

该多孔材料或载体可以包含1.60或更大、优选1.65或更大、优选1.67或更大、更优选1.68或更大的ca/p摩尔比。

该多孔材料可以包含大于钙缺陷型羟基磷灰石ca/p摩尔比的ca/p摩尔比。

该多孔材料或载体可以包含至少65wt％、优选至少70wt％、更优选至少75wt％、还更优选至少80wt％、还最优选至少85wt％的钙缺陷型羟基磷灰石，

和/或

-最多99wt％、优选最多98wt％、更优选最多97wt％、还更优选最多95wt％、甚至更优选最多93wt％、最优选最多91wt％的钙缺陷型羟基磷灰石。

该多孔材料或载体可以具有在400℃下热处理后测量的至少0.50cm³/g、优选至少0.60cm³/g和/或最多1cm³/g的孔体积。

用于本发明催化剂的多孔载体优选地由颗粒组成。在一些实施例中，该多孔载体的平均直径d50是大于10μm、总体上大于20μm、或者甚至大于50μm。然而，该多孔载体的这种平均直径总体上优选是小于200μm、或者甚至小于150μm。这使得有可能限制搅拌功率以防止多孔载体的颗粒需要在用于处理废气的催化剂的注射点处处理的废气的高速度。

此外，该多孔载体可以具有在120℃下处理多孔载体后测量的特别高的bet比表面积(至少110m²/g)。

该多孔载体可以具有在120℃下热处理多孔载体后测量的特别高的孔体积(至少0.41cm³/g)。

具体地，该多孔载体可以具有高的金属(特别是铜)吸附能力。

在特定实施例中，该多孔载体具有在200℃下热处理后测量的至少120m²/g和/或最多160m²/g的bet比表面积。

在特定实施例中，该多孔载体具有在600℃下热处理后测量的至少20m²/g和/或最多40m²/g的bet比表面积。

在特定实施例中，该多孔载体具有在200℃下热处理后测量的至少0.55cm³/g、优选至少0.55cm³/g和/或最多1.0cm³/g、优选最多0.95cm³/g的孔体积。

在特定实施例中，该多孔载体具有在600℃下热处理后测量的至少0.42cm³/g、优选至少0.44cm³/g和/或最多0.8cm³/g、优选最多0.75cm³/g的孔体积。

为了比较，例如在摩洛哥发现的天然磷灰石具有约16m²/g的比表面积。由dalahay集团在法国蒙彼利埃国立高等工程学院制备的合成羟基磷灰石具有以下bet比表面积

-约26m²/g(tounsi等人，appliedcatalysisb：environmental[应用催化b-环境]，2011，第107卷，第158-163页)；以及

-约44m²/g(jemal等人，reac.kinet.mech.cat[反应动力学机理和催化作用]，2013，第109卷，第159-165页)。

在jemal等人，reac.kinet.mech.cat[反应动力学机理和催化作用]，2013，第109卷，第159-165页中，使用水性介质制成的合成羟基磷灰石具有约35m²/g的bet和0.4cm³/g的孔体积，而使用乙醇-水介质制成的另一种合成羟基磷灰石具有约72m²/g的bet和0.34cm³/g的孔体积。

该多孔载体应包含至少60wt％的钙缺陷型羟基磷灰石，其具有小于1.67的钙与磷酸盐摩尔比(ca/p)。

优选地，该钙缺陷型羟基磷灰石具有大于1.5且小于1.67的钙与磷酸盐摩尔比(ca/p)。

在特定实施例中，该多孔载体包含至少65wt％、优选至少70wt％、更优选至少75wt％、还更优选至少80wt％、还最优选至少85wt％的钙缺陷型羟基磷灰石。

在特定实施例中，该多孔载体包含最多99wt％、优选最多98wt％、更优选最多97wt％、还更优选最多95wt％、甚至更优选最多93wt％、最优选最多91wt％的钙缺陷型羟基磷灰石。

在特定实施例中，该多孔载体可以包含1.60或更大、优选大于1.62、更优选大于1.65的ca/p摩尔比。

在一些实施例中，该多孔载体可以包含1.60或更大、优选1.62或更大、更优选1.65或更大、甚至更优选1.67或更大、最优选1.68或更大的ca/p摩尔比。

这些多孔载体颗粒优选地由磷酸钙构成，该磷酸钙的结构是在磷酸三钙与磷酸钙羟基磷灰石之间的中间体。然后，这些颗粒非常迅速地朝向磷灰石结构演变。该多孔载体颗粒优选地含有钙缺陷型羟基磷灰石结构，其具有小于1.67的钙与磷酸盐摩尔比(ca/p)。优选地，该钙缺陷型羟基磷灰石具有大于1.5且小于1.67的钙与磷酸盐摩尔比(ca/p)。

此类多孔载体颗粒在其表面上由具有几纳米(nm)厚度的片状微晶构成。

磷酸钙多孔载体的颗粒可以覆盖有片状微晶，这些片状微晶具有最多25nm、优选最多20nm、更优选最多10nm的厚度。片状微晶的厚度可以是至少1nm、优选至少2nm、更优选至少4nm。

用于本发明中的该多孔载体可以进一步具有在多孔载体颗粒中含有的磷酸盐的显著低的溶解度。

用于本发明催化剂的磷酸钙多孔载体的颗粒通常包含至少60wt％的磷酸钙并且还有利地至少65wt％的磷酸钙。

磷酸钙多孔载体的颗粒可以进一步包含：水，其量级为从0wt％至20wt％、有利地从3％至20wt％、更有利地从5wt％至20wt％；碳酸钙，从0wt％至20wt％、有利地从1wt％至25wt％、更有利地从5wt％至20wt％。

在一些实施例中，磷酸钙多孔载体的颗粒可以进一步包含碳酸钙，其量少于20wt％且多于0wt％、优选从1wt％至19wt％、更优选从2wt％至18wt％、甚至优选从5wt％至15wt％、还甚至更优选从7wt％至13wt％、最优选从8wt％至12wt％。

磷酸钙多孔载体的颗粒可以进一步包含：水，其量级为从0wt％至20wt％、有利地从3％至20wt％、更有利地从5wt％至20wt％；碳酸钙，从0wt％至20wt％、有利地从1wt％至25wt％、更有利地从5wt％至20wt％。

磷酸钙多孔载体的颗粒可以进一步包含从0％至20％、有利地从0％至4％、或更有利地从0wt％至1wt％的氢氧化钙。在一些实施例中，该多孔载体可以包含少于1wt％的氢氧化钙ca(oh)2、优选少于0.5wt％的氢氧化钙、更优选少于0.3wt％的氢氧化钙、甚至更优选少于0.2wt％的氢氧化钙。在一些实施例中，该多孔载体基本上不含氢氧化钙(即，少于0.1wt％的ca(oh)2)。

磷酸钙多孔载体的颗粒可以另外含有源自在制备其的方法中使用原料的残余化合物，如：cacl2、ca(no3)2、砂或粘土；这些组分总体上小于5wt％、有利地小于2wt％。

术语“磷灰石”表示一族无机化合物，这一族化合物的化学式可以写为以下通式：

me10(xo4)6y2

在该式中，me一般代表二价阳离子(me²⁺)，xo4代表三价阴离子基团(xo4^3-)，并且y代表一价阴离子(y^-)。

磷酸钙羟基磷灰石ca10(po4)6(oh)2在六方晶系的空间群中结晶。这种结构是由xo4基团的密堆积的准六方堆叠体组成，形成两类平行通道。

这些通道的存在给予磷灰石与沸石的化学特性类似的化学特性。通过阴离子与阳离子的离开，或者通过不同化合价的阳离子或阴离子的存在，还可以生成空位。因此，磷灰石似乎是特别稳定的结构，这些结构在它们的组成上可以容许大的间隙。

羟基磷灰石不应与磷酸三钙(tcp)相混淆，磷酸三钙具有相似的重量组成：ca3(po4)2。tcp的ca/p摩尔比是1.5，而对于羟基磷灰石而言该ca/p摩尔比是1.67。一般来说，作为食品添加剂或无机填充剂出售的工业磷灰石是tcp和羟基磷灰石的可变的混合物。

与ca/p摩尔比为1.67的羟基磷灰石相比，多孔载体中的本发明羟基磷灰石缺乏钙。钙缺陷型羟基磷灰石的ca/p摩尔比优选地大于1.5且小于1.67。

钙可以并且优选地以另一种形式(除了钙缺陷型羟基磷灰石之外)存在于多孔载体中。碳酸钙通常存在于多孔载体中。钙缺陷型羟基磷灰石与碳酸钙的重量比通常等于或大于3、优选等于或大于4、更优选等于或大于5、还更优选大于7、最优选等于或大于9。

一般来讲，因为多孔载体中的其他形式的ca，多孔载体通常具有比多孔载体中存在的钙缺陷型羟基磷灰石更高的ca/p摩尔比。由于这个原因，即使多孔载体中的钙缺陷型羟基磷灰石可以具有小于1.67的ca/p摩尔比，但整个多孔载体可以具有等于或大于1.67的ca/p摩尔比。在优选的实施例中，多孔载体中的钙缺陷型羟基磷灰石可以具有约1.55-1.59的ca/p摩尔比，而多孔载体可以具有约1.60-1.67的ca/p摩尔比。

钙和磷酸根的其他盐(包括tcp)不具有与羟基磷灰石或羟基磷灰石样结构相同的特性。虽然tcp也可以与金属反应，但ca/p＝1.67的羟基磷灰石以及钙缺陷型羟基磷灰石(ca/p＜1.67)是更有利的，因为它可以以不溶的并且因此相对惰性的基质形式围住金属。

用于制备多孔载体的方法

该用于生产磷酸钙多孔载体的方法可以包括：

-在第一步骤中，以被调节为获得在0.5与1.6之间的ca/p摩尔比的摩尔比在水中使用钙源和磷酸根离子源，并且在2与8之间的ph下使该钙源与这些磷酸根离子反应以获得磷酸钙的悬浮液(a)，并且

-在第二步骤中，向该悬浮液(a)中加入包含氢氧根离子的碱性化合物以设定大于8、优选至少8.5的ph，以及另外的钙源以获得具有大于过1.6的ca/p摩尔比的磷酸钙多孔载体的悬浮液(b)。

在制造方法中，制备载体的钙源有利地包括碳酸钙、或氧化钙、或氢氧化钙、或氯化钙、或硝酸钙、或乙酸钙。钙源更有利地是石灰石、或石灰石和氧化钙或氢氧化钙的混合物。更有利地，钙源呈粉末或粉末的水性悬浮液的形式，并且该粉末选自下组，该组由以下组成：碳酸钙、氧化钙、氢氧化钙、及其混合物，并且用于钙源的粉末具有小于300μm的平均粒径。

有利的是，选自由碳酸钙、氧化钙、氢氧化钙、及其混合物组成的组的钙源呈粉末或粉末的水性悬浮液的形式，并且具有小的粒径。在一个推荐的变体中，用于钙源的粉末颗粒的平均直径是小于300μm、有利地小于200μm并且优选小于100μm。所讨论的平均直径是d50，也就是说，该直径使得按重量计50％的颗粒具有低于所述值的直径。

在制造方法中，可以使用制备该载体的各种磷酸根离子源，特别是：

-磷酸，

-或磷酸二氢盐，如磷酸二氢钠、钾或铵盐，优选磷酸二氢钠盐，

-或磷酸一氢盐，如磷酸一氢钠、钾或铵盐，优选磷酸一氢钠盐。

在制备多孔载体的制造方法中，磷酸由于其与磷酸二氢盐和一氢盐相比更大的可得性和更低的成本是优选的。

在制备多孔载体的制造方法中，在第一步骤中，该ca/p摩尔比特别地是：

-在0.50与1.35之间，优选在0.70与1.30之间，

-或：在1.4与1.6之间，优选在1.4与1.5之间。

在其中以在0.5与1.6之间的ca/p摩尔比使用钙和磷酸盐并且其中将它们在2与8之间的ph下反应的第一步骤中，在该悬浮液(a)中形成的化合物是具有重量式ca(h2po4)2的磷酸一钙(mcp)、具有重量式cahpo4的磷酸二钙(dcp)、或其水合物、具有重量式cahpo4.2h2o的透磷钙石、以及具有重量式ca8h2(po4)6.6.5h2o的磷酸八钙的混合物。这些化合物的ca/p摩尔比分别是：0.5(mcp)、1.0(dcp和透磷钙石)、1.33(磷酸八钙)。

在第一步骤中，为了促进mcp和dcp的形成，在0.50与1.35之间、优选在0.7与1.30之间的ca/p比率是有利的。当来自该第一步骤的钙源包含碳酸钙并且磷酸盐源是磷酸(h3po4)或是磷酸二氢盐如钠或钾或铵盐时，该ca/p摩尔比是特别有利的。特别地，这使得有可能获得碳酸钙的快速侵蚀和co2的快速脱气。除了碳酸钙之外，该钙源还可以包括氧化钙、或氢氧化钙、或氯化钙、或硝酸钙、或乙酸钙。

在第一步骤中，为了促进dcp和磷酸八钙的形成，在1.4与1.6之间、优选在1.4与1.5之间的ca/p比率是有利的。当使用具有按重量计小于30％的碳酸盐的钙源如优选地氧化钙、或氢氧化钙、或氯化钙、或硝酸钙、或乙酸钙时，这种摩尔比是有利的。

在制备多孔载体的制造方法中，在第一步骤中，该钙源和这些磷酸根离子总体上反应持续至少0.1小时、优选至少0.5小时。将其反应持续过长的时间段不是有用的。有利地，将该钙源和这些磷酸根离子反应最多4小时、更有利地最多2小时、或甚至最多1小时。例如，在ph5下1小时的时间段已经使得钙和这些磷酸根离子良好地反应，并且使得有可能当使用包含碳酸钙的钙源时在继续到第二步骤之前足以释放co2。

在制备多孔载体的制造方法中，在该第二步骤中，磷酸钙多孔载体的悬浮液(b)总体上具有最大5、优选最大3、仍更优选最大2的ca/p摩尔比。

在制备多孔载体的制造方法中，在该第二步骤中，所使用的包含氢氧根离子的碱性化合物有利地是氢氧化钠和/或氢氧化钙。

在制备多孔载体的制造方法中，特别有利的是，该另外的钙源选自由氯化钙、硝酸钙、和乙酸钙组成的组，优选氯化钙，并且将该另外的钙源加入到碱性化合物中，以便精细调节该ca/p摩尔比并且以便将该悬浮液(b)的水溶液(c)中的磷元素的浓度限制为每升水溶液(c)最多5mmol、有利地最多0.5mmol、更有利地最多0.05mmol的磷元素。特别地，这使得有可能与用于设定第二步骤的ph的氢氧根离子的使用相结合限制在工艺水中的磷酸根的损失。

在制备该载体的制造方法中，总体上，在该第二步骤中并且有利地还在该第一步骤中，调节悬浮液的搅拌速率和密度以避免出现具有至少200cps粘度的磷酸钙凝胶。本发明方法的第二步骤中的多孔载体悬浮液(b)的粘度典型地是约10cps(mpa.s)。特别地，甚至在第二步骤的存在下，凝胶的产生导致产生具有小粒径的多孔载体颗粒，其中重均d50值是小于10μm，这对于某些应用可能是不利的。

在第一步骤中的悬浮液(a)的悬浮固体密度总体上是最大20wt％。在第二步骤中的悬浮液(b)的悬浮固体密度总体上是最大15wt％。悬浮液(a)和/或悬浮液(b)的悬浮固体密度有利地为至少5wt％、更有利地为至少7wt％、最有利地为至少10wt％。已经确实观察到悬浮液的太低的密度降低了所产生的多孔载体颗粒在金属吸附(特别地在cu上)方面的效力。此外，悬浮液的太低的密度引发了当在制备该载体的方法中使用倾析或过滤时更长的水分离时间。

在制备该载体的制造方法中，在第一和第二步骤期间悬浮液的搅拌速度总体上对应于在反应器体积中至少0.2kw/m³并且最多1.5kw/m³、优选至少0.5kw/m³并且最多1.0kw/m³的搅拌消散能量。

在制造该载体的方法的第一实施例中，该第一步骤在小于50℃、优选最多45℃、或最多40℃的温度下进行。该低温第一步骤使得有可能在第二步骤结束时获得呈具有大到中等粒径并且具有高比表面积的颗粒形式的磷酸钙多孔载体。该方法特别地可以通过该第一实施例制造多孔载体的颗粒，其包含按重量计至少60％的羟基磷灰石或羟基磷灰石样结构，并且具有至少30μm、优选至少50μ的平均粒径，并具有如上所述的bet比表面积和/或孔体积。在一些实施例中，在200℃下热处理后测得的bet比表面积是至少110m²/g。在一些实施例中，该多孔载体可以包含至少2wt％、优选至少5wt％、并且更优选至少6wt％的氢氧根离子。

在用于制造载体的方法的第二实施例中，该第一步骤在至少50℃、优选至少55℃、或至少60℃的温度下进行。这使得有可能在第二步骤中获得呈具有小粒径并且具有更低比表面积的颗粒形式的多孔载体。该方法特别地可以制造通过根据该第二实施例的方法获得的多孔载体颗粒，其包含按重量计至少60％的羟基磷灰石，并且具有最多30μm、优选最多20μm的平均粒径。在一些实施例中，多孔载体颗粒具有至少15m²/g、优选至少50m²/g的bet比表面积，并且具有按重量计大于2％、优选按重量计大于3.5％、并且更优选按重量计大于4％的氢氧根离子含量。

在制造方法的第一或第二实施例中，有利的是该第二步骤在至少45℃、优选至少55℃、或至少60℃、或至少80℃的温度下进行。特别地，这使得有可能将来自第一步骤的这些磷酸钙化合物快速转化为磷酸钙多孔载体，伴随这些氢氧根离子在磷酸钙多孔载体的核芯并且在表面上的良好固定，并且更快速地消耗来自悬浮液(b)的溶液的磷酸盐。有利地，该制造方法的第二步骤在至少45℃、优选至少55℃、或至少60℃、或至少80℃的温度下进行持续至少0.1至0.5小时的时间段。总体上，加入包含氢氧根离子的碱性化合物以便设定第二步骤的ph以及加入另外的钙源以便获得具有大于1.6的ca/p摩尔比的磷酸钙多孔载体的悬浮液(b)持续不超过4小时、有利地不超过2.5小时：在更高的温度(如50℃或在60℃)下总体上一小时是足够的，如在40℃下，加入碱性化合物以设定第二步骤的ph总体上是更长的：并且需要约2.5小时。优选地，在ph保持在设定值持续至少15分钟时停止加入该碱性化合物。有利地，一旦完成用于设定第二步骤的ph的氢氧根离子的加入和另外的钙源的加入，将该悬浮液(b)放置冷却持续1至24小时、优选至少10小时到环境温度。这使得有可能在该悬浮液(b)内使磷酸钙多孔载体熟化并且将(在第一步骤中沉淀的)mcp/dcp或透磷钙石、或磷酸八钙的残余物还原为羟基磷灰石结构并且还原为磷酸钙和氢氧化钙络合物。

任选地，在该制造方法中，在第二步骤结束时，该悬浮液(b)包含水溶液(c)和磷酸钙多孔载体颗粒，并且

-在第三步骤中，从该悬浮液(b)中分离出该水溶液(c)的一部分以获得包含至少18％并且最多50％的磷酸钙多孔载体颗粒的水性悬浮液(d)，或者以获得包含至少50％并且最多80％的磷酸钙多孔载体颗粒的湿固体(d′)，或者包含至少80％并且最多95％的磷酸钙多孔载体颗粒以及至少5％并且最多20％的水的粉状固体(d″)。

在一些实施例中，在沉积活性催化剂组分之前，多孔载体材料不与它悬浮于其中的水溶液分离。

在替代实施例中，该多孔载体材料可以在沉积活性催化剂组分之前分离。在这种情况下，优选地除去按重量计大于90％或95％的溶剂或分散介质。更优选地，除去大于98％的介质。分离可以包括任何类型的固/液分离；过滤是一种优选的分离技术。

在一些实施例中，该多孔载体材料可以在沉积活性催化剂组分之前不经受干燥。

在替代实施例中，该多孔载体材料可以在沉积活性催化剂组分之前干燥。干燥优选地在分离多孔载体材料之后进行。当水是分散介质时，适合的干燥温度是约80℃至约120℃。然而，对于本领域技术人员将显而易见的是，可以使用更低或更高的干燥温度。例如，如果干燥时间增加或干燥压力降低，则可以使用低于80℃的干燥温度。优选的干燥温度是从约100℃至约120℃。

含铜负载型催化剂

通过在此所述的制造方法获得的磷酸钙多孔载体可以有效地用作催化剂的载体，该催化剂用于处理被氮氧化物污染的废气，特别是被nox污染并源自燃烧过程的烟道气。

本发明的一个或多个实施例涉及一种如前所述负载在磷酸钙多孔载体上的催化剂。

本发明的具体实施例涉及一种用于催化还原nox化合物的催化剂组合物，其包含沉积在多孔载体上的活性催化剂组分；其中该活性催化剂组分包含铜、氧化铜、或其组合。

该活性催化剂组分可以包含至少0.1wt％、优选至少0.5wt％、更优选至少1.0wt％、最优选至少1.5wt％的铜、氧化铜、或其组合；和/或可以包含最多15wt％、优选最多13wt％、更优选最多12wt％、最优选最多11wt％的铜、氧化铜、或其组合。从1.5wt％至11wt％的cu和/或cuo的范围是特别适合的。从3wt％至8wt％的cu和/或cuo的范围也是特别适合的。

在特定实施例中，该催化剂组合物具有在400℃下煅烧后测量的至少65m²/g和/或最多100m²/g的bet比表面积。

在特定实施例中，该催化剂组合物具有在400℃下煅烧后测量的至少0.3cm³/g、优选至少0.41cm³/g、和/或最多1.1cm³/g、优选最多1.0cm³/g、更优选最多0.9cm³/g、最优选最多0.8cm³/g的孔体积。

在特定实施例中，该催化剂组合物具有在400℃下煅烧后测量的至少5nm、优选至少7nm、和/或最多30nm、优选最多25nm的平均孔半径。该平均孔半径优选地由gurvich规则确定：rp＝2(vp/sbet)10³，其中vp是以cm³/g为单位的孔体积，sbet是以m²/g为单位的bet表面积，并且该孔半径以nm为单位。

在特定实施例中，该催化剂组合物具有微孔和中孔形态。

在一些实施例中，该催化剂组合物含有不多于50％、优选不多于40％的呈氧化物形式(cuo)的铜物质。

在替代实施例中，该催化剂组合物含有多于50％、优选多于70％的呈氧化物形式(cuo)的铜物质。

制备含铜负载型催化剂的方法

可以使用铜前体溶液将活性催化剂组分沉积在多孔载体上。优选的铜前体可以选自下组，该组由以下组成：硝酸铜(cuno3)、乙酸铜(cu(ac))、氯化铜(cucl2)、乙酰丙酮酸铜(cu(acac))、及其任何混合物。

该活性催化剂组分可以通过湿法浸渍或离子交换，优选地通过离子交换沉积在多孔载体上。

湿法浸渍(具有少量过量水溶液)是一种催化剂制备技术，其不需要具有离子特征的铜前体。因此，除了乙酸铜之外，乙酰丙酮酸铜也可以用作经由浸渍制备催化剂的cu前体。

浸渍是一种技术，其中在多孔载体的外表面上和孔中添加新相(如果孔尺寸允许使用的cu前体进入)。在含羟基磷灰石的多孔载体的情况下，除了ca之外的cu将存在于最终的催化剂组合物中。

离子交换(或离子交换(ion-exchange)或离子交换(ionexchange)，可互换使用)是一种用于改变具有通过静电键与框架结合的金属阳离子的材料的表面组合物的技术。该制备技术需要具有离子特征的cu前体。因此，可以选择乙酸铜、氯化铜、和硝酸铜作为铜前体以提供cu²⁺阳离子。氯化铜和硝酸铜特别适合作为离子交换方法的铜前体。

将新阳离子引入样品组合物中并且它们代替样品的原始阳离子(在这种情况下，cu²⁺阳离子代替进入溶液的羟基磷灰石的ca²⁺阳离子)。离子交换是一种利用添加的阳离子(cu²⁺)与起始材料(羟基磷灰石)的负框架之间的静电相互作用的方法。

关于用给定的所希望量的添加金属装载载体材料的可能性，两种制备方法之间存在差异。

通过浸渍，有可能用已经“先验”选择的给定量的浸渍相装载载体。该制备技术不采用来自含有负载相的金属前体的溶液的浸渍的载体样品的任何过滤或分离步骤。因此，所有希望量的金属前体可以有效地装载到载体上。

通过离子交换，不可能使载体精确地装载有所希望量的任何阳离子。一旦交换反应完成，则必须进行过滤以将交换的固体与可能含有一些残留量cu²⁺阳离子的铜前体溶液分离。

在将活性催化剂组分沉积在多孔载体上之后，可以洗涤颗粒以除去未交换或过量的活性组分物质。洗涤介质可以包含水(如去离子水)或类似于用于溶解或分散一种或多种铜前体的溶剂的溶剂。

在活性催化剂组分沉积在多孔载体上并任选洗涤之后，可以通过任何适合的手段(如过滤)分离颗粒，以除去铜前体溶解或悬浮在其中的介质/溶剂或在洗涤步骤结束时除去洗涤介质。优选地，除去大于90％或95％的介质。更优选地，除去大于98％的介质。

在一些实施例中，在将铜前体沉积到载体上之后，可以使(分离的)催化剂颗粒经受热处理。该热处理可以使用从105℃至500℃的温度。

在一些实施例中，在将铜前体沉积到载体上之后，可以使所得(分离的)催化剂颗粒经受热处理(干燥)。颗粒干燥的温度取决于溶剂介质和用于干燥颗粒的压力。干燥典型地使用180℃或更低的温度。干燥典型地在空气中或在含o2的气氛中进行，该气氛可以包含另一种气体组分，如氮气(n2)、氦气或其组合。干燥可以在真空中进行或不进行。

典型地，上述用于干燥多孔载体的相同干燥温度和时间可用于在沉积了活性金属组分之后干燥负载型催化剂。干燥的负载型催化剂的水分含量可以通过本领域已知的标准方法测量，以确定该材料是否在特定温度下干燥足够长的时间。当水是铜前体溶解或悬浮于其中的介质时，适合的干燥温度是约80℃至约120℃。然而，对于本领域技术人员将显而易见的是，可以使用更低或更高的干燥温度。例如，如果干燥时间增加或干燥压力降低，则可以使用低于80℃的干燥温度。优选的干燥温度是从约100℃至约120℃。通常，该催化剂在100℃-120℃下干燥至少10小时，以确保充分除去溶剂。更典型地，该催化剂可以在100℃-120℃下干燥至少12、14或16小时，以确保将溶剂除去至足够水平。

在一些实施例中，在将铜前体沉积到载体上之后，使用高于180℃且高达500℃的温度使催化剂经受热处理(煅烧)。优选地，在干燥步骤之后进行煅烧，但不是必须的。

在一些实施例中，在沉积铜前体之后，在用作催化剂之前，该催化剂不经受使用高于180℃的温度的热处理(无煅烧)。

碱性吸附剂

该碱性吸附剂可以包含含钠化合物或含ca化合物。优选的碱性吸附剂可以包含碳酸氢钠、碳酸钠、倍半碳酸钠(天然碱)、生石灰、熟石灰、石灰石或其任何混合物。更优选的碱性吸附剂可以包含碳酸氢钠、碳酸钠、倍半碳酸钠(天然碱)、或其任何混合物。还更优选的碱性吸附剂可以包含碳酸氢钠、碳酸钠、倍半碳酸钠(天然碱)、或其任何混合物。最优选的碱性吸附剂可以包含碳酸氢钠和/或倍半碳酸钠(天然碱)或由其组成。

该碱性吸附剂可以包含含钠化合物和另外的氨源。例如，该碱性吸附剂可以含有按重量计在60％与98％之间、优选地在80％与98％之间的碳酸氢钠，但可以另外地含有按重量计高达2％，优选地在0.02％与2.0％之间的以铵离子nh4⁺的形式表示的氨。

来自solvaysa的描述于wo2015/118165和wo2015/118166两者中的碳酸氢钠材料适合用于该方法。

该方法中适合的碱性吸附剂可以包括wo2015/118165中披露的反应性组合物或由其组成。该反应性组合物包含按重量计在60％与98％之间、优选地在80％与98％之间的碳酸氢钠，按重量计在1％与40％之间、优选地在1％与12％之间的碳酸钠以及按重量计在0.02％与2.0％之间的以铵离子nh4⁺的形式表示的氨，其特征为该组合物包含按重量计小于1.0％、优选地小于0.9％、更优选地小于0.8％的水。

该方法中另一种适合的碱性吸附剂可以包括wo2015/118166中披露的反应性组合物或由其组成。该反应性组合物包含按重量计在60％与98％之间、优选地在80％与98％之间的碳酸氢钠，按重量计在1％与40％之间、优选地在1％与12％之间的碳酸钠以及按重量计在0.02％与2.0％之间的以铵离子nh4⁺的形式表示的氨，并且包含按重量计从0.01％至5％的选自烃、脂肪醇、脂肪酸、或脂肪酸盐的化合物，优选每分子具有12至20个碳原子的脂肪酸或其盐。

该碱性吸附剂优选地呈颗粒的形式，这些颗粒具有通过激光衍射法测量的小于50μm的直径d90和小于35μm的直径d50、优选地小于35μm的直径d90和小于20μm的直径d50、更优选地小于30μm的直径d90和小于15μm的直径d50。

氨源

该氨源可以包括脲、nh3、和/或含铵盐或溶液(如碳酸氢铵)。

该氨源可以呈以下形式：气体(包含nh3或由其组成的气体)、液体(例如，铵盐(如碳酸氢铵)溶液、脲溶液、nh3溶液、或其任何混合物)、或固体(包含铵盐和/或脲的粉末)。

该氨源可以包含在碱性吸附剂和/或催化剂中。

负载型催化剂和碱性吸附剂的共混物

因此，本发明还涉及一种包含负载型denox催化剂和碱性吸附剂的共混物。该共混物可以用于废气的多污染物净化。具体地，该共混物可以用于通过将该共混物注入被nox和sox污染的废气流来除去这些污染物。

该共混物可以包含：

-基于该共混物的总重量，至少0.1wt％、或至少0.2wt％、或至少0.5wt％、或至少1wt％、或至少3wt％、或至少5wt％的denox催化剂，和/或

-基于该共混物的总重量，最多20wt％、或最多15wt％、或最多12wt％、或最多10wt％的该催化剂。

共混物中的denox催化剂与所述碱性吸附剂的重量比可以是至少0.001、或至少0.005、或至少0.010、或至少0.020、或至少0.030、或至少0.045。共混物中的denox催化剂与所述碱性吸附剂的重量比可以是最多1.00、或最多0.50、或最多0.40、或最多0.30。

在一些实施例中，该共混物可以进一步包含氨源。该氨源可以包括脲、铵盐、和/或nh3。

在一些实施例中，共混物中的碱性吸附剂可以进一步含有氨源。该氨源可以包括脲、铵盐、和/或nh3。

共混物中优选的碱性吸附剂包含选自下组的化合物，该组由以下组成：天然碱、碳酸氢钠、及其混合物。

在一些实施例中，共混物中的碱性吸附剂可以包含碳酸氢钠和氨源。

在一些实施例中，共混物中的碱性吸附剂可以包含至少60wt％的碳酸氢钠和从0.02wt％至2wt％的以铵离子nh4⁺的形式表示的氨。

在具体实施例中，共混物中的碱性吸附剂可以包含按重量计在60％与98％之间、优选地在80％与98％之间的碳酸氢钠，按重量计在1％与40％之间、优选地在1％与12％之间的碳酸钠以及按重量计在0.02％与2.0％之间的以铵离子nh4⁺的形式表示的氨，其特征为该碱性吸附剂包含按重量计小于1.0％、优选地小于0.9％、更优选地小于0.8％的水。

在具体实施例中，共混物中的碱性吸附剂可以包含按重量计在60％与98％之间、优选地在80％与98％之间的碳酸氢钠，按重量计在1％与40％之间、优选地在1％与12％之间的碳酸钠以及按重量计在0.02％与2.0％之间的以铵离子nh4⁺的形式表示的氨，并且包含按重量计从0.01％至5％的选自烃、脂肪醇、脂肪酸、或脂肪酸盐的化合物，优选每分子具有12至20个碳原子的脂肪酸或其盐。

在一些实施例中，共混物中的碱性吸附剂呈颗粒的形式，这些颗粒具有通过激光衍射法测量的小于50μm的直径d90和小于35μm的直径d50、优选地小于35μm的直径d90和小于20μm的直径d50、更优选地小于30μm的直径d90和小于15μm的直径d50。

在一些实施例中，共混物中的催化剂呈颗粒的形式，这些颗粒具有通过激光衍射法测量的小于50μm的直径d90和小于35μm的直径d50、优选地小于35μm的直径d90和小于20μm的直径d50、更优选地小于30μm的直径d90和小于15μm的直径d50。

用于从废气中除去污染物的净化方法

因此，本发明还涉及负载型催化剂和碱性吸附剂用于废气净化的用途。

具体地，该负载型denox催化剂和该碱性吸附剂可以用于通过将其注入被nox和sox污染的废气流中来除去这些污染物。

通过首先形成共混物并且然后注入该共混物，或者通过将两种材料同时且在相同位置注入气流中以有效地将它们原位混合，可以将该负载型denox催化剂和该碱性吸附剂一起注入。

本发明的具体实施例涉及一种用于除去来自燃烧废气流的污染物的净化方法，如nox、酸性气体如sox(so2和so3)、hf、hcl、hbr、hi、h3po4、和/或重金属，像选自下组的元素，该组由以下组成：al、ag、as、ba、be、bi、ce、co、cd、cu、cr、fe、hf、hg、la、li、mg、mn、mo、ni、pb、pd、rb、sb、se、sn、sr、th、ti、u、v、y、zn、zr。

在具体实施例中，该方法包括以下步骤：

-将氨源注入燃烧废气流中；

-使如在此所述的denox催化剂在至少100℃，并且优选最多600℃的温度下与废气流接触，以在o2存在下通过nh3还原nox的至少一部分，并且

-使碱性吸附剂在至少100℃，并且优选最多600℃的温度下与同一废气流接触，以除去酸性气体(像sox、hcl、和/或hf)的至少一部分和/或重金属的至少一部分。

在根据本发明的方法中，使催化剂颗粒与废气流接触足够的时间，使得催化剂通过nh3还原转化nox的至少一部分。

在根据本发明的方法中，使碱性吸附剂与废气流接触足够的时间，使得碱性吸附剂与酸性气体(hcl、hf、sox)的至少一部分吸附/反应。

先前已经描述了该方法中使用的denox催化剂、碱性吸附剂、和铵源。

该denox催化剂和/或碱性吸附剂优选地呈颗粒的形式，这些颗粒具有通过激光衍射法测量的小于50μm的直径d90和小于35μm的直径d50、优选地小于35μm的直径d90和小于20μm的直径d50、更优选地小于30μm的直径d90和小于15μm的直径d50。

与有待处理的废气流接触的denox催化剂与所述碱性吸附剂的重量比可以是至少0.001、或至少0.005、或至少0.010、或至少0.020、或至少0.030、或至少0.045。与有待处理的废气流接触的denox催化剂与所述碱性吸附剂的重量比可以是最多1.00、或最多0.50、或最多0.40、或最多0.30。

优选地，将微粒催化剂(固体)、吸附剂(固体)和氨源(呈液体、气体或固体形式)注入废气流流过的管道/管材/导管中。

当该催化剂分散到有待处理的废气中时，该催化剂可以以干燥粉末注入或催化剂浆料的半干燥注入的形式注入废气流中。

当该吸附剂分散到有待处理的废气中时，该吸附剂可以以干燥粉末注入或催化剂浆料的半干燥注入的形式注入废气流中。

当该氨源分散到有待处理的废气中时，该氨源可以以气体(nh3气体)的形式、以液体(碳酸氢铵溶液和/或脲溶液、氨溶液、或其组合)的形式、以粉末(脲)的形式注入废气流中。

可替代地或另外地，该氨源可以存在于催化剂组合物中或碱性吸附剂中。

在根据本发明的方法中，废气流可以是至少含有nox和sox的烟道气流。

该方法中的注入可以如下进行：

-将碱性吸附剂注入烟道气流中，

-将氨源注入在注入碱性吸附剂的注入点下游的烟道气流中；

-将含有羟基磷灰石的微粒denox催化剂(如在此所述)注入在注入碱性吸附剂和氨源的注入点下游的烟道气流中。

该方法中的注入可以如下进行：

-将碱性吸附剂注入烟道气流中，

-将氨源和微粒denox催化剂(如在此所述)同时注入在注入碱性吸附剂的注入点下游的烟道气流中。

该方法中的注入可以如下进行：

-将碱性吸附剂和氨源同时注入烟道气流中，

-将微粒denox催化剂分别注入在注入碱性吸附剂和氨源的注入点下游的烟道气流中。

该方法中的注入可以如下进行：

-将碱性吸附剂、氨源和denox催化剂同时注入烟道气流中。

该方法中的注入可以如下进行：

-将氨源注入烟道气流中；

-将碱性吸附剂和微粒denox催化剂同时注入在注入氨源的注入点下游的烟道气流中。

如果将两者均呈固体形式(粉末)的催化剂和吸附剂分散到有待处理的废气流中，则使所得混合物经受气/固分离，以便产生为部分净化了nox和sox的经处理的气体以及包含废催化剂和吸附剂的固体，以便用于从该经处理的气体中除去这些固体。该分离优选地包括袋式过滤器或静电除尘器(esp)，优选袋式过滤器。

该负载型催化剂和该吸附剂可以分散在烟道气流中，该烟道气流在至少100℃、或至少150℃、或至少180℃、或至少200℃的温度下。

该负载型催化剂和该吸附剂可以分散在烟道气流中，该烟道气流在最高800℃、或最高600℃、最高550℃、或最高500℃、最高450℃、最高400℃、最多350℃、最高325℃、最高300℃的温度下。

当催化剂和吸附剂作为粉末注入流过烟道的烟道气流中时，它们的使用可以是一次流过的-也就是说，该催化剂和吸附剂不再使用。颗粒(催化剂和吸附剂)与有待处理的废气流之间的接触时间可以是非常短暂的，在毫秒至秒的量级内，如至少一毫秒(ms)、有利地至少5ms、更有利地至少10ms和/或最多5秒、甚至更有利地最多4秒、还甚至更有利地最多3秒。

nox和sox处理的有效性可以例如通过自动分析仪或通过采样和分析通过比较该处理的上游(在废气流中)和下游(在经部分处理的气流中)中nox和sox的浓度来监测。

图10是根据本发明实施例的处理方法的示意图，其中处理了含有nox和sox以及任选的重金属的烟道气流(图中的虚线)，并且其中将碱性吸附剂、氨源、和denox催化剂分别注入烟道气流中。该方法的进行如下：

-将碱性吸附剂2注入烟道气流中，

-将氨源1注入在注入碱性吸附剂2的注入点下游的烟道气流中；

-将含有羟基磷灰石的微粒denox催化剂3(如在此所述)注入在注入碱性吸附剂2和氨源1的注入点下游的烟道气流中；

-在固体颗粒分离器4中将在o2和nh3存在下除去了sox、nox、和任选重金属的至少一部分的碱性吸附剂2和微粒denox催化剂3与所得气流分离，以获得残余物5和经处理的气流6，

-可以将气流6的一部分导向分析器7，以测量经处理的气流6中的污染物浓度(并与在与吸附剂、催化剂和nh3源接触之前烟道气流中的污染物含量进行比较)以检查除去效率；并且

-剩余的经处理的气流9可以通过烟囱8释放到大气中。

图11是根据本发明的另一个实施例的处理方法的示意图，其中处理了含有nox和sox以及任选的重金属的烟道气流(图中的虚线)，并且将碱性吸附剂注入烟道气流中，并将氨源和denox催化剂分别同时注入下游的烟道气流中。该方法的进行如下：

-将碱性吸附剂2注入烟道气流中，

-将氨源1和含有羟基磷灰石的微粒denox催化剂3(如在此所述)同时注入在注入碱性吸附剂2的注入点下游的烟道气流中；并且

-这些注入下游的其余过程与图10所述的相同。

在该实施例中，氨源可以与催化剂3同时并在相同的位置注入，但nh3源和催化剂在注入之前不共混。

在另一个实施例中，nh3源和催化剂在它们一起注入烟道气之前共混。

图12是根据本发明的还另一个实施例的处理方法的示意图，其中处理了含有nox和sox以及任选的重金属的烟道气流(图中的虚线)，并且将碱性吸附剂和氨源同时注入烟道气流中，并将denox催化剂分别注入下游的烟道气流中。该方法的进行如下：

-将碱性吸附剂2和氨源1同时注入烟道气流中，

-将含有羟基磷灰石的微粒denox催化剂3(如在此所述)分别注入在注入碱性吸附剂2和氨源1的注入点下游的烟道气流中；并且

-这些注入下游的其余过程与图10所述的相同。

在该实施例中，氨源可以与碱性吸附剂同时并在相同的位置注入，但nh3源和催化剂在注入之前不共混。

在优选的实施例中，nh3源和碱性吸附剂在它们一起注入烟道气之前共混。

在更优选的实施例中，制造碱性吸附剂使得其组合物包括适合的nh3源。

图13是根据本发明的优选实施例的处理方法的示意图，其中处理了含有nox和sox以及任选的重金属的烟道气流(图中的虚线)，并将碱性吸附剂2、氨源1、和denox催化剂3同时注入烟道气流中，并且该注入下游的其余过程与图10所述的相同。

在该实施例中，氨源和催化剂可以与碱性吸附剂同时并在相同的位置注入，但nh3源、碱性吸附剂和催化剂在它们同时且在相同的位置注入烟道气管道中之前不共混在一起。

在优选的实施例中，nh3源和碱性吸附剂在它们一起注入烟道气之前共混，并且denox催化剂同时且在共混物注入的相同的位置注入。

在更优选的实施例中，制造碱性吸附剂使得其组合物包括适合的nh3源，并且denox催化剂同时且在含nh3源的吸附剂注入的相同的位置注入。

在最优选的实施例中，nh3源、碱性吸附剂和催化剂包含在共混物中，并且将该共混物注入烟道气流中。

图14是根据本发明的还另一个优选实施例的处理方法的示意图，其中处理了含有nox和sox以及任选的重金属的烟道气流(图中的虚线)，并且将碱性吸附剂和denox催化剂同时注入烟道气流中，并将nh3源分别注入上游的烟道气流中。该方法的进行如下：

-将氨源1注入烟道气流中；

-将碱性吸附剂2和含有羟基磷灰石的微粒denox催化剂3(如在此所述)同时注入在注入氨源1的注入点下游的烟道气流中；以及

-这些注入下游的其余过程与图10所述的相同。

在该实施例中，denox催化剂可以与碱性吸附剂同时并在相同的位置注入，但碱性吸附剂和denox催化剂在注入之前不共混。

在优选的实施例中，denox催化剂和碱性吸附剂在它们一起注入烟道气之前共混。

具体地，本发明涉及以下实施例：

项目1.用于生产磷酸钙多孔载体的方法，根据该方法：

-在第一步骤中，以被调节为获得在0.5与1.6之间的ca/p摩尔比的摩尔比在水中使用钙源和磷酸根离子源，并且在2与8之间的ph下使该钙源与这些磷酸根离子反应以获得磷酸钙的悬浮液(a)，并且

-在第二步中，向该悬浮液(a)中加入包含氢氧根离子的碱性化合物以设定大于8、优选大于8.5、优选至少9、或者至少10的ph，以及另外的钙源以获得具有大于1.6的ca/p摩尔比的磷酸钙多孔载体的悬浮液(b)。

项目2.根据前一项目所述的方法，其中在第二步骤中，将ph设定在8与10.5之间、优选地在8.5与10之间。

项目3.根据前述项目中任一项所述的方法，其中该钙源包含碳酸钙、或氧化钙、或氢氧化钙、或氯化钙、或硝酸钙、或乙酸钙。

项目4.根据前述项目中任一项所述的方法，其中该磷酸根离子源是磷酸。

项目5.根据项目1至3中任一项所述的方法，其中该磷酸根离子源是磷酸二氢盐，如磷酸二氢钠、钾或铵盐，优选磷酸二氢钠盐。

项目6.根据项目1至3中任一项所述的方法，其中该磷酸根离子源是磷酸一氢盐，如磷酸一氢钠、钾或铵盐，优选磷酸一氢钠。

项目7.根据前述项目中任一项所述的方法，其中在该第二步骤中，该磷酸钙多孔载体的悬浮液(b)具有最多5、优选最多3、仍更优选最多2的ca/p摩尔比。

项目8.根据前述项目中任一项所述的方法，其中在该第一步骤中，该ca/p摩尔比是：

-在0.50与1.35之间，优选在0.70至1.30之间，

-或者：在1.4与1.6之间，优选在1.4与1.5之间。

项目9.根据前述项目中任一项所述的方法，其中该钙源呈粉末或粉末的水性悬浮液的形式，并且该粉末选自：碳酸钙、氧化钙、氢氧化钙、或其混合物，并且该粉末具有小于300μm的平均粒径。

项目10.根据前述项目中任一项所述的方法，其中在该第二步骤中并且有利地还在该第一步骤中，调节悬浮液的搅拌速度和密度以避免出现具有至少100cps或至少200cps粘度的磷酸钙凝胶。

项目11.根据前述项目中任一项所述的方法，其中在该第二步骤中，所使用的包含氢氧根离子的碱性化合物是氢氧化钠和/或氢氧化钙和/或氢氧化镁。

项目12.根据前述项目中任一项所述的方法，其中在该第二步骤中，该另外的钙源选自氯化钙、硝酸钙、或乙酸钙，优选氯化钙，并且除了该碱性化合物之外还加入该另外的钙源，以便精细调节该ca/p摩尔比并且将该悬浮液(b)的水溶液(c)中的磷元素的浓度限制为每升水溶液(c)最多5mmol、有利地最多0.5mmol、更有利地最多0.05mmol的磷元素。

项目13.根据前述项目中任一项所述的方法，其中该第一步骤在小于50℃、优选最高45℃、更优选最高40℃的温度下进行。

项目14.根据项目1至12中任一项所述的方法，其中该第一步骤在至少50℃、优选至少55℃、更优选至少60℃的温度下进行。

项目15.根据前述项目中任一项所述的方法，其中该第二步骤在至少40℃、优选至少45℃、更优选至少55℃、甚至更优选至少60℃、或至少80℃的温度下进行。

项目16.根据前述项目中任一项所述的方法，其中在第二步骤结束时，该悬浮液(b)包含水溶液(c)和磷酸钙多孔载体颗粒，并且

-在第三步骤中，从该悬浮液(b)中分离出该水溶液(c)的一部分以获得包含至少18％并且最多50％的磷酸钙多孔载体颗粒的水性悬浮液(d)，或者获得包含至少50％并且最多80％的磷酸钙多孔载体颗粒的湿固体(d′)，或者获得包含至少80％并且最多95％的磷酸钙多孔载体颗粒以及至少5％并且最多20％的水的粉状固体(d″)。

项目17.通过根据项目13所述的方法可获得的磷酸钙多孔载体的颗粒，其包含按重量计至少60％的羟基磷灰石，并且具有至少30μm的平均粒径。

项目18.根据前一项目所述的磷酸钙多孔载体的颗粒，其包含按重量计至少70％、优选至少75％、更优选至少80％的羟基磷灰石。

项目19.根据项目17或18所述的磷酸钙多孔载体的颗粒，其具有至少50μm的平均粒径。

项目20.根据项目17至19所述的磷酸钙多孔载体的颗粒，其具有至少50m²/g、更优选至少110m²/g、甚至更优选至少120m²/g、或至少140m²/g、或至少160m²/g的比表面积。

项目21.根据项目17或19所述的磷酸钙多孔载体的颗粒，其具有最多200μm、优选最多100μm、更优选最多70μm的平均粒径。

项目22.根据项目17至21所述的磷酸钙多孔载体的颗粒，其包含按重量计至少2％、优选至少5％、并且更优选至少6％的氢氧根离子。

项目23.根据项目17至22所述的磷酸钙多孔载体的颗粒，覆盖有片状微晶，并且其中这些片状微晶具有最多25nm、优选最多20nm、更优选最多10nm的厚度。

项目24.根据项目23所述的磷酸钙多孔载体的颗粒，其中这些片状微晶的厚度是至少1nm、优选地至少2nm、更优选至少4nm。

项目25.根据项目17至24所述的磷酸钙多孔载体的颗粒，并且具有至少50μm的平均粒径。

项目26.根据项目17至25所述的磷酸钙多孔载体的颗粒，其中用实验室磁筒在24小时期间搅拌入90ml的水中、然后在0.45μm的硝化纤维膜上过滤的10g的此类颗粒的溶解的磷酸盐是小于10mgpo4/l水。

项目27.一种水性悬浮液(d)，其包含按重量计至少25％并且最多50％的根据项目17至26所述的磷酸钙多孔载体颗粒，优选是从如项目16所述的方法可获得的。

项目28.一种粉状固体(d″)，其包含至少80％并且最多95％的根据项目17至26所述的磷酸钙多孔载体颗粒并且包含至少5％、优选至少6％、更优选至少10％、甚至更优选至少15％的水，其有利地是从如项目16所述的方法可获得的。

项目29.一种根据项目28所述的粉状固体(d″)，包含最多20wt％的水。

项目30.通过根据项目14所述的方法可获得的磷酸钙多孔载体的颗粒，其包含按重量计至少60％的羟基磷灰石，并且具有最多30μm、优选最多20μm的平均粒径并且具有至少15m²/g、优选至少50m²/g的比表面积，并且具有按重量计大于2％、优选按重量计大于3.5％、并且更优选按重量计大于4％的氢氧根离子的含量。

项目31.多孔载体包含至少60wt％的钙缺陷型羟基磷灰石，其具有小于1.67、优选大于1.5且小于1.67的钙与磷酸盐摩尔比(ca/p)；该多孔载体具有在120℃下热处理后测量的至少110m²/g的bet比表面积和在120℃下热处理后测量的至少0.41cm³/g的孔体积；或者在200℃下热处理后具有至少110m²/g的bet比表面积并且在200℃下热处理后具有至少0.5cm³/g的孔体积。

项目32.根据项目31所述的多孔载体，该多孔载体进一步包含碳酸钙，其量少于20wt％且多于0wt％、优选从1wt％至19wt％、更优选从2wt％至18wt％、甚至更优选从5wt％至15wt％、还甚至更优选从7wt％至13wt％、最优选从8wt％至12wt％。

项目33.根据项目31或32所述的多孔载体，该多孔载体包含少于1wt％的氢氧化钙ca(oh)2、优选少于0.5wt％的氢氧化钙ca(oh)2、更优选少于0.3wt％的氢氧化钙ca(oh)2、甚至更优选少于0.2wt％的氢氧化钙ca(oh)2、最优选基本上不含氢氧化钙ca(oh)2。

项目34.根据项目31至33中任一项所述的多孔载体，该多孔载体进一步包含水，其量少于20wt％且多于0wt％、优选从1wt％至18wt％、更优选从2wt％至15wt％、甚至更优选从4wt％至12wt％、还甚至更优选从5wt％至11wt％、最优选从6wt％至11wt％。

项目35.根据项目31至34中任一项所述的多孔载体，该多孔载体包含1.60或更大、优选1.65或更大、优选1.67或更大、更优选1.68或更大的ca/p摩尔比。

项目36.根据项目31至35中任一项所述的多孔载体，该多孔载体包含大于该钙缺陷型羟基磷灰石ca/p摩尔比的ca/p摩尔比。

项目37.根据项目31至36中任一项所述的多孔载体，该多孔载体包含至少65wt％、优选至少70wt％、更优选至少75wt％、还更优选至少80wt％、还最优选至少85wt％的钙缺陷型羟基磷灰石，

项目38.根据项目31至37中任一项所述的多孔载体，该多孔载体包含最多99wt％、优选最多98wt％、更优选最多97wt％、还更优选最多95wt％、甚至更优选最多93wt％、最优选最多91wt％的钙缺陷型羟基磷灰石。

项目39.根据项目31至38中任一项所述的多孔载体，该多孔载体具有在200℃下热处理后测量的至少120m²/g和/或最多160m²/g的bet比表面积。

项目40.根据项目31至39中任一项所述的多孔载体，该多孔载体具有在400℃下热处理后测量的至少60m²/g和/或最多100m²/g的bet比表面积。

项目41.根据项目31至40中任一项所述的多孔载体，该多孔载体具有在600℃下热处理后测量的至少20m²/g和/或最多40m²/g的bet比表面积。

项目42.根据项目31至41中任一项所述的多孔载体，该多孔载体具有在200℃下热处理后测量的至少0.55cm³/g、优选至少0.55cm³/g和/或最多1.0cm³/g、优选最多0.95cm³/g的孔体积。

项目43.根据项目31至42中任一项所述的多孔载体，该多孔载体具有在400℃下热处理后测量的至少0.50cm³/g、优选至少0.60cm³/g和/或最多1cm³/g的孔体积。

项目44.根据项目31至43中任一项所述的多孔载体，该多孔载体具有在600℃下热处理后测量的至少0.42cm³/g、优选至少0.44cm³/g和/或最多0.8cm³/g、优选最多0.75cm³/g的孔体积。

项目45.一种用于催化还原nox化合物的催化剂组合物，该催化剂组合物包含沉积在如项目31至44中任一项所述的多孔载体上的活性催化剂组分，其中所述活性催化剂组分包含铜、氧化铜、或其组合。

项目46.根据前述项目45中任一项所述的用于催化还原nox化合物的催化剂组合物，根据该催化剂组合物的活性催化剂组分包含

-至少0.1wt％、优选至少0.5wt％、更优选至少1.0wt％、最优选至少1.5wt％的铜、氧化铜、或其组合；

和/或

-最多15wt％、优选最多、更优选最多13wt％、还更优选最多12wt％、最优选最多11wt％的铜、氧化铜、或其组合。

项目47.根据项目45-46中任一项所述的用于催化还原nox化合物的催化剂组合物，根据该催化剂组合物的活性催化剂组分通过离子交换沉积在多孔载体上。

项目48.根据项目45-47中任一项所述的用于催化还原nox化合物的催化剂组合物，根据该催化剂组合物的活性催化剂组分使用选自下组的铜前体沉积在多孔载体上，该组由以下组成：硝酸铜、乙酸铜、氯化铜、乙酰丙酮酸铜、及其任何混合物。

项目49.根据项目45-48中任一项所述的用于催化还原nox化合物的催化剂组合物，在用作催化剂之前，使用从105℃至500℃的温度使其经受热处理。

项目50.根据项目45-49中任一项所述的用于催化还原nox化合物的催化剂组合物，在用作催化还原nox化合物的催化剂之前，未使用大于200℃的温度使其经受热处理。

项目51.根据项目45-50中任一项所述的用于催化还原nox化合物的催化剂组合物，其中该催化剂组合物具有在400℃下煅烧后测量的至少65m²/g和/或最多100m²/g的bet比表面积。

项目52.根据项目45-51中任一项所述的用于催化还原nox化合物的催化剂组合物，其中该催化剂组合物具有在400℃下煅烧后测量的以下孔体积：

-至少0.3cm³/g、优选至少0.41cm³/g、和/或

-最多1.1cm³/g、优选最多1.0cm³/g、更优选最多0.9cm³/g、最优选最多0.8cm³/g。

项目53.根据项目45-52中任一项所述的用于催化还原nox化合物的催化剂组合物，该催化剂组合物具有微孔和中孔形态。

项目54.根据项目45-53中任一项所述的用于催化还原nox化合物的催化剂组合物，其中该催化剂组合物具在400℃下煅烧后测量的至少5nm、或至少7nm、和/或最多30nm、或最多25nm的平均孔半径，优选地其中这些平均孔半径由gurvitch规则确定：rp＝2(vp/sbet)10³，其中vp是以cm³/g为单位的孔体积，sbet是以m²/g为单位的bet表面积，并且该孔半径以nm为单位。

项目55.一种用于催化还原nox化合物的催化剂组合物，该催化剂组合物包含沉积在根据项目17至26或项目30中任一项所述的磷酸钙多孔载体或者根据项目28或29所述的粉状固体(d″)的颗粒上的活性催化剂组分，其中该活性催化剂组分包含铜、氧化铜、或其组合。

项目56.一种用于处理含有氮氧化物(nox)的废气流的方法，所述气流源自燃烧过程，其中将氨源注入废气流中；并且其中使根据项目45-54中任一项所述的催化剂组合物在至少100℃并且优选最多600℃的温度下与含有氨的废气流接触，以在o2存在下通过nh3将nox的至少一部分还原为n2和水。

项目57.根据项目56所述的方法，其中该废气流温度是：

-至少105℃、或至少120℃、或至少150℃、或至少180℃、或至少200℃；和/或

-最高550℃、或最高500℃、或最高450℃、或最高400℃、或最高350℃、或最高325℃、或最高300℃。

项目58.根据项目54或55所述的方法，其中将该催化剂组合物以干燥粉末注入或催化剂浆料的半干燥注入的形式注入废气流中。

项目59.一种用于处理含有氮氧化物(nox)和选自下组的污染物的废气流的方法，该组由以下组成：重金属、酸性气体(如so2、so3、hcl、和/或hf)及其组合，所述废气流源自燃烧过程，所述处理方法包括：

将碱性吸附剂注入废气流中，所述碱性吸附剂包含选自下组的化合物，该组由以下组成：碳酸氢钠、碳酸钠、倍半碳酸钠(天然碱)、生石灰、熟石灰、石灰石、及其组合；

使污染物的至少一部分与碱性吸附剂接触，以从废气流中除去污染物的至少一部分，

将氨源注入废气流中；

将催化剂注入废气流中；并且

在至少100℃并且优选最高600℃的温度下，在o2存在下，通过用nh3还原，将废气流中nox的至少一部分转化成n2和水，

该催化剂包含沉积在多孔载体上的活性催化剂组分；

其中所述活性催化剂组分包含铜、氧化铜、或其组合；并且

其中所述多孔载体包含至少60wt％的钙缺陷型羟基磷灰石，其具有小于1.67、优选大于1.5且小于1.67的钙与磷酸盐摩尔比(ca/p)。

项目60.根据项目59所述的方法，其中该催化剂的该多孔载体进一步包含碳酸钙，其量少于20wt％且多于0wt％、优选从1wt％至19wt％、更优选从2wt％至18wt％、甚至更优选从5wt％至15wt％、还甚至更优选从7wt％至13wt％、最优选从8wt％至12wt％。

项目61.根据项目59或60所述的方法，其中该催化剂的该多孔载体包含少于1wt％的氢氧化钙ca(oh)2、优选少于0.5wt％的氢氧化钙ca(oh)2、更优选少于0.3wt％的氢氧化钙ca(oh)2、甚至更优选少于0.2wt％的氢氧化钙ca(oh)2、最优选基本上不含氢氧化钙ca(oh)2。

项目62.根据项目59-61中任一项所述的方法，其中该催化剂的该多孔载体进一步包含水，其量少于20wt％且多于0wt％、优选从1wt％至18wt％、更优选从2wt％至15wt％、甚至更优选从4wt％至12wt％、还甚至更优选从5wt％至11wt％、最优选从6wt％至11wt％。

项目63.根据项目57-60中任一项所述的方法，其中该催化剂的该多孔载体包含大于该钙缺陷型羟基磷灰石ca/p摩尔比的ca/p摩尔比。

项目64.根据项目57-61中任一项所述的方法，其中该催化剂的该多孔载体包含1.60或更大、优选1.65或更大、优选1.67或更大、更优选1.68或更大的ca/p摩尔比。

项目65.根据项目59-64中任一项所述的方法，其中该催化剂的该多孔载体包含：

-至少65wt％、优选至少70wt％、更优选至少75wt％、还更优选至少80wt％、还最优选至少85wt％的钙缺陷型羟基磷灰石，

和/或包含

-最多99wt％、优选最多98wt％、更优选最多97wt％、还更优选最多95wt％、甚至更优选最多93wt％、最优选最多91wt％的钙缺陷型羟基磷灰石。

项目66.根据项目59-65中任一项所述的方法，其中该多孔载体在200℃下热处理后具有至少110m²/g的bet比表面积和至少0.5cm³/g的孔体积

项目67.根据项目59-66中任一项所述的方法，其中该催化剂具有在400℃下煅烧后测量的至少65m²/g和/或最多100m²/g的bet比表面积。

项目68.根据项目59-67中任一项所述的方法，其中该催化剂具有在400℃下煅烧后测量的以下孔体积：

-至少0.3cm³/g、优选至少0.41cm³/g、和/或

-最多1.1cm³/g、优选最多1.0cm³/g、更优选最多0.9cm³/g、最优选最多0.8cm³/g。

项目69.根据项目59-68中任一项所述的方法，其中该活性催化剂组分包含：

-至少0.1wt％、优选至少0.5wt％、更优选至少1.0wt％、最优选至少1.5wt％的铜、氧化铜、或其组合；

和/或

-最多15wt％、优选最多、更优选最多13wt％、还更优选最多12wt％、最优选最多11wt％的铜、氧化铜、或其组合。

项目70.根据项目59-69中任一项所述的方法，其中该活性催化剂组分使用选自下组的铜前体通过离子交换或浸渍沉积在多孔载体上，该组由以下组成：硝酸铜、乙酸铜、氯化铜、乙酰丙酮酸铜、及其任何混合物。

项目71.根据项目59-70中任一项所述的方法，其中该碱性吸附剂包含选自下组的化合物或由其组成，该组由以下组成：天然碱、碳酸氢钠、及其混合物。

项目72.根据项目59-71中任一项所述的方法，其中该碱性吸附剂含有氨源。

项目73.根据项目59-72中任一项所述的方法，其中该催化剂与所述碱性吸附剂的重量比是

-至少0.001、或至少0.005、或至少0.010、或至少0.020、或至少0.030、或至少0.045；和/或

-最多1.00、或最多0.50、或最多0.40、或最多0.30。

项目74.根据项目59-73中任一项所述的方法，其中将该碱性吸附剂和该催化剂混合以形成有待一起注入废气流中的共混物。

项目75.根据项目74所述的方法，其中该共混物包含

-至少0.1wt％、或至少0.2wt％、或至少0.5wt％、或至少1wt％、或至少3wt％、或至少5wt％的催化剂，和/或

-最多20wt％、或最多15wt％、或最多12wt％、或最多10wt％的该催化剂。

项目76.根据项目59-75中任一项所述的方法，其中将该碱性吸附剂和该催化剂顺序注入流过管道的该废气流中，并且其中将该碱性吸附剂在注入催化剂上游的位置处注入管道中。

项目77.根据项目59-76中任一项所述的方法，其中将该氨源和该催化剂同时注入废气流中。

项目78.根据项目59-77中任一项所述的方法，其中该温度是至少105℃且最高500℃、优选至少120℃且最高400℃、更优选至少120℃且最高350℃、更优选至少180℃且最高300℃。

项目79.根据项目59-76中任一项所述的方法，其中该碱性吸附剂选自下组，该组由以下组成：天然碱、碳酸氢钠、及其混合物。

项目80.根据项目59-79中任一项所述的方法，其中该碱性吸附剂含有氨源。

项目81.根据项目59-80中任一项所述的方法，其中该催化剂与所述碱性吸附剂的重量比是

-至少0.001、或至少0.005、或至少0.010、或至少0.020、或至少0.030、或至少0.045；和/或

-最多1.00、或最多0.50、或最多0.40、或最多0.30。

项目82.根据项目59-81中任一项所述的方法，其中该催化剂进一步包含氨源。

项目83.根据项目59-82中任一项所述的方法，其中该碱性吸附剂进一步包含氨源。

项目84.根据项目83所述的方法，其中该碱性吸附剂包含碳酸氢钠和氨源。

项目85.根据项目59-84中任一项所述的方法，其中该氨源是脲、铵盐、和/或nh3。

项目86.根据项目84所述的方法，其中该碱性吸附剂包含至少60wt％的碳酸氢钠和从0.02wt％至2wt％的以铵离子nh4⁺的形式表示的氨。

项目87.根据项目86所述的方法，其中该碱性吸附剂包含按重量计在60％与98％之间、优选地在80％与98％之间的碳酸氢钠，按重量计在1％与40％之间、优选地在1％与12％之间的碳酸钠以及按重量计在0.02％与2.0％之间的以铵离子nh4⁺的形式表示的氨，其特征为该碱性吸附剂包含按重量计小于1.0％、优选地小于0.9％、更优选地小于0.8％的水。

项目88.根据项目86所述的方法，其中该碱性吸附剂包含按重量计在60％与98％之间、优选地在80％与98％之间的碳酸氢钠，按重量计在1％与40％之间、优选地在1％与12％之间的碳酸钠以及按重量计在0.02％与2.0％之间的以铵离子nh4⁺的形式表示的氨，并且包含按重量计从0.01％至5％的选自烃、脂肪醇、脂肪酸、或脂肪酸盐的化合物，优选每分子具有12至20个碳原子的脂肪酸或其盐。

项目89.根据项目59-88中任一项所述的方法，其中该碱性吸附剂呈颗粒的形式，这些颗粒具有通过激光衍射法测量的小于50μm的直径d90和小于35μm的直径d50、优选地小于35μm的直径d90和小于20μm的直径d50、更优选地小于30μm的直径d90和小于15μm的直径d50。

项目90.根据项目59-89中任一项所述的方法，其中该催化剂呈颗粒的形式，这些颗粒具有通过激光衍射法测量的小于50μm的直径d90和小于35μm的直径d50、优选地小于35μm的直径d90和小于20μm的直径d50、更优选地小于30μm的直径d90和小于15μm的直径d50。

项目91.一种包含碱性吸附剂和催化剂的共混物，

所述碱性吸附剂选自下组，该组由以下组成：石灰石、石灰、天然碱、碳酸氢钠、及其组合，

所述催化剂包含沉积在多孔载体上的活性催化剂组分；其中所述活性催化剂组分包含铜、氧化铜、或其组合；

其中所述多孔载体包含至少60wt％的钙缺陷型羟基磷灰石，其具有小于1.67、优选大于1.5且小于1.67的钙与磷酸盐摩尔比(ca/p)。

项目92.根据项目91所述的共混物，该共混物包含

-至少0.1wt％、或至少0.2wt％、或至少0.5wt％、或至少1wt％、或至少3wt％、或至少5wt％的催化剂，和/或

-最多20wt％、或最多15wt％、或最多12wt％、或最多10wt％的催化剂；

项目93.根据项目91或92所述的共混物，其中该催化剂的该多孔载体进一步包含碳酸钙，其量少于20wt％且多于0wt％、优选从1wt％至19wt％、更优选从2wt％至18wt％、甚至更优选从5wt％至15wt％、还甚至更优选从7wt％至13wt％、最优选从8wt％至12wt％。

项目94.根据项目91-92中任一项所述的共混物，其中该催化剂的该多孔载体包含少于1wt％的氢氧化钙ca(oh)2、优选少于0.5wt％的氢氧化钙ca(oh)2、更优选少于0.3wt％的氢氧化钙ca(oh)2、甚至更优选少于0.2wt％的氢氧化钙ca(oh)2、最优选基本上不含氢氧化钙ca(oh)2。

项目95.根据项目91-93中任一项所述的共混物，其中该催化剂的该多孔载体进一步包含水，其量少于20wt％且多于0wt％、优选从1wt％至18wt％、更优选从2wt％至15wt％、甚至更优选从4wt％至12wt％、还甚至更优选从5wt％至11wt％、最优选从6wt％至11wt％。

项目96.根据项目91-94中任一项所述的共混物，其中该催化剂的该多孔载体包含大于该钙缺陷型羟基磷灰石ca/p摩尔比的ca/p摩尔比。

项目97.根据项目91-96中任一项所述的共混物，其中该催化剂的该多孔载体包含1.60或更大、优选1.65或更大、优选1.67或更大、更优选1.68或更大的ca/p摩尔比。

项目98.根据项目91-97中任一项所述的共混物，其中该催化剂的该多孔载体包含：

-至少65wt％、优选至少70wt％、更优选至少75wt％、还更优选至少80wt％、还最优选至少85wt％的钙缺陷型羟基磷灰石，

和/或包含

-最多99wt％、优选最多98wt％、更优选最多97wt％、还更优选最多95wt％、甚至更优选最多93wt％、最优选最多91wt％的钙缺陷型羟基磷灰石。

项目99.根据项目91-98中任一项所述的共混物，其中该多孔载体在200℃下热处理后具有至少110m²/g的bet比表面积和至少0.5cm³/g的孔体积。

项目100.根据项目91-99中任一项所述的共混物，其中该催化剂具有在400℃下煅烧后测量的至少65m²/g和/或最多100m²/g的bet比表面积。

项目101.根据项目91-100中任一项所述的共混物，其中该催化剂具有在400℃下煅烧后测量的以下孔体积：

-至少0.3cm³/g、优选至少0.41cm³/g、和/或

-最多1.1cm³/g、优选最多1.0cm³/g、更优选最多0.9cm³/g、最优选最多0.8cm³/g。

项目102.根据项目91-101中任一项所述的共混物，其中该活性催化剂组分包含：

-至少0.1wt％、优选至少0.5wt％、更优选至少1.0wt％、最优选至少1.5wt％的铜、氧化铜、或其组合；

和/或

-最多15wt％、优选最多、更优选最多13wt％、还更优选最多12wt％、最优选最多11wt％的铜、氧化铜、或其组合。

项目103.根据项目91-102中任一项所述的共混物，其中该活性催化剂组分使用选自下组的铜前体通过离子交换或浸渍沉积在多孔载体上，该组由以下组成：硝酸铜、乙酸铜、氯化铜、乙酰丙酮酸铜、及其任何混合物。

项目104.根据项目91-103中任一项所述的共混物，其中该碱性吸附剂包含选自下组的化合物，该组由以下组成：天然碱、碳酸氢钠、及其混合物。

项目105.根据项目91-103中任一项所述的共混物，其中该碱性吸附剂含有氨源。

项目106.根据项目91-105中任一项所述的共混物，其中该催化剂与所述碱性吸附剂的重量比是

-至少0.001、或至少0.005、或至少0.010、或至少0.020、或至少0.030、或至少0.045；和/或

-最多1.00、或最多0.50、或最多0.40、或最多0.30。

项目107.根据项目91-105中任一项所述的共混物，该共混物进一步包含氨源。

项目108.根据项目106所述的共混物，其中该氨源是脲、铵盐、和/或nh3。

项目109.根据项目106或107所述的共混物，其中该碱性吸附剂包含碳酸氢钠和氨源。

项目110.根据项目106-109中任一项所述的共混物，其中该碱性吸附剂包含至少60wt％的碳酸氢钠和从0.02wt％至2wt％的以铵离子nh4⁺的形式表示的氨。

项目111.根据项目106-110中任一项所述的共混物，其中该碱性吸附剂包含按重量计在60％与98％之间、优选地在80％与98％之间的碳酸氢钠，按重量计在1％与40％之间、优选地在1％与12％之间的碳酸钠以及按重量计在0.02％与2.0％之间的以铵离子nh4⁺的形式表示的氨，其特征为该碱性吸附剂包含按重量计小于1.0％、优选地小于0.9％、更优选地小于0.8％的水。

项目112.根据项目106-111中任一项所述的共混物，其中该碱性吸附剂包含按重量计在60％与98％之间、优选地在80％与98％之间的碳酸氢钠，按重量计在1％与40％之间、优选地在1％与12％之间的碳酸钠以及按重量计在0.02％与2.0％之间的以铵离子nh4⁺的形式表示的氨，并且包含按重量计从0.01％至5％的选自烃、脂肪醇、脂肪酸、或脂肪酸盐的化合物，优选每分子具有12至20个碳原子的脂肪酸或其盐。

项目113.根据项目106-112中任一项所述的共混物，其中该碱性吸附剂呈颗粒的形式，这些颗粒具有通过激光衍射法测量的小于50μm的直径d90和小于35μm的直径d50、优选地小于35μm的直径d90和小于20μm的直径d50、更优选地小于30μm的直径d90和小于15μm的直径d50。

项目114.根据项目106-113中任一项所述的共混物，其中该催化剂呈颗粒的形式，这些颗粒具有通过激光衍射法测量的小于50μm的直径d90和小于35μm的直径d50、优选地小于35μm的直径d90和小于20μm的直径d50、更优选地小于30μm的直径d90和小于15μm的直径d50。

项目115.一种用于处理含有氮氧化物(nox)和选自下组的污染物的废气流的方法，该组由以下组成：重金属、酸性气体(如so2、so3、h3po4、hcl、hi、hbr、和/或hf)及其组合，所述废气流源自燃烧过程，所述处理方法包括：

将根据项目89-110中任一项所述的共混物注入该废气流中；

用该碱性吸附剂从该废气流中除去这些污染物的至少一部分，

在至少100℃并且优选最多600℃的温度下，在o2存在下，通过用nh3还原，将该废气流中nox的至少一部分转化成n2和水。

项目116.根据项目115所述的方法，其中所述温度是

-至少105℃且最高500℃、优选至少120℃、最优选至少180℃；和/或

-最高400℃、更优选至少120℃；或最高350℃、最优选最多300℃。

在此引用的所有专利申请和公开物的披露内容通过援引方式并入本申请，其程度为它们为在此提出的那些提供了示例性、程序的或其他详细补充。

如果通过引用并入本申请的任何专利、专利申请以及公开物的披露内容与本说明书相冲突到了可能导致术语不清楚的程度，那么本说明书应该优先。

每一项权利要求都作为本发明的实施例结合到本说明书之中。因此，权利要求书是进一步的说明并且是对本发明的优选实施例的附加。

虽然已显示出并描述了本发明的优选实施例，但是本领域的技术人员可在不背离本发明的精神或传授内容的情况下对其进行修改。在此描述的这些实施例只是示例性的且是非限制性的。系统及方法的多种变化及修改是可能的并且是在本发明的范围之内。

因此，保护范围并不受本说明书以及以上列出的实例所限制，而是仅受跟随的权利要求书所限制，该范围包括该权利要求书的主题的所有等效物。

已经对本发明概括地进行了说明，作为本发明的具体实施例并且为了证实其实施和优点而给出了以下实例。应理解的是这些实例是以说明的方式给出而不旨在以任何方式限制本说明书或之后跟随的权利要求书。

实例

实例1-催化剂载体的制备

在该实例中，在与wo2015/173437专利申请的实例1(特别是在实例1b和1c中)中所述相似的条件下制备标记为s12、s14、s16的三种磷酸钙(ca/p)载体。条件的差异解释如下。在合成后，对载体样品进行过滤，并使这些湿样品经受多次分析。

在与wo2015/173437的实例1b相似的条件下制备磷酸钙(ca/p)载体s12。在带有挡板的200升反应器中，将石灰石分散在20℃-25℃下的水中。对于第一步骤，然后将h3po4(75％)加入到该悬浮液中，并使用双4叶片叶轮以390rpm搅拌混合物。在加入酸结束时，将混合物加热至约50℃，并加入25wt％的ca(oh)2悬浮液以将悬浮液的ph保持在8-8.8下以用于第二步骤。反应时间是140分钟。在反应时间之后，以第一步骤中使用的搅拌速度一半的速度连续搅拌悬浮液，以使其冷却至20℃-25℃。在水性悬浮液(b)中的固体悬浮液的最终密度是按重量计18％(对于水性悬浮液的总重量报告的固体重量)。

在与wo2015/173437的实例1c相似的条件下制备磷酸钙(ca/p)载体s14。在5升反应器(没有挡板)中，将石灰石分散在20℃-25℃下的水中。对于第一步骤，然后将h3po4(75％)加入到该悬浮液中，并使用4叶片叶轮以700rpm搅拌混合物。在加入酸结束时，将混合物加热至约50℃，并加入25wt％的ca(oh)2悬浮液以将悬浮液的ph保持在8.2-8.7下以用于第二步骤。反应时间是145分钟。在反应时间之后，以第一步骤中使用的搅拌速度一半的速度连续搅拌悬浮液，以使其冷却至20℃-25℃。在水性悬浮液(b)中的固体悬浮液的最终密度是按重量计5％(对于水性悬浮液的总重量报告的固体重量)。

在与wo2015/173437的实例1b相似的条件下制备磷酸钙(ca/p)载体s16。在5升反应器(没有挡板)中，将石灰石分散在20℃-25℃下的水中。对于第一步骤，然后将h3po4(75％)加入到该悬浮液中，并使用双4叶片叶轮以320rpm搅拌混合物。在加入酸结束时，将混合物加热至约50℃，并加入25wt％的ca(oh)2悬浮液以将悬浮液的ph保持在8.1-8.9下以用于第二步骤。反应时间是175分钟。在反应时间之后，以第一步骤中使用的搅拌速度一半的速度连续搅拌悬浮液，以使其冷却至20℃-25℃。在水性悬浮液(b)中的固体悬浮液的最终密度是按重量计18％(对于水性悬浮液的总重量报告的固体重量)。

1a.载体样品s12、s14、s16干燥后的孔隙度和粒径

在110℃的真空下热处理过夜(约16小时)后，测定孔隙度特征。通过气体吸附在micromeriticsasap2020机器上测定bet比表面积。在分析之前，在真空下在110℃预处理这些样品(0.7至1g)直到实现4-5μbar的稳定真空。根据iso9277经由体积法，在77°k下使用氮气作为吸附气体进行测量：2010标准(通过气体吸附-bet法测定固体的比表面积)。在从约0.05至0.20变化的相对压力(p/p0)范围内计算bet比表面积。

还测量了平均粒径d50。平均直径d50是这样的直径：使得按重量计50％的颗粒具有低于所述值的直径。在beckmancoulterls230激光衍射粒度分析仪(具有750nm波长的激光)上并且基于夫琅和费(fraunhofer)衍射理论(大于10μm的颗粒)和米氏(mie)散射理论(小于10μm的颗粒)使用粒径分布计算对于悬浮在水中的颗粒进行粒径测量，这些颗粒被看作是球形的。

结果可以在表1中找到。

表1

*在110℃下真空热处理过夜后

1b.载体样品s12、s14、s16的熟处理(200℃-600℃)

在若干温度(从200℃至600℃)下对3种载体样品进行8小时的老化，以便观察样品作为温度的函数的形态变化，以检查其热稳定性。含有羟基磷灰石的载体将需要在宽温度范围(高达600℃)下工作，以有效地支持denox催化剂。

方法描述：

将10g左右载体样品(s12、s14、和s16)放入陶瓷坩埚中并放入电炉(德国纳博热，具有温度/时间控制器b-180)中。热处理在以下温度程序下在空气气氛中进行：以1℃/min从室温至最终温度，并将最终温度保持8小时的限定时间。所得样品已标记有代码，该代码指示处理的温度和时间(sxx/温度/时间)：s12/200/8、s12/400/8、s12/600/8；s14/200/8、s14/400/8、s14/600/8、和s16/200/8、s16/400/8、s16/600/8。

比表面积(通过线性bet方程计算)和孔隙度(孔体积、孔径和孔径分布)已经通过在-196℃下使用意大利sorpotomatic1900仪器上的表面积自动分析仪收集的n2吸附/解吸等温线确定。从获得的线的斜率和截距，计算了单层(vm)中吸附在表面上的n2体积和cbet常数。

通过barrettjoyner-halenda(bjh)模型方程从收集的等温线的解吸分支计算孔径分布(psd)，并且通过经典的gurvitch规则计算平均孔径(rav，p，孔半径，以nm或为单位)：

rav，p(nm)＝(2vp/sbet)10³

其中vp是以cm³/g为单位的孔体积，sbet是以m²/g为单位的bet表面积，并且该孔半径以或nm为单位

在分析之前，湿羟基磷灰石样品和热处理样品(从0.15至0.30g)已经在150℃的真空下除气了4小时。

根据所获得结果(吸附-解吸等温线和孔径分布)，s12和s14两种样品的形态随温度变化。这是一种预期现象：在(几乎)所有固体上观察到固体随温度烧结。

烧结导致表面损失、孔体积减小和孔径减小。具体地，小孔消失且大孔隙度出现。新的孔隙度也可能与颗粒间空隙有关。这是由于孔体积减小，导致固体颗粒之间形成较大的体积(空隙)。

关于s12和s14载体样品，表面积值从表面积的平均值100m²/g左右开始，并且然后在600℃下热处理后降低至20m²/g的值。两种样品的孔径分布集中在孔半径的2-3nm左右(对于低处理温度)，并且其对于高处理温度而增加并变得非常宽。

关于s16载体样品，从120m²/g的平均表面积值开始，在600℃下热处理后观察到30m²/g的值。该样品的psd集中在孔半径的2nm左右(对于低处理温度)，并且其对于高处理温度而增加并变得非常宽。

从s12和s14的200℃热处理开始，可以观察到几乎线性下降趋势，而s16则遵循不同的趋势。在从200℃至400℃的温度范围内，s16的表面积减小受到限制，孔体积损失也受到限制(参见表2)。

1c.水含量的评估

已经在陶瓷坩埚中对湿载体样品(s12、s14、和s16)进行了称重(在分析天平上精确到约10g)。将坩埚在静态干燥空气气氛中放入烘箱(德国贺利氏仪器(heraeusinstruments)公司，vacutherm.)中在120℃下过夜(约16h)。在干燥器中冷却至室温后，在分析天平上再次称重坩埚。

获得了对应于水解吸的以下质量损失并且如表3所示。

1d.通过tga/dtga进行的温度程序化水解吸

将湿样品(s12、s14、和s16)放在热天平的板上(约15mg)。tga7perkinelmer热分析仪上的以下三步程序完全在n2流动下完成：i)在35℃下的等温步骤2min；ii)以受控速率(10℃/min)从35℃加热至800℃；iii)从800℃冷却至50℃。通过以用于该分析的相同加热速率(b)测量高纯度参考材料(铝、镍、珀克合金、和铁：tc分别为163℃、354℃、596℃、和780℃)的居里转变(tc)来进行温度校准。对每个样品进行三次分析，以检查所获得结果的再现性。

温度区间35℃-800℃中解吸的总水量在表3中示出。确定的值与在120℃下处理后的简单质量测定评估的值一致(参见段落：1c.水含量的评估)。这表明样品中不含有源自合成方法的任何杂质。

1e.水解吸的温度：

水解吸开始于几乎室温或稍高(在tga分析开始时，35℃)，并且结束于以下温度：对于s12、s14、和s16分别是105℃、112℃、和103℃(通过在dtga曲线上计算解吸过程结束进行评估)。在以下温度(tmax)下观察到的最大水解吸速率在表3中示出。在失水现象发生后，从记录的热重曲线中未观察到高温下的任何其他解吸事件。

表3

实例2-载体组合物的特征

在该实例中，在与wo2015/173437专利申请的实例1中所述相似的条件下制备标记为s97的磷酸钙(ca/p)载体。将样品在105℃下的干燥烘箱中干燥48h。以下所有分析均在干燥样品上进行。

确定了该载体的组合物。

由以下技术计算碳酸钙(caco3)浓度。orsat气体分析仪是一种装置，其中各种气体(在这种情况下为co2)可以通过使它们通过一系列预选的化学溶液而被选择性地吸收。该装置主要由校准的水套式气体滴定管组成，该滴定管含有微酸化的nacl盐水和痕量的颜色指示剂(甲基橙)。该滴定管通过玻璃毛细管连接到含有吸收co2气体的4m氢氧化钠溶液的吸收瓶。通过酸化和加热样品，碳酸盐作为co2气体被释放。在naoh溶液中吸收之前和之后读取滴定管中的气体体积。体积差异对应于从样品中释放的co2。根据co2的体积计算碳酸盐的量，考虑滴定管的水套中水的温度以及大气压。

使用指示性钙电极(离子选择性电极ca²⁺电极metrohm6.0508.110)和ag/agcl参比电极(metrohm6.0726.100)，通过使用edta溶液的电位滴定测定总钙浓度。在滴定期间，可以使用电子伏特计来检测两个电极之间的电势变化。滴定的等当点对应于当所有ca通过edta络合时观察到的电压跳跃。指示性钙电极检测游离(未络合)钙的消失。滴定仪是metrohm799gpttitrino。

将电感耦合等离子体发射光谱法(icp-oes)用于测定p和次要元素mg和si。由mg浓度(通过icp-oes测量)计算碳酸镁(mgco3)浓度。由si浓度(通过icp-oes测量)计算二氧化硅(sio2)浓度。

在300℃下热解吸后，通过比色法karl-fischer滴定测定水含量。将样品在专用管式炉中加热以进行kf分析，并且用干燥的氩气流将解吸的水吹扫到比色法滴定池中，该滴定池含有比色法karlfischer试剂(甲醇、二乙醇胺、二氧化硫、咪唑和咪唑碘盐)。

通过以下方式由ca和p浓度计算羟基磷灰石浓度：

·由总％ca浓度(通过使用edta溶液的电位滴定测定)减去已经分配给caco3的钙计算分配给羟基磷灰石的摩尔ca浓度：8.22mol/kg

·由总％p浓度(通过icp-oes测量)计算分配给羟基磷灰石的摩尔p浓度：5.19mol/kg

·然后由分配给羟基磷灰石的这些摩尔ca和p浓度计算羟基磷灰石中的摩尔ca/p比。羟基磷灰石的估计摩尔ca/p比是1.58，而羟基磷灰石(ca10(po4)6(oh)2)的理论ca/p是1.67。摩尔ca/p比在1.50与1.67之间的羟基磷灰石是具有以下化学式的钙缺陷型羟基磷灰石(cda)

ca10-x(hpo4)x(po4)6-x(oh)2-x。

·x由摩尔ca/p比计算：x＝10-6*ca/p＝0.503。

·因此，钙缺陷型羟基磷灰石的确切化学式与理论羟基磷灰石化学式略有不同：ca4.497(hpo4)0.503(po4)5.497(oh)1.497，摩尔质量为976.41g/mol。

下表4总结了载体样品s97的以wt％为单位的估计组合物。由于与所应用的每种分析方法相关的实验不确定性，上表中化合物的总和略低于100％。该载体不含碳。

表4

通过ph测定证明不存在氢氧化钙(ca(oh)2)：

该载体不含氢氧化钙(ca(oh)2)。通过制备稀释的样品悬浮液并通过测量上清液的ph来证明不存在来自氢氧化钙(ca(oh)2)的可溶性氢氧化物。羟基磷灰石极不溶于水(ksp＝6.8×10^-37)，来自磷灰石分子的oh^-对ph没有贡献。碳酸钙也是非常不溶的(在25℃下13mg/l)，而ca(oh)2在20℃下可溶直至1.6-1.7g/l。如果样品溶液的ph低于7，则该样品不能含有任何ca(oh)2。为了证明在样品含有0.1％的氢氧化钙的情况下ph将是什么，还在掺有0.1％氢氧化钙的样品溶液中测量ph。ph电极是校准的aquatrodeplus，具有pt1000温度传感器(metrohm6.0257.000)。

o样品溶液：使5g样品在约20℃下与脱气的超纯水接触10min，同时搅拌液体。然后将悬浮液离心。在溶液中的该浓度的样品中，原始固体样品中高达1.6％的ca(oh)2将仍然是可溶的。然后将等份的上清液稀释约3次并测量ph。

o使掺有0.1％ca(oh)2的样品溶液：5g样品+0.005gca(oh)2与脱气的超纯水接触10min，同时搅拌液体。然后将悬浮液离心。然后将等份的上清液稀释约3次并测量ph。

样品溶液的ph是6.3。由于没有碱度，因此该样品中没有氢氧化钙。掺有0.1％氢氧化钙的样品的ph是7.5。结论是该载体材料不含氢氧化钙。

实例3-催化剂的制备

制备的催化剂样品用代码鉴定；在该代码中存在cuwt.％(x)、使用的制备方法(i：浸渍或e：离子交换)、使用的铜前体(ac：乙酸盐或acac：乙酰丙酮化物或no：硝酸盐或cl：氯化物)和载体样品(如实例1中使用的s16)。

3.a通过浸渍进行的催化剂制备的实例

催化剂cu2iacac/s16：

在120℃下将载体样品s16干燥16h＝6.0549g。

将0.5042gcu(acac)溶解于150ml水-异丙醇混合物(1∶1)(非澄清溶液)中，以达到0.016m的摩尔浓度，并与载体样品接触。

1°步骤：通过使用旋转蒸发器和滴液漏斗，通过滴加cu溶液和蒸发溶剂(将热水保持在60℃下)的交替循环在s16表面上沉积cu。该操作持续了6h。

2°步骤：在120℃下在大气压下于烘箱中干燥浸渍粉末16h。

3°步骤：煅烧：1℃/min高达450℃，保持4h。

以1.98cuwt.％的cu含量获得5.151g催化剂样品。

催化剂cu2iac/s16：

在120℃下将载体样品s16干燥16h＝6.049g。将0.4060gcu(ac)溶解于20ml水中，以达到0.108m的摩尔浓度，并与载体样品接触。

1°步骤：通过使用旋转蒸发器和滴液漏斗，通过滴加cu溶液和蒸发水(将热水保持在80℃下)的交替循环在s16表面上沉积cu。该操作持续了约4-5h。

2°步骤：在120℃下在大气压下于烘箱中干燥浸渍粉末16h。

3°步骤：煅烧：1℃/min高达450℃，保持4h。

以2.089cuwt.％的cu含量获得5.286g催化剂样品。

3b.通过离子交换进行的催化剂制备的实例

催化剂cu8eac/s16

将载体s16在120℃下干燥16h＝5.9819g

将cu(ac)：2.4837g溶解于250ml水中，以达到0.0497m的摩尔浓度。

1°步骤：在40℃(ph＝7)下的强磁力搅拌下，向cu(ac)澄清溶液中加入s16粉末，该操作持续了20h。

2°步骤：在中等真空(约15毫巴)下通过过滤从该溶液分离固体；测量滤液水的吸光度，以计算残余cu(ac)浓度。

3°步骤：用热水(40℃)进行洗涤循环，直至获得不含任何cu(ac)量的澄清水。

4°步骤：在120℃下在大气压下于烘箱中干燥交换的粉末16h

5°步骤：煅烧，1℃/min高达450℃，保持4h。

获得催化剂样品g＝5.546(8.23cuwt.％)

使用乙酸铜作为cu前体，通过离子交换1.5wt％、3wt％、6wt％和11wt％以相似方式制备了四种更多的催化剂，并鉴定为cu1，5eac/s16、cu3eac/s16、cu6eac/s16、cu11eac/s16。

催化剂cu6eno/s16(干燥的；未煅烧的)

将载体：s16在120℃下干燥16h＝5.123g

将cu(no3)2：1.141g溶解于250ml水中，以达到0.024m的摩尔浓度。

1°步骤：在40℃(ph＝7)下的强磁力搅拌下，向cu(no3)2澄清溶液中加入s16粉末，该操作持续了20h。

2°步骤：在中等真空(约15毫巴)下通过过滤从该溶液分离固体；测量滤液的吸光度，以计算残余cu(no3)2浓度。

3°步骤：用热水(40℃)进行洗涤循环，直至获得澄清水

4°步骤：在120℃下在大气压下于烘箱中干燥交换的粉末16h

获得催化剂样品g＝5.075(6.59cuwt.％)

实例4-催化剂的scr测试

4a.装载入scr反应器中的催化剂的制备。

连续流反应器是选择性催化反应系统的一部分。当使用这种流动反应器时，必须将催化剂样品作为具有给定粒径的晶粒放入内部；将固体以粉末形式放置将导致高压损失，从而导致气体混合物进料时流体动力学不正确。必须选择晶粒尺寸，以确保气体混合物不存在扩散极限(外部和内部扩散)和适合的流体动力学。

由于这个原因，将有待测试的催化剂样品压制、粉碎并筛成粒径为45-60目(分别为0.354mm-0.250mm)的颗粒。实现此类颗粒的程序并不简单，因为必须通过实验找到正确的压力，以便获得稳定的催化剂晶粒粒径，以承受机械冲击；在反应过程中，晶粒不应随着时间的推移而失去粉末。

对于测试scr反应的基于羟基磷灰石的cu催化剂样品，通过将置于3吨下的两个钢盘之间的每个粉末样品压制30秒来获得晶粒。然后将呈压实圆盘(厚度为几毫米)形式的所得样品粉碎，并在两个粒径为45和60目(分别为0.354mm-0.250mm)的筛子之间进行筛分。

4b.nh3-scr反应实验程序。

在配备有一组质量流量控制器(bronkhorst、hi-tec和brooks仪器)、管式立式电烘箱(最高温度1000℃)、玻璃管状催化微量反应器(具有5mm内径)、和在线ftir分光光度计(具有dtgs检测器的bio-rad)的连续反应管线中进行scr反应的测试，用于定性和定量测定进料和排出的气态物质。

将筛分成0.35-0.25mm粒径的颗粒并在烘箱中在120℃下干燥过夜的催化剂样品(约0.20g)在120℃下的o2/he流(20％v/v)下原位预处理30min。

典型地，当研究选择为在120℃-400℃范围内的给定温度的催化剂活性时，经由eurotherm控制器-编程器818型将进料气体混合物的浓度和总流速保持恒定，并且将研究反应的温度保持至少60分钟，以便允许达到稳态条件。

典型地，将约500ppm的no、500ppm的nh3、和10000ppm的o2混合制备原料气混合物。在混合后，进料到催化剂床的有效气体混合物还含有no2(由no与o2之间的气相反应形成)：约450ppmno、50ppmno2、500ppmnh3、和约10000ppmo2。将气体混合物的总流量保持恒定在6nl/h(对应于0.12s的接触时间)。

通过配备有具有2.4m路径长度的多反射气室的ft-ir每180秒监测从反应器中排出的混合物；分辨率，2cm^-1；灵敏度，1.5，每180秒扫描92次)以量化试剂种类。连续监测从反应器流出的所有ir活性物质(gram-schmidt)的总吸光度作为时间的函数，同时改变反应温度。基于测量的校准因子，从所选择的吸光度线的峰高度量化no、no2、和nh3以及其他形成的物质(如果有的话)。

下表5提供了ir活性物质no、no2、n2o、nh3、h2o的工作波长(cm^-1)：

表5

4c.nh3-scr催化测试：使用载体s16/400/8的实验结果

作为对照，在120℃-450℃的温度范围内研究基于羟基磷灰石的载体(s16/400/8，在400℃下煅烧8h)上的nh3-scr反应，同时保持进料混合物的浓度和流速相同(也就是说保持接触时间相同)。如第4.a节所述制备样品。将样品在he(20％)中的o2流下以3nl/h在120℃下预处理30min。进料混合物含有no、nh3、o2，以及由no+o2气相形成的no2。

反应测试的条件：

从参与scr反应的所有物质的浓度值，可以计算催化数据。图1示出了在120℃-450℃的温度范围内，基于羟基磷灰石的载体s16/400/8上no和nh3的转化。no的转化率是15％-20％左右，并且no2的转化率高得多(约60％-70％)；no2的反应性远高于no。氨在低温(120℃)下吸附后，在200℃-450℃的温度范围内转化率是20％-30％左右。这些观察结果表明，s16/400/8载体样品在nh3-scr反应中是惰性的。

4d.nh3-scr催化测试：在温度范围内使用两种催化剂的实验结果

在120℃-400℃的温度范围内，用乙酸铜作为前体(cu1.5eac/s16和cu11eac/s16)在相同载体s16上通过离子交换制备的两种催化剂上研究nh3-scr反应，同时保持进料混合物的浓度和流速相同(也就是说保持接触时间相同)。如第3b节所述制备催化剂样品；其实际cu含量是1.725wt％cu和11.14wt％cu。如第4a节所述制备催化剂样品并将其装载入scr反应器。将催化剂样品在he(20％v/v)中的o2流下以3nl/h在120℃下预处理30min。

使用cu1.5eac/s16的反应测试的条件：

使用cu11eac/s16的反应测试的条件：

图2和图3提供了在基于羟基磷灰石的cu催化剂上，作为反应温度函数的no和nh3转化百分比以及n2产生百分比：分别为cu1.5eac/s16和cu11eac/s16，在120℃-400℃的温度范围内。

对于cu11eac/s16：no的转化率在250℃下达到最大值(约36％)。n2的产生大大高于no转化率，因为n2可以由通过nh3进行的no还原反应和通过o2进行的nh3氧化反应两者形成。在反应的高温下，n2的产生减少，因为其他物质(n2o、no、和no2)是由通过o2进行的nh3氧化形成的。

对于cu1.5eac/s16：no的转化率没有明显的增加趋势，在高达200℃时可检测到一定程度的转化率增加并且然后其维持在相似的值上；在最高反应温度下，no转化率增加，可能是由于由通过o2进行的nh3氧化形成no。氨转化率从275℃开始达到100％。

结果发现，描述n2随温度产生的曲线对于cu1.5eac/s16是有意义的，因为它在不同的温度范围内随着不同的斜率不断增加。在低反应温度下，n2形成随高斜率增加，然后n2形成相当稳定，并且在最高温度下，其具有新的斜率增加。该趋势表明，在低温下，n2来自于no还原并且在最高温度下，n2来自通过o2进行的nh3氧化。

在这种较低负载催化剂上，通过氧气进行的氨氧化的竞争反应似乎不太活跃，并且没有观察到高度氧化的产物如n2o和no2，这与用高得多的cu负载催化剂cu11eac/s16观察到的相反。

似乎基于羟基磷灰石的载体(此处为s16)上的铜负载可以改变两种反应的选择性：通过no进行的nh3氧化，其中形成n2(参见反应i)和通过o2进行的nh3的各种氧化反应，其中形成no、n2o、n2(参见反应v、vi、vii)。

4e.nh3-scr催化测试：使用铜交换的催化剂的实验结果

从不同的cu前体和不同的cu浓度(1.7＜cu(wt.％)＜11.1)开始，通过离子交换制备了七种不同cu(ii)浓度下的铜催化剂：五种用乙酸铜作为前体制成的催化剂(1.7＜cu(wt.％)＜11.1)，标记为cu1.5eac/s16、cu3eac/s16、cu6eac/s16、cu8eac/s16、和cu11.2eac/s16，其中它们的实际cu负载量是1.725wt％cu、2.761wt％cu、6.041wt％cu、8.228wt％cu、和11.14wt％cu；一种用硝酸铜(6.59cuwt.％cu)制成的催化剂，标记为cu6eno/s16；以及一种用氯化铜(6.09wt.％cu)制成的催化剂，标记为cu6ecl/s16。在它们的制备中，将这些催化剂在400℃下煅烧。

进行铜催化剂上的n2吸附和解吸等温线(在-196℃下)以评估所有催化剂样品的形态学特性。通过用线性bet方程解释吸附等温线(在相对压力的区间中：0.033＜p/po＜0.35)来计算比表面积。将孔体积确定为将在p/po＝0.99下吸附的所有n2气体的量(cm3/g)转化为n2-液体(cm3liq/g)。通过用bjh(barrett-joyner-halenda)模型方程(开尔文方程的延伸)解释n2吸附/解吸等温线的解吸分支来确定孔径和孔径分布。通过经典的gurvitch规则计算平均孔径(rav，p，孔半径，以nm为单位)，该规则假设孔的圆柱形状：在分析之前，干燥和称重的样品(约0.2g)已经在150℃的真空下除气了4小时。制备的cu交换催化剂的形态特性(比表面积、孔体积、孔径和孔径分布)列于表6中。

表6：通过在s16上离子交换制备的铜催化剂

a：由2个参数bet方程确定

b：在p/po＝0.99下确定

c：从psd观察(通过bjh模型从等温线的解吸分支)

d：从gurvitch规则确定：rp(nm)＝(2vp/sbet)·10³其中vp以cm³/g为单位且sbet以m²/g为单位

对于所有这些离子交换的催化剂样品，粒径分布宽；并且材料的形态是微孔和中孔。

xrd分析显示离子交换的催化剂样品具有与在jcpds：00-009-0432中发现的羟基磷灰石(hap)典型xrd图案相匹配的晶体结构。

对于cu交换催化剂，bet表面积包含在75-98m²/g的范围内；似乎bet值随cu含量增加，这支持在载体(s16)的外表面处形成cuo纳米聚集体。通常，该表面积值略低于(未负载的)s16载体的表面积值(在400℃下煅烧后测得92.7m²/g；平均孔半径为15nm)。通过增加催化剂上的cu浓度，没有显著改变计算的bet值。这表明cu物质在s16载体上的良好分布。对于cu交换催化剂，孔体积包含在0.312-0.749cm³/g的范围内(与在400℃下煅烧后对于载体s16测量的0.69cm³/g孔体积相比)。

在给定温度250℃下，在相同载体s16上研究通过离子交换制备的这七种催化剂的nh3-scr反应-保持进料混合物的浓度和流速相同(也就是说保持接触时间相同)。如第4a节所述制备催化剂样品并将其装载入scr反应器。将催化剂样品在he(20％v/v)中的o2流下以3nl/h在120℃下预处理30min。

图4中提供了在给定温度250℃下，在7种基于羟基磷灰石的cu催化剂上以0.82的nh3∶no摩尔比获得的nox转化百分比，其中：

-nh3∶no摩尔比为0.82，

-接触时间为3.0110^-5小时，

-o2浓度为10,000ppm并且

-初始no浓度为约550ppm。

图4报道了通过与羟基磷灰石载体上从1.7至11.1wt％cu的cu负载离子交换制备的7种cu催化剂在250℃温度下的denox活性的比较结果(条件：nox＝580ppm；nh3＝500ppm；o2＝1％；ghsv＝30,000h^-1；催化剂＝0.2g)。

如果使用乙酸铜作为经由离子交换沉积的铜相的前体，则3-6左右wt.％cu3eacs16和cu6eac/s16的cu含量似乎代表获得活性denox催化剂的最佳cu浓度。这些催化剂获得了良好的no转化率(它们在nox的nh3-scr中具有活性)并且它们没有受到通过o2进行的nh3氧化与形成no、n2o、n2(经由反应v、vi、vii)的竞争反应的影响。进一步添加cu不改善所获得的nox转化率。

尽管相当令人惊讶的是，与用乙酸铜前体制备的催化剂相比，由cu(no3)2和cucl2前体制备的催化剂(cu6eno/s16、cu6ecl/s16)产生高得多的nox转化率。可能的是，cu盐前体的阴离子(no^3-和cl^-)和阳离子(cu²⁺)的双离子性质可以改变羟基磷灰石表面，该表面还包括可以被进入的阴离子取代的po4^3-位点，这可能导致对denox活性产生积极效果。

图5报道了通过与羟基磷灰石载体上从1.7至11.1wt％cu的cu负载离子交换制备的相同7种cu催化剂在350℃温度下的denox活性的比较结果(条件：nox＝580ppm；nh3＝500ppm；o2＝1％；ghsv＝30,000h^-1；催化剂＝0.2g)。与在250℃下显示的活性相比，通过由乙酸铜离子交换制备的所有cu催化剂在350℃下显示出活性降低(图4)。这对应于公开文献中报道的绝大部分denox催化剂的典型趋势。由铜盐(硝酸盐、氯化物)前体制备的催化剂(cu6eno/s16和cu6ecl/s16)具有高选择性，与在250℃下测量的相比，它们的denox活性在350℃下没有显著降低。

4f.nh3-scr催化测试：使用铜浸渍的催化剂的实验结果

从不同的cu前体和不同的cu浓度(2.1＜cu(wt.％)＜10.1)开始，通过浸渍制备了六种不同cu(ii)浓度下的铜催化剂：四种用乙酸铜制成的催化剂(2.1＜cu(wt.％)＜10.1)，标记为cu2iac/s16、cu6iac/s16、cu8iac/s16、和cu10iac/s16；一种用硝酸铜制成的催化剂(6.1cuwt.％)，标记为cu6ino/s16；以及一种用乙酰丙酮酸铜(2.0wt.％cu)制成的催化剂，标记为cu2iacac/s16。

进行铜催化剂上的n2吸附和解吸等温线(在-196℃下)以评估如上文实例4e中所述的所有催化剂样品的形态学特性。制备的cu浸渍催化剂的形态特性(比表面积、孔体积、孔径和孔径分布)列于表7中。

表7：通过在s16上浸渍制备的铜催化剂

a：由2个参数bet方程确定

b：在p/po＝0.99下确定

c：从psd观察(通过bjh模型从等温线的解吸分支)

d：从gurvitch规则确定：rp(nm)＝(2vp/sbet)·10³其中vp以cm³/g为单位且sbet以m²/g为单位

对于所有这些浸渍的催化剂样品，粒径分布宽；并且材料的形态是微孔和中孔。

xrd分析显示浸渍催化剂样品具有与在jcpds：00-009-0432中发现的羟基磷灰石(hap)典型xrd图案以及对于cuojcpds：048-1548图案发现的xrd图案(来自文献)相匹配的晶体结构。

对于cu浸渍催化剂，bet表面积包含在66.2-85m²/g的范围内，略低于(未负载的)s16载体(在400℃下煅烧后测得92.7m²/g)。对于cu浸渍催化剂，孔体积包含在0.52-1.1cm³/g的范围内(与在400℃下煅烧后对于载体s16测量的0.69cm³/g孔体积相比)。

在250℃的温度下，通过在不同cu浓度下浸渍制备并由各种cu前体(乙酸铜、硝酸铜、和氯化铜)制备的所有催化剂的denox活性比较报告于图6中(条件：nox＝580ppm；nh3＝500ppm；o2＝1％；ghsv＝30,000h^-1；催化剂＝0.2g)。在这种情况下，在250℃下观察到的nox转化率远高于(70％-80％)通过离子交换制备的催化剂所显示的nox转化率。催化剂活性完全相同，与cu负载量和cu前体的性质无关。

cu2iacac/s16(由乙酰丙酮化物前体制备的样品)的denox活性非常高。该结果令人惊讶，因为由于前体在水和几种有机溶剂中的溶解度问题，载体样品的制备是具有挑战性的。尽管催化剂制备存在一些问题可能导致cu相在羟基磷灰石载体上不均匀分散，但观察到高denox活性(尽管cu分散可能很差)，这表明nox还原需要在表面上存在cuox聚集体。

图7报道了通过用羟基磷灰石载体上的cu负载(2.1＜cu(wt.％)＜10.1)浸渍制备的相同5种cu催化剂在350℃温度下的denox活性的比较结果。条件：nox＝580ppm；nh3＝500ppm；o2＝1％；ghsv＝30,000h^-1；催化剂＝0.2g。

4g.nh3-scr催化测试：催化剂制备方法的影响

如以上在第3a和3b节中所述，通过2种不同的cu沉积方法(离子交换相比于浸渍)制备在s16载体上具有相同cu负载量的两种催化剂(cu6iac/s16和cu6eac/s16)。针对其denox活性将它们进行比较(参见图8)。图8显示，在低温(150℃-300℃)下，cu存在是denox活性所必需的，并且当使用乙酸铜作为cu前体时，浸渍似乎是比离子交换方法更好的制备方法。

出于比较的目的，通过在2wt％cu(cu2eac/hczc和cu2iac/hczc)的相似铜负载下的离子交换和浸渍，在菱沸石(“hczc”)载体上制备的两种催化剂的denox活性。在这种情况下，观察到制备方法对所获得催化剂的性能没有太大影响。两种催化剂均在宽温度范围内具有良好的denox活性。

4h.nh3-scr催化测试：cu前体对催化剂活性的影响

测量nox转化率作为在一定温度范围(120℃-400℃)内对于给定的不同铜前体(cu6eac/s16；cu6ecl/s16；cu6eno/s16)通过离子交换制备的催化剂的反应温度的函数。该数据在图9中示出。

图9表明由cu-乙酸盐、cu-硝酸盐、和cu-氯化物制备的催化剂样品之间存在差异。从硝酸铜和氯化铜前体开始制备的催化剂在denox反应中显示出其催化性能的相似行为。它们的活性均高于在cu6eac/s16(由cu-乙酸盐前体制备的催化剂)上观察到的活性。三种催化剂中最重要的区别在于它们在高温(＞250℃)下的催化行为：cu6eno/s16和cu6ecl/s16保持良好的denox活性，同时nox转化率仅略有下降。结果表明，cu6eno/s16具有最佳活性，也优于在cu6ecl/s16上观察到的活性。

从图9可以看出，似乎用作cu前体(cu氯化物和cu硝酸盐)的离子盐产生非常相似的denox活性。