双重反转式轴流鼓风机的制作方法

专利名称：双重反转式轴流鼓风机的制作方法
技术领域：
本发明涉及前段叶轮与后段叶轮向相反方向旋转的双重反转式轴流鼓风机。
背景技术：
在图1及图2中示出了日本专利第4128194号(专利文献1)所记载的以往的双 重反转式轴流鼓风机的结构。图1 (A)、(B)、(C)及(D)是以往的双重反转式轴流鼓风机的 从吸入侧观察到的立体图、从喷出侧观察到的立体图、从吸入侧观察到的主视图、从喷出侧 观察到的后视图，图2是图1的双重反转式轴流鼓风机的纵向剖视图。以往的双重反转式 轴流鼓风机，由第一单体轴流鼓风机1与第二单体轴流鼓风机3通过结合结构组合而成。 第一单体轴流鼓风机1具有第一壳体5、在该第一壳体5内分别配置的第一叶轮(前段叶 轮)7、第一电动机25、在周向上空出120°的间隔排列的三根连结板21。第一壳体5在轴 线A延伸的方向(轴线方向)的一侧具有环状的吸入侧凸缘9，在轴线方向的另一侧具有 环状的喷出侧凸缘11。另外，第一壳体5在两凸缘9、11之间具有筒部13。利用凸缘9与 凸缘11和筒部13的内部空间构成风洞。喷出侧凸缘11在内部具有圆形的喷出侧开口部 17。三根连结板21分别与第二单体轴流鼓风机3的后述的三根连结板45组合，从而构成 三片静止翼61。第一电动机25使第一叶轮7在第一壳体5内在图1 (C)所示的状态下绕逆 时针方向(图示的箭头Rl方向即一侧的方向)旋转。第一电动机25以比后述的第二叶轮 35 (后段叶轮)的旋转速度更快的速度使第一叶轮7旋转。第一叶轮7具有环状部件(轮 毂)27和N片(五片)前侧叶片28 (前段翼)，所述环状部件(轮毂)27嵌合在固定于第一 电动机25的未图示的旋转轴上的未图示的转子上的杯状部件上，所述前侧叶片观一体地 设置在所述环状部件27的环状的周壁27a的外周面上。第二单体轴流鼓风机3具有第二壳体33、配置在该第二壳体33内的图2所示的 第二叶轮(后段叶轮)35、第二电动机49、三根连结板45。如图1所示，第二壳体33在轴 线A延伸的方向(轴线方向)的一侧具有吸入侧凸缘37，在轴线方向A的另一侧具有喷出 侧凸缘39。另外，第二壳体33在两凸缘37、39之间具有筒部41。此外，利用凸缘37与凸 缘39和筒部41的内部空间构成风洞。另外，利用第一壳体5与第二壳体33构成壳体。吸 入侧壳体37在内部具有圆形的吸入侧开口部42。第二电动机49使第二叶轮35在第二壳 体33内在图I(B)及⑶所示的状态下向逆时针方向(图示的箭头R2的方向，即，与第一 叶轮7的旋转方向(箭头Rl)相反的方向(另一侧的方向))旋转。如前述那样，第二叶轮 35以低于第一叶轮7的旋转速度的速度旋转。第二叶轮35具有环状部件50和P片(四 片)后方叶片51 (后段翼)，所述环状部件50与在第二电动机49的未图示的旋转轴上固定 的未图示的转子的杯状部件嵌合，所述后方叶片51 —体地设在该环状部件(轮毂)50的环 状的周壁50a的外周面上。此外，前侧叶片28(前段翼)的横截面形状为凹部朝一侧的方向Rl开口的弯曲形 状。另外，后侧叶片(后段翼)51的横截面形状为凹部朝另一侧的方向R2开口的弯曲形状。 并且，静止翼即静止翼(支承部件)61的横截面形状为凹部朝向另一侧的方向R2与后侧叶片51所位于的方向开口的弯曲形状。关于以往的双重反转式轴流鼓风机，N片前方叶片观的片数、M片静止翼61的片 数、P片的后方叶片51的片数的关系满足N > P > M，其中N、M、P均为正整数。此外，在以 往的双重反转式轴流鼓风机中，如图2所示，第一单体轴流鼓风机1的N片前侧叶片观的 各自沿轴线A方向测出的长度尺寸(前段翼的最大轴向线长)Ll设定为比第二单体轴流鼓 风机3的P片的后侧叶片51的沿轴线A方向测出的长度尺寸L2 (后段翼的最大轴向线长) 长。具体而言，将长度尺寸Ll以及L2确定为两个长度尺寸Li、L2之比L1/L2值为1. 3 2. 5，由此提高风量与静压的特性。专利文献1 日本专利4128194号图1以及图2虽然以往的双重反转式轴流鼓风机能够提高风量与静压的特性，但是期望能够进 一步提高所述特性并且降低噪音。

发明内容
本发明的目的在于提供一种与以往相比能够提高特性且降低噪音的双重反转式 轴流鼓风机。本发明的双重反转式轴流鼓风机具有壳体，其具备风洞，该风洞在轴线方向的一 侧具有吸入口且在轴线方向的另一侧具有喷出口 ；前段叶轮，其具备在风洞内旋转的多片 前段翼；后段叶轮，其具备在风洞内向与前段叶轮相反方向旋转的多片后段翼；支承部件， 其由以静止状态配置在风洞内的前段叶轮与后段叶轮之间的位置的多片静止翼或多个支 柱(不具有作为静止翼的功能的支承部件)构成。在前段翼的片数为N、支承部件的个数为M、后段翼的片数为P (其中，N、M及P均 为正整数)、所述前段翼的最大轴向线长(沿轴线方向平行地测出的前段翼的最大长度尺 寸)为Lf、后段翼的最大轴向线长(沿轴线方向平行地测出的后段翼的最大长度尺寸)为 Lr、前段翼的外径尺寸(沿与轴线方向正交的径向测出的包括前段翼的前段叶轮的最大直 径尺寸)为Rf、后段翼的外径尺寸(沿与轴线方向正交的径向测出的包括后段翼的后段叶 轮的最大直径尺寸)为Rr时(其中，Lf、Lr、Rf及Rr为正数)，在本发明的双重反转式轴 流鼓风机中，同时满足N彡P > M的关系与Lf/(RfX Ji /N)彡1. 25的关系和Lr/(Rr X Ji / P)彡0. 83的关系中的至少一个。上述关系是作为发明人对实现双重反转式轴流鼓风机的性能提高及噪音降低的 关系进行研究后的结论而发现的。过去不存在满足至少上述关系的双重反转式轴流鼓风 机。此外，与现有的双重反转式轴流鼓风机相比可以确认的是，满足至少上述关系的双重反 转式轴流鼓风机能够提高性能且降低噪音。本发明是基于该确认而导出的。在本发明中，为了获得降低后段翼的损失且后段翼进行回旋回复量(整流)的工 作(同时也与排气一起进行静止翼的工作)的作用效果而确定上述关系。上述关系尤其是 用于使后段翼产生前述的作用效果的最低条件。前述的前段翼所满足的条件是在不变更后 段翼的条件下变更前段翼的结构从而使后段翼尽量产生前述的作用效果的条件，前述的后 段翼所满足的条件是在不变更前段翼的条件下变更后段翼的结构从而使后段翼尽量产生 前述的作用效果的条件。虽然仅利用上述关系就能够获得效果，但是在上述关系的基础上，优选当所前段
5叶轮的旋转速度为Sf、后段叶轮的旋转速度为Sr时，成立Sf > Sr的关系。该关系是用于 实现前段叶轮增速作用、后段叶轮有助于与静止翼同样的整流作用的一个条件。此外，在上述关系的基础上，若进一步满足5彡N彡7、4彡P彡7以及3彡M彡5 的关系、1 > Lr/Lf > 0. 45的关系、Lf/ (RfX π /N) > Lr/ (RrX π /P)的关系，则能进一步 增进作用效果。另外，若满足Lf/(Rf X π /N)彡1. 59的关系、Lr/(RrX π /P)彡1. 00的关 系，则能进一步增进作用效果。另外，前段叶轮及后段叶轮在轮毂的外周部固定有多片翼，尤其在后段叶轮，作为 轮毂优选使用该轮毂的径向尺寸随着朝向喷出口而缩短的结构。这样，能够增大静压水平 并改善静压特性。在这种情况下，优选设在后段叶轮的轮毂的外表面的倾斜角度小于60 度。若倾斜角度成为60度以上，则无法获得静压水平的上升。另外，后段叶轮的轮毂在轮毂的喷出侧端部连接后段翼的端部。即，后段翼延伸到 轮毂的喷出侧端部。通过形成为这种结构，能够提高基于后段翼的整流效果。另外，后段叶轮的后段翼的喷出侧端面以不从壳体的喷出侧端面突出的方式配置 在比喷出侧端面更靠内侧处。


图1 (A)、⑶、(C)及⑶是以往的双重反转式轴流鼓风机的从吸入侧观察的立体 图、从喷出侧观察的立体图、从吸入侧观察的主视图、从喷出侧观察的后视图。图2是图1的双重反转式轴流鼓风机的纵向剖视图。图3是用于简要说明本发明的双重反转的轴流鼓风机的结构的图。图4是将后段叶轮的局部放大后表示的图。图5是表示为了确认本实施方式的效果而使用的鼓风机的构成要素的图。图6 (A)及(B)是表示针对图5的实施例El与实施例Ε2、比较例CO测定的静压-风 量特性与噪音-风量特性的曲线图。图7㈧及⑶是表示针对图5的El与比较例CO’测定的静压-风量特性与噪 音-风量特性的曲线图。图8㈧及⑶是表示针对图5的E3与比较例CO测定的静压-风量特性与噪 音-风量特性的曲线图。图9是表示在改变了前段翼的片数、后段翼的片数、静止翼的片数的情况与改变 了翼的形状的情况下的静压头的变化量的灵敏度的模拟结果的图。符号说明
1，第一单体轴流鼓风机
3’第二单体轴流鼓风机
r前段叶轮
21，、45，连结板
27，轮毂
28'前段翼
35’后段叶轮
50’轮毂
51，后段翼61，静止翼
具体实施例方式以下，参照

本发明的双重反转式轴流鼓风机的实施方式。图3是用于简 要说明本发明的双重反转的轴流鼓风机的结构的图。具体的双重反转式轴流鼓风机的实施 例，除了前段叶轮7’的形状、后段叶轮35’的形状以及静止翼61’的形状不同以外，与图1 及图2所示的以往的双重反转式轴流鼓风机相比基本相同。因此，在本实施方式中，对于与 图1及图2的构成以往的双重反转式轴流鼓风机的部分相同的部分，在图3中赋予与图1 及图2的符号相同的符号，对于不同的部分，在图3中赋予在图1及图2的符号上增加“’” 的符号，并且省略详细说明。在本实施方式中，第一叶轮即前段叶轮7’具有环形部件即轴套27’和N片(五 片)前侧叶片即前段翼观’，所述轴套27’与在第一电动机25的未图示的旋转轴上固定的 未图示的转子的杯状部件嵌合，所述前段翼28’ 一体地设在该轴套27’的环状的周壁27’ a 的外周面上。前段翼观’的喷出口侧端面28’ a与轮毂27’的周壁27’ a的喷出口侧端面 27’aa—致。此外，与图1及图2的以往的例子相比，前段翼观’的最大轴向线长(沿轴线 方向测出的前段翼观’的最大长度尺寸)Lf更短。第二叶轮即后段叶轮35’具有环状部 件即轮毂50’和P片(四片)后侧叶片即后段翼51’，该轮毂50’与在第二电动机49的未 图示的旋转轴上固定的未图示的转子的杯状部件嵌合，所述后段翼51’ 一体地设在该轮毂 50’的环状的周壁50’ a的外周面上。后段叶轮35’以比前段叶轮7’的旋转速度Sf慢的 速度Sr旋转。此外，在本实施方式中，如图3以及图4(A)所示，后段叶轮35’的轮毂50’具有其 径向尺寸Ro随着朝向喷出口 57而变短的截头圆锥面形状的锥面51’C。如图4(A)所示，设 于轮毂50’的锥面51’ c的倾斜角度θ优选小于60度。如根据图4(B)所示的基于θ的 静压灵敏度的提高率的倾向所观察到的那样，当倾斜角度为60°以上时，静压效果降低。另 外，对于后段叶轮35’的轮毂50’，后段翼51’的端部51’ a与轮毂的喷出侧端部50’ aa相 接(连续)。即，后段翼51’延伸到轮毂50’的喷出侧端部50’ aa。若如此地形成，则能够 提高基于后段翼51，的整流效果。另外，后段叶轮35’的后段翼51，的喷出侧的端部51，a 的端面配置成不从第二壳体(壳体的一部分)33的喷出口 57侧的端面33a突出而是从喷 出侧的端面33a向内侧离开距离D。需要说明的是，该距离D只要在后段翼51’的直径Rr 的0. 1倍 0. 5倍的范围内即可，这样，可以提高降低噪音的效果。第一单体轴流鼓风机1’的三根连结板21’与第二单体轴流鼓风机3’的三根连结 板45’分别组合而成的三片静止翼61’，均为相同的形状且等间隔(间隔120° )地配置在 周向上。关于在本实施方式中使用的静止翼61’，理想的情况是优选成为翼的中心线实质为 直线或者基本上没有翼负载的形状。即，静止翼61’优选具有对于空气的流动基本上不产 生阻力的形状。若形成为这样的形状，则静止翼61’无法如一般的静止翼那样达到整流作 用。关于本发明的双重反转式轴流鼓风机，当前段翼的片数为N、静止翼(支承部件) 的个数为M、后段翼的片数为P (其中，N、M及P均为正整数)、前段翼的最大轴向线长(沿轴线方向测出的前段翼的最大长度尺寸)为Lf、后段翼的最大轴向线长(沿轴线方向测出 的后段翼的最大长度尺寸)为Lr、前段翼的外径尺寸(沿与轴线方向正交的径向测出的包 括前段翼的前段叶轮的最大直径尺寸)为Rf、后段翼的外径尺寸(沿与轴线方向正交的径 向测出的包括后段翼的后段叶轮的最大直径尺寸)为Rr(其中，Lf、Lr、Rf以及Rr为正数) 时，满足如下述的关系。需要说明的是，在以下的说明中，将下述的关系2的数值称为坚实 度(solidity)。关系1 :N 彡 P > M关系2 Lf/(Rf X π /N)彡 1. 25和/ 或 Lr/ (Rr X π /P)彡 0. 83在以往的双重反转式轴流鼓风机中搭载有积极地实现减速功能(整流功能)的静 止翼。即，具备用于将前段翼的流动顺畅地向后段引导的静止翼。此外，后段翼是在关注减 少对前段翼的影响的条件下而设计的。相对于这种以往的设计思想，在本实施方式中采用 了形成尽量减少静止翼的损耗的静止翼的设计思想。在此基础上，为了获得降低后段翼51’ 的损耗且后段翼51’进行回旋回复量的工作(与后段翼51’的鼓风一起也同时进行静止翼 的工作)的作用效果，确定了上述的关系1及2。上述的关系1及/或2尤其是使后段翼 51’产生前述作用效果的最低条件。尤其是，关系2是确定前段翼28’或后段翼51’的结构 的关系。前述的前段翼所满足的条件是在不变更后段翼51’的条件下变更前段翼28’的结 构从而使后段翼51’尽量发挥前述的作用效果的条件，前述的后段翼51’所满足的条件是 在不变更前段翼28’的条件下变更后段翼51’从而使后段翼51’尽量发挥前述作用效果的 条件。虽然仅利用关系1及2就能获得效果，但是在上述关系1及2的基础上，当前段叶 轮7’的旋转速度确定为Sf、后段叶轮35’的旋转速度确定为Sr时，优选满足Sf > Sr的关 系。该关系是用于前段叶轮V实现增速作用、后段叶轮35’有助于与通常的静止翼同样的 整流作用(回旋恢复作用)的一个条件。此外，在上述关系的基础上，若进一步满足5彡N彡7、4彡P彡7以及3彡M彡5 的关系、1 > Lr/Lf > 0.45的关系以及Lf/(RfX π/Ρ) > Lr/(Rr X Ji/P)的关系，则能够 进一步增进上述作用效果。另外，若满足Lr/(RrX π/N) ^ 1. 59的关系以及Lr/(RrX π / P) ^ 1. 00的关系，则能够确保更好的效果。需要说明的是，这些效果是通过试验而确认的。在图5中示出了为了确认本实施方式的效果而使用的鼓风机的构成要件。在图5 中，实施例El至Ε3具有与图3所示的实施方式的基本结构相同，但是改变了动翼的片数、 静止翼的片数、动翼的最大轴向线长、动翼的外形尺寸，比较例CO具有与图3所示的实施 方式基本相同的结构，但是为了比较改变了动翼的片数、静止翼的片数、动翼的最大轴向线 长、动翼的外形尺寸，比较例CO’具有与比较例CO相同的动翼的片数、静止翼的片数及动翼 的最大轴向线长，但是动翼的弯曲形状比比较例CO的动翼的弯曲更大。另外，比较例CO’ 是在不影响坚实度的范围内将弯曲状态形成得比比较例CO大。比较例Cl至C5是目前在市场上销售的五种双重反转式轴流鼓风机。在图5中， “线长”是指沿翼的缘部测定的翼的长度。在以下的试验中，选择了这些鼓风机进行了试验。 图5的最下栏的“坚实度”是以线长为分子的通常的坚实度值。图6 (A)及(B)是表示针对图5的实施例El和实施例E2、比较例CO测定的静压-风量特性与噪音-风量特性的曲线图。根据这些曲线图可知，若将前段翼的前述关系2的坚 实度固定并与将后段翼的前述关系2的坚实度设为0. 560,0. 839以及1. 246的双重反转式 鼓风机相比，则当后段翼的坚实度为0. 839时，在动作点的静压-风量特性无大幅度的变化 的状态下能够降低噪音。需要说明的是，虽然在图6中未示出，但是后段翼的坚实度只要为 0. 83以上就具有效果的事实已经通过模拟得到了确认。后段翼的坚实度的上限值在制造实 际商品的条件下能够自然而然地确定，而不会成为无限值。图7㈧及⑶是表示针对图5的实施例El与比较例CO’测定的静压-风量特性 与噪音-风量特性的曲线图。根据这些曲线可知，当将后段翼的前述关系2的坚实度固定 并与将前段翼的前述关系2的坚实度设为0. 955及1. 336的双重反转式鼓风机相比，当前 段翼的坚实度为1. 336时，在动作点的静压-风量特性无大幅度的变化的状态下能够降低 噪音。需要说明的是，虽然在图7中未示出，但是前段翼的坚实度只要为1. 25以上就具有 效果的事实已经通过模拟得到了确认。前段翼的坚实度的上限值在制造实际商品的条件下 能够自然而然地确定，而不会成为无限值。图6以及图7中，虽将前段翼以及后段翼中的一方的坚实度固定而改变另一方的 坚实度，但即使是在改变前段翼以及后段翼二者的坚实度的情况下，在满足上述关系2的 范围内也能通过模拟确认获得了效果的事实。图8㈧及⑶是表示针对图5的实施例E3与比较例CO的测定的静压-风量特 性与噪音-风量特性的曲线图。图9表示改变了前段翼的片数、后段翼的片数、静止翼的 片数的情况和改变了翼的形状的情况下的静压头的变化量的敏感度的模拟结果(使用了 正交表的敏感度解析)。根据图8可知，若改变前段翼的片数与后段翼的片数，在动作点的 静压-风量特性无大幅度的变化的状态下噪音有所增加。另外，如图9所示那样，根据模 拟可知，在前段翼的片数N与后段翼的片数P、静止翼的片数M之间优选成立5 < N < 7、 4彡P彡7及的关系。此外，图9表示各条件可变的灵敏度解析的结果。图9的灵敏度解析结果是在前 段翼的片数为三个水平(5、6、7片)与翼形状为三个水平(A、B、C)、静止翼的片数为三个 水平(3、4、5片)与翼形状为三个水平(A，、B，、C，)、而后段翼的片数为四个水平(4、5、6、 7片)与翼形状为三个水平(A”、B”、C”)的情况下将它们应用到正交表L18后分析到的主 要原因效果图。正交表L18是指因子(前段翼、静止翼、后段翼的三个因子)与各个水平在 十八种情况下各按完全相同的次数出现的方式制作的表，是为了判断仅以十八次的模拟组 合(3X3X3X3X4X3 = 972种情况)的优越性、效果、组合而制作的用于统计学上的判断 的一般的表。图9的“静压头”的值的求导方法以如下的方式求得。若以“前段片数”为“7”的 情况为例，正交表L18的模拟结果18次中的成为“前段片数”为“7”的情况的组合(由于 “前段片数”为三个水平)为六次。对于该六次的“静压头”的值进行平均化后的值为图9 的“前段片数”为“7”的“静压头”的值。虽然没有记载在正交表L18中的模拟结果，但是 对于“前段片数”为“7”的情况，为(0. 211+0. 203+0. 310+0. 201+0. 250+0. 277)/6 = 0. 242。 对于其他各因子、各水平也通过同样的计算求出并进行图示的情况如图9所示。在正交表 L18中，由于各因子、各水平在十八种情况下各按完全相同的次数出现，所以能够认为将确 定因子的水平并进行平均化后的结果作为该因子的水平范围内的大小倾向的指标来替换。据此，图9能够作为用于选定因子(前段动翼、静止翼、后段动翼)的各水平中的最优越的 水平的灵敏度解析结果而使用。前段翼的形状(前段形状)“A”是图5的比较例CO的前段翼的形状，形状“B”是 图5的实施例E3的翼形状，形状“C”是图5的比较例CO’的翼形状。另外，在图9中，以往形状(比较例)C0的结构为“前段片数”为“5”、“前段形状” 为“A”、“静翼片数”为“3”、“静翼形状”为“A’ ”、“后段片数”为“4”、“后段形状”为“A””。 另外，根据图9可知，“前段形状”为“5”片与“7”片时功能基本相同且为良好的倾向，而“前 段形状”为“B”时为性能变好的倾向。同样，能够判断出在“静翼片数”为“4”、“静翼形状” 为“A’，，与“B’ ”、“后段片数”为“6”与“7”、“后段形状”为“A””时为良好。在图9的结果中，对于具有最佳倾向的组合、以及成为其附近的同等的结果的组 合，获得通过模拟求出的整体静压头的结果、“前段片数”为“7”片、“前段形状”为“B”、“静 翼片数”为“4”、“静翼形状”为“B’ ”、“后段片数”为“6”、“后段形状”为“A””的组合(图 5的实施例El)的整体静压头为0.31的模拟结果。相对于以往的双重反转式轴流鼓风机 (图5的CO)的基于模拟的整体静压头为0. 26的情况，由于图5的实施例El的双重反转式 轴流鼓风机的整体静压头大到0. 31，所以确认出能够获得效果的事实。需要说明的是，在图9中箭头所表示的组合为图5的实施例E1，是最佳的组合。(产业上的利用可能性)根据本发明的双重反转式轴流鼓风机，与现有的双重反转式轴流鼓风机相比，由 于能够减少其损耗、提高特性且降低噪音，所以具有产业上的利用可能性。
权利要求
1.一种双重反转式轴流鼓风机，其具有壳体，其具备风洞，该风洞在轴线方向的一侧具有吸入口且在所述轴线方向的另一侧 具有喷出口；前段叶轮，其具备在所述风洞内旋转的多片前段翼；后段叶轮，其具备在所述风洞内向与所述前段叶轮相反方向旋转的多片后段翼； 支承部件，其由以静止状态配置在所述风洞内的所述前段叶轮与所述后段叶轮之间的 位置的多片静止翼或多个支柱构成；所述双重反转式轴流鼓风机的特征在于，在所述前段翼的片数为N、所述支承部件的个数为M、所述后段翼的片数为P、所述前段 翼的最大轴向线长为Lf、所述后段翼的最大轴向线长为Lr、所述前段翼的外径尺寸为Rf、 所述后段翼的外径尺寸为Rr时，其中N、M及P均为正整数，Lf.Lr.Rf及Rr为正数，同时满 足N彡P > M的关系与Lf/ (RfX π /N)彡1. 25的关系和Lr/(Rr X π /P)彡0. 83的关系中的至少一个关系。
2.如权利要求1所述的双重反转式轴流鼓风机，其特征在于，当所述前段叶轮的旋转速度为Sf、所述后段叶轮的旋转速度为Sr时，成立Sf > Sr的 关系。
3.如权利要求2所述的双重反转式轴流鼓风机，其特征在于， 还成立5彡N彡7、4彡P彡7以及3彡M彡5的关系、1 > Lr/Lf > 0. 45 的关系、Lf/ (RfX π/N) > Lr/ (RrX π/P)的关系。
4.如权利要求1或3所述的双重反转式轴流鼓风机，其特征在于， 成立Lf/(RfX π /N)彡1. 59的关系。
5.如权利要求1或3所述的双重反转式轴流鼓风机，其特征在于， 成立Lr/ (RrX π /P)彡1. 00的关系。
6.如权利要求1至3中任一项所述的双重反转式轴流鼓风机，其特征在于， 所述前段叶轮及所述后段叶轮具有在轮毂的外周部固定有多片翼的结构， 所述后段叶轮的所述轮毂的径向尺寸随着朝向喷出口而缩短。
7.如权利要求1至3中任一项所述的双重反转式轴流鼓风机，其特征在于， 所述前段叶轮及所述后段叶轮具有在轮毂的外周部固定有多片翼的结构， 所述后段叶轮的所述轮毂的径向尺寸随着朝向喷出口而缩短，所述后段叶轮的所述轮毂的倾斜角度小于60度。
8.如权利要求1至3中任一项所述的双重反转式轴流鼓风机，其特征在于， 所述前段叶轮及所述后段叶轮具有在轮毂的外周部固定有多片翼的结构， 所述后段叶轮的所述轮毂的径向尺寸随着朝向喷出口而缩短，所述后段叶轮的所述轮毂在该轮毂的喷出侧端部与所述后段翼的端部相接。
9.如权利要求1至3中任一项所述的双重反转式轴流鼓风机，其特征在于， 所述前段叶轮及所述后段叶轮具有在轮毂的外周部固定有多片翼的结构， 所述后段叶轮的所述轮毂的径向尺寸随着朝向喷出口而缩短，所述后段叶轮的所述后段翼的喷出侧端面以不从所述壳体的喷出侧端面突出的方式配置在比所述喷出侧端面靠内侧处。
10.如权利要求1至3中任一项所述的双重反转式轴流鼓风机，其特征在于， 所述前段叶轮及所述后段叶轮具有在轮毂的外周部固定有多片翼的结构， 所述后段叶轮的所述轮毂的径向尺寸随着朝向喷出口而缩短， 所述后段叶轮的所述后段翼的所述喷出口侧端面配置在从所述壳体的所述喷出侧端 面向内侧离开距离处，该距离为所述后段翼的直径尺寸X0. 1 0. 5。
全文摘要
本发明提供一种与以往相比能够提高特性且降低噪音的双重反转式轴流鼓风机。当前段翼(28’)的片数为N、静止翼(61’)的个数为M、后段翼(51’)的片数为P、将前段翼的最大轴向线长设为Lf、将后段翼的最大轴向线长设为Lr、将前段翼的外径尺寸设为Rf、将后段翼的外径尺寸设为Rr时，双重反转式轴流鼓风机满足如下的关系。关系为N≥P＞M。关系2为Lf/(Rf×π/N)≥1.25和/或Lr/(Rr×π/P)≥0.83。
文档编号F04D19/00GK102094836SQ20101058943
公开日2011年6月15日 申请日期2010年12月13日 优先权日2009年12月14日
发明者加藤千幸, 大塚晃弘, 大泽穗波, 山口敦, 新夕和弘, 植田晃, 相泽吉彦, 胜井忠士, 铃木正博 申请人:国立大学法人东京大学, 富士通株式会社, 山洋电气株式会社