减震装置的制作方法

本发明涉及一种减震装置，用于抑制可以在流体管道传播的压力脉动，流体管道例如机动车的燃料管道。

背景技术：

本发明适用于可能发生压力脉动或峰值的流体管道领域。特别地，本发明适用于机动车的流体管道领域，特别适用于公用车辆、载客车辆和重型货车。更特别的是，本发明适用于燃料管道领域，不只是燃料供应管道，而且还包括燃料回流管道。

在现有工艺水平下，有一种减震装置，其包括由弹性变形材料(例如橡胶)组成的管道。在压力脉动期间，橡胶制成的管道变形，从而部分抑制压力脉动。此外，有一种减震装置包括一本体，所述本体限定一个腔室和呈现了用于在腔室中流体的入口和出口的两孔。壁被设置在本体中且孔被定位以便壁和包含在腔室内的流体能限制空气。在压力脉动期间，被限制的空气被压缩，从而部分抑制压力脉动。

然而，在大量的应用中，减震装置的现有工艺水平不足以抑制压力脉动(橡胶管道)和/或过于笨重和/或产生大量植入的限制(例如，带防气阀的减震装置)。

技术实现要素：

本发明的目的在于，特别是解决上述全部或部分的问题。

为此目的，本发明的对象是减震装置，用于抑制可能在流体管道中传播的压力脉动，例如用于汽车的燃料管道，减震装置包括一个本体，所述本体限定一个腔室和具有用于腔室内的流体的入口和出口的至少一个孔；

减震装置的特征在于，它还包括至少：

-位于腔室的减震构件，减震构件包括至少一个泡棉，所述至少一个泡棉是可弹性变形的，且包括含有至少一可压缩气体的封闭小室，和

-夹持构件，所述夹持构件被配置为适当地夹持减震构件。

可压缩气体可以在以下组中选择，例如，包括空气，二氧化碳(CO₂)或氮气(N₂)。例如，在封闭小室中所含的可压缩气体当泡棉是在非变形条件下可能基本上是在大气压力下的。根据另一个实例，当泡棉是在减震装置中未变形条件下用来工作在流体平均压力为3bar的情况，包含在封闭小室的可压缩气体可能是在2bar(巴)的压力下。

根据一个变型，本体可以由几个组装部件组成。

特别是，夹持构件具有防止泡棉以过度的方式发生位移或变形的功能，这可能会部分或完全阻碍在腔室中的流体路径。此外，在一个不恰当的位置上的减震构件的位移可能会降低其有效性。

根据一个变型，该夹持构件通过至少一个具有低或零移动性的机械连接而连接到本体。换句话说，至少有一个机械连接明显地相对于本体限制了该夹持构件的运动或移动。

该变型或者是，夹持构件被固定于本体。例如，夹持构件是与本体集成的。根据另一个例子，减震装置还包括至少一个固定构件，所述固定构件被配置为固定夹持构件到本体。固定构件可以包括弹性卡扣配合元件。因此，相对于本体这种固定构件固定夹持构件，从而防止夹持构件由于敲击(例如本体上在压力脉动的影响下的敲击)而产生噪声，从而防止夹持构件阻隔腔室中的流体流动。

或者，夹持构件可以通过互补部分的合作来获得对本体的固定，所述互补部分分别属于夹持构件和本体。因此，这样的固定实现不需要任何固定构件。

根据一个变型，本体可能是金属或热塑性塑料。例如，本体可以包含一种在以下组中选择的材料，所述组包括：聚酰胺6,6(PA66)，聚酰胺12(PA12)和苯丙醇胺(PPA)，这种材料可以是填充玻璃纤维的。

根据一个变型，本体呈现一个单一的孔，所述孔用于在腔室中的流体的入口和出口。这种变型中，减震装置设有《T》型装置以便为了使流体从腔室来回循环。

这个变型或者是，本体限定一腔室和具有至少两个孔，所述孔用于腔室内的流体的入口和出口。在流体可以在一个方向或相反方向上流通的应用中，每个孔作为入口和出口连续地供应。

根据一个实施例，至少一种泡棉体包括开放小室，封闭小室的数量大于开放小室的数量。

根据一个变型，封闭小室与小室总数的比例大于60％，优选大于80％。小室总数为封闭小室数和开放小室数之和。在一个泡棉中，封闭小室实际上有助于最大程度的抑制压力脉动，因为封闭小室充满压缩气体，而开放小室可能是充满了液体，因为开放小室可以与泡棉的外面连通。

根据的一个变型，每个封闭小室有10m和500mμμ之间的大小。

根据一实施例，至少一种泡棉体具有50％到98％之间的空隙度。

因此，这样的泡棉可能，在其封闭小室内，包含一定数量的允许确保一个高平顺度的可压缩气体。

在目前的应用中，术语《孔隙度》指的是i)含于泡棉的封闭小室和开放小室的体积的总和与ii)泡棉总体积的比。

根据一个实施例，至少一个泡棉具有在15kPa到1000kPa之间的抗压强度，抗压强度根据ASTM d1056-07试验方法在泡棉压缩比为25％时被测量。

因此，这样的抗压强度允许泡棉在名义平均工作压力下是轻微变形，以便万一发生一个临时的压力峰值或超压时，考虑一个额外的变形可能性(弹性储备)。例如，在1bar(巴)的压力下,具有压缩强度25％的泡棉在100kPa下(压缩体积至剩余的体积)可进行25％的变形，这是在气油回流管道中的名义平均压力下。

通过非限制性的信息，这一泡棉的抗压强度在50kPa到1500kPa之间，它是根据NF R 99211-80试验方法在泡棉压缩比为50％时被测量的。

根据的一个变型，至少一个泡棉具有在15kPa到150kPa之间的抗压强度，抗压强度是根据ASTM d1056-07试验方法在泡棉压缩比为25％时被测量的。因此，在平均压力在0.5bar到3bar之间时，这种泡棉使减震装置抑制流体中的压力脉动。例如，燃料回流管在0.5bar到3bar之间的平均压力下工作。通过非限制性的信息，这一泡棉的抗压强度在50kPa 到300kPa之间时，它是根据NF R 99211-80试验方法在泡棉压缩比为50％时被测量的。

这一变型或者是，至少一个泡棉具有200kPa到1000kPa之间的抗压强度，抗压强度根据ASTM d1056-07试验方法在泡棉压缩比为25％时被测量的。因此，这种泡棉使减震装置抑制在3bar到7bar之间的平均压力下流体的压力脉动。例如，燃料供应管道在3bar到7bar之间的平均压力下工作。通过非限制性的信息，这一泡棉的抗压强度在300kPa到1500kPa之间，当它根据NF R 99211-80试验方法在泡棉压缩比为50％时被测量。

在目前的应用中，压力以bar相对表示。在目前的应用中，术语《平均压力》是在确定的持续期间内对应在流体管道中具有压力脉动的流体的压力的平均值。所确定的持续期间被选定为显著长于被抑制的最长的压力脉动持续时间。通常情况下，确定的持续期间所需的计算的平均压力长于1秒，例如1分钟。

根据一实施例，至少一种泡棉体具有4mm(毫米)到20mm(毫米)之间的厚度。

因此，这样的厚度允许形成有效地抑制压力脉动的泡棉，虽然在厚度测量方向仅剩略显笨重。

根据一个实施例，至少一个泡棉配置为：

-当流体的平均压力为1bar时，平顺度大于2cm³(立方厘米)，

-当流体的平均压力为2 bar时，平顺度大于2.5cm³(立方厘米)，和

-当流体的平均压力为3 bar时，平顺度大于3cm³(立方厘米)。

平顺度代表泡棉在流体中压力脉动影响下通过压缩或膨胀改变其体积的能力。因此，平顺度代表一个灵活元件(如泡棉)在压力变化影响下改变其体积的能力。因此，泡棉的平顺度是对于一个给定的压力变化的该泡棉的体积变化。为了测量平顺度，泡棉被放置在一个流体密封的腔室，然后遭受一个确定的压力，因此，一个测量：

-要么是在腔室中引入的流体以使腔室因而经过泡棉遭受一个给定的压力(腔室的增压)的体积，

-或者是流体离开腔室如经过泡棉而带来的一个给定的压力(腔室的 降压)的体积。

这两个流体体积是相同的。这两个流体体积中的每一个对应平顺度，即在压力变化期间泡棉的体积变化。为了实现应用的目的，在可能温度的整个范围内进行一个泡棉的平顺度的测量。优选地，所使用的流体是对应于应用的实际流体。然而，它是可以用具有与本应用流体的性质相同的替代流体，特别是具有相同的可压缩性的。

为了测量上述平顺度的值，我们必须在一个具有50毫米直径和20毫米高度的圆形的圆筒形腔室中放置一个具有50毫米直径和10毫米高度的圆形的圆筒形泡棉。这样的泡棉和腔室对应表示应用在机动车的体积。通过在本腔室中上述压力下引入流体，可以测量该泡棉的平顺度的数值。

因此，泡棉具有这样的平顺度，所述平顺度可以在很宽的频率和幅度范围内有效地抑制各种压力脉动，特别是为了供给带燃料的发动机组在延伸供给泵下游的燃料回流管中。

在实践中，泡棉通过压力峰值或脉动被压缩，从而瞬间地减小了泡棉的体积，因此，瞬间地增加流体可能占据的自由体积。自由体积的增加可以减少流体的瞬时压力，因此抑制压力脉动。

在工作中，当流体是在一个平均压力在0.5bar到1.5bar之间时，这样的泡棉可以有弹性变形包括在10％到80％之间的厚度变化。因此，在平均工作压力下，泡棉具有弹性变形的可能性，或储备，所述弹性变形是足够有效地抑制压力脉动，因为平均工作压力下泡棉是不会过分压缩的。事实上，泡棉越多，其抗压强度就越强。在压力脉动的影响下为了使泡棉能迅速变形，在平均工作压力下的初始变形应尽可能小。

根据一个变型，至少有一个泡棉配置有：

-当流体的平均压力为5 bar时，平顺度大于2cm³(立方厘米)，

-当流体的平均压力为6 bar时，平顺度大于2.5cm³(立方厘米)，和

-当流体的平均压力为7 bar时，平顺度大于3cm³。

因此，这种泡棉在3bar到7bar之间的平均压力下使减震装置抑制流体的压力脉动。例如，燃料供应管道在3bar到7bar之间的平均压力工作。

根据一个实施例，当流体的平均压力是在0bar到3bar之间和当流 体的平均温度为-30℃和130℃之间时，至少一个泡棉被配置具有体积变化大于0.5cm³/bar。

体积变化是在静止的泡棉体积和给定的流体压力下泡棉的体积之间的差异，这是增加了流体压力的体积变化。

根据一个实施例，减震构件具有接触面，所述接触面设置成当流体在腔室中循环时与流体流接触；

接触面的大小满足在i)接触面的表面积和ii)泡棉体积之间的比大于50m^-1，优选大于100m^-1。

因此，与流体接触的接触面相对扩展，可实现高效的压力脉动衰减。事实上，一个扩展的接触面允许实现一个大的平顺度而无需泡棉的任何显著的压缩。因此，一个扩展的接触面允许i)使得泡棉工作在一系列变形范围内，在低压力的影响下泡棉被变形的体积更大，ii)限制泡棉的残余变形，和iii)限制泡棉的疲劳，从而降低了降解，开裂或破裂的风险。

根据一个实施例，减震构件具有接触面，所述接触面设置成当流体在腔室中循环时与流体流接触；

接触面的大小满足i)接触面的表面积和ii)腔室的总表面积之间的比是大于10％，优选大于20％。

因此，与流体接触的接触面相对扩展，可有效的提高压力脉动衰减。

根据一个实施例，减震构件具有接触面，所述接触面设置成当流体在腔室中循环时与流体流接触；

接触面的大小满足i)接触面的表面积和ii)本体的一截面的表面积的比是大于60％，优选大于70％，截面沿着一个平面，所述平面垂直于泡棉的变形的一个主要方向且延伸接近接触面。

因此，与流体接触的接触面相对扩展，可有效提高压力脉动衰减。

根据一种变型，减震构件具有一般扁平状，且接触面一般是平面的。所述一般扁平减震构件可被制造，例如，通过压延步骤，然后通过水射流，激光或刀模的切割步骤。因此，这种减震构件的制造是简单和经济的。此外，植入的限制被节省，特别是在连接到流体管道的情况下，允许使用少量泡棉和对于植入来讲简单的几何形状。

本实施例或者是，减震构件一般具有复杂的立体形状。这种具有复 杂的立体形状的减震构件可能通过例如模塑制造成型。因此，这种具有复杂的立体形状的减震构件可以例如安装在一个具有复杂形状的外壳，同时最大限度地提高泡棉体积和接触面，从而实现抑制效果。

根据一种变型，所述至少一个夹持构件，本体和/或所述至少一个减震构件被配置用来限制所述至少一个减震构件在空间的所有三个方向的运动。有利的是，所述至少一个夹持构件，本体和/或所述至少一个减震构件被配置来在空间的所有三个方向固定至少一个减震构件。因此，这样的配置可以防止通过泡棉阻塞流体流动的任何风险。

根据一个变型，本体和/或堵塞构件可能具有(凸或凹)模式，例如圆模雕刻装饰(gadroons)，所述模式被配置为允许流体在减震构件的每一侧上流动。

根据一个实施例，本体显示与腔室连通的开口，减震装置还包括一堵塞构件，所述堵塞构件被配置为以流体密封方式阻塞开口。

根据一个变型，该堵塞构件是由具有与开口形状互补的薄盖形成的。例如，盖可以是平的或弯曲的。

在这种情况下，本体和堵塞构件是由金属材料制成，堵塞构件可以通过卷边组装于本体。在本体和堵塞构件由塑料材料制成的情况下，通过超声波焊接、旋转焊接或激光焊接，将堵塞构件组装到本体上。

装配方法必须保持泡棉的完整性，例如，避免对泡棉的任何摩擦或任何在泡棉和锋利边缘之间的接触。

根据一个变型，该夹持构件固定在堵塞构件上。例如，该夹持构件可与堵塞构件集成。

根据一个变型，夹持构件可拆卸地连接到本体和/或堵塞构件上。换句话说，夹持构件是与本体和堵塞构件分开的。根据一个变型，该堵塞构件可以是金属或热塑性塑料。例如，堵塞构件可包括以下组中至少一种可选择材料，所述组包括：尼龙66(PA66)，聚酰胺12(PA12)和苯丙醇胺(PPA)，所述材料可能是填充玻璃纤维。在一种可能的方式中，这种材料可包括抗静电或导电粒子(炭黑、碳纤维、碳纳米管)，以便漏静电电荷。

根据一个实施例，腔室的体积小于150cm³(立方厘米)，例如小于 50cm³，并且所述至少一个泡棉的泡棉体积具有该腔室体积的15％到70％之间。

因此，减震装置在流体管道中产生一个非常低的压降，因为腔室可以呈现一个相对大的自由空间用于在腔室内流体的流动，以便使减震装置保持流动截面大于或等于流体管道的其它部分流动截面。此外，这种减震装置远比具有防气阀的减震装置更紧凑。

根据一个变型，腔室具有圆筒形的一般形状，并且夹持构件具有圆筒的一般形状，在夹持构件的圆筒壁和小于10毫米的腔室的圆筒壁之间的间隙。因此，正压力脉动(峰值)在0bar和3bar之间，有效降低泡棉的压力脉动，因为尽管腔室的体积小且因此尽管泡棉的体积小但泡棉具有弹性形变势。

根据一个实施例，该夹持构件限定至少一个可以通过流体流动的流体管道，所述至少一个流体管道被配置为实质上改变流体流动方向。

因此，这样的流体管道造成分裂的压力脉动，从而进一步提高了减震效果。

根据一个变型，流体管道呈现至少一个具有小曲率半径的弯曲，如挡板。例如，曲率半径可能小于50mm(毫米)，甚至小于20mm(毫米)。

根据一个变型，减震装置包括两个减震构件，所述减震构件被设置以使当减震装置在工作时流体流经减震构件之间。

根据一种变型，两减震构件位于该腔室的两对立部分，例如，分别在腔室的上部和腔室的下部。

根据一种变型，减震装置可以包括一单一的夹持构件，所述夹持构件被配置为适当地夹持两个减震构件。

这一变型或者是，减震装置可以包括两夹持构件，每个夹持构件被配置为适当地夹持一个相应的减震构件。

根据另一个变型，减震装置可能包含两个以上的减震构件和/或多个夹持构件。

根据一个实施例，至少一个泡棉是由以下组中一个可选择材料组成的，组包括：氢化聚(丁二烯-丙烯腈)(HNBR)、氟碳化合物(FKM)和氟硅橡胶(FVMQ)，交联的聚酰胺(PA)、非交联的聚酰胺(PA)。

因此，这种泡棉可能用化学方法抗燃油、柴油或汽油，且防止由于渗透封闭小室内部明显的燃料迁移，燃料迁移可能降低泡棉的弹性。

根据一种变型，至少一种泡棉是由几种不同的材料组成的。这些材料可以固定在一起，例如以一个堆栈或并列的连续层的形式。因此，这种包括能呈现不同特性的材料的泡棉允许一个有效的压力脉动衰减，例如在高幅度的脉动和/或在很宽的频率范围内。

例如，至少一个泡棉由一个非常有弹性的材料制成的第一层，以便抑制低幅度的脉动峰值，和一个更硬的材料制成的第二层组成的。因此，在高强度压力脉动的情况下或在流体中的平均压力加大的情况下，用一种更硬的材料制成的层抑制压力脉动而若用一种更弹性的材料制成的层则由于过度的预应力而无法实现。

根据一个变型，减震构件包括设置在所述至少一个泡棉四周的保护层，保护层由耐腐蚀材料组成，例如具有抵抗化学的，热的或摩擦能力的材料。

根据一个变型，保护层是由一个有弹性的包层制成，泡棉被置于其中。

这一变型或者是，保护层是由沉积在泡棉上的薄膜形成的。

因此，这种保护层考虑到比耐腐蚀材料(例如：EPDM，NR、NBR、SBR)更便宜的材料制成的泡棉的使用。

根据一个实施例，至少一个减震构件被配置为与堵塞构件和/或本体界定一个包含压缩气体的自由体积。

因此，这样的自由体积限制可压缩气体，以使可压缩气体有助于抑制压力脉动，例如当泡棉被高度或过度地压缩时压力脉动具有高强度(高压力)。

根据一个变型，至少一个减震构件被配置为与堵塞构件界定一包含压缩气体的自由体积。

这变型或者是，至少一个减震构件被配置为以本体界定一包含压缩气体的自由体积。

此外，本发明的对象是包括本发明减震装置的流体管道，例如用于机动车的燃料管道。

上述的实施例和变型可单独或根据任何技术上的可能组合来考虑。

本发明将被更好地理解，且其优点也将出现在下面的描述中，只不过是作为一个非限制性的例子，并根据附图，以及其中对应的结构和/或功能相同或相似的元件相一致的附图标记。在附图中：

附图说明

图1是根据本发明第一实施例的减震装置的一部分的透视图，堵塞构件和减震构件未显示；

图2是图1的减震装置的一部分沿图1中的平面II被截开的透视图；

图3是图1的减震装置沿平面II且对于图2翻转的一个截面；

图4是根据本发明第二实施例示出的一个类似于图3的视图；

图5是根据本发明第三实施例示出的减震装置的透视图，且堵塞构件和减震构件被部分的截断；

图6是类似于图3的图5的减震装置的视图；

图7是根据发明第四实施例示出的减震装置的一部分的透视图且减震构件被部分的截断；

图8是类似于图3的根据本发明第五实施例的减震装置的视图；

图9是属于图8的减震装置的堵塞构件的透视图；

图10是根据本发明第六实施例的减震装置的部分截断的透视图；

图11是根据本发明第七实施例的减震装置的部分截断的透视图；

图12是根据本发明第八实施例的减震装置的部分截断的透视图。

具体实施方式

图1、图2和图3根据第一实施例示出了减震装置1。减震装置1具有抑制压力脉动的功能，压力脉动可以在流体管道2中传播，在这种情况下，流体管道包括机动车的气油燃料管道。

减震装置1包括一本体4。本体4限定了一个腔室6以及两个孔8和10，所述孔用作腔室6中流体的进口和出口。在图1到3的例子中，本体4包括两个喷嘴12，喷嘴被配置为将流体管道2连接到本体4。

减震装置还包括i)两减震构件14和ii)一夹持构件16。特别地， 每个减震构件14具有当减震装置1工作时抑制压力脉动的功能。在此，减震构件14被设置为当减震装置1工作时流体流经减震构件14之间。

夹持构件16位于腔室6。独特的夹持构件16被配置为适当地夹持两个减震构件14。在此，夹持构件16是可拆卸的连接到本体4。此外，减震装置可以包括至少一个旋转停止方式，该方式被配置为停止夹持构件16相对于本体4和腔室6的旋转。例如，腔室6的壁可能有一个凸耳或一个(突出的和/或凹进)图案以停止夹持元件16的旋转。

每个减震构件14位于腔室6。减震构件14被设置在夹持构件16的任意一侧。在这里，两个减震构件14位于腔室6的两个对立部分；在这种情况下，这些对立部分分别表示在图3的上部和图3的下部。

每个减震构件14包括可弹性变形和包括含有可压缩气体的封闭小室的泡棉，在这种情况下，可压缩气体是在大气压力下的空气。

每个泡棉的厚度E14约等于5mm(毫米)。每个泡棉具有约25％腔室6体积的泡棉体积。

在这里，腔室6的体积约等于30cm³(立方厘米)。腔室6有一个圆筒形的一般形状。在这里，夹持构件16限定了流体管道17，通过流体管道流体可以流动。流体管道17被配置为实质上改变流体流动的方向，如图1所示的流径线所示。

因此，该流体管道17导致分裂的压力脉动，从而进一步增强了减震效果。流体管道17可能是不对称的以确保压力波的相移。在此，流体管道17呈现小曲率半径的几个曲线，从而形成挡板。在此，曲率半径小于20mm(毫米)。

夹持构件16也具有防止减震构件14的每个泡棉被以过度的方式位移或变形的功能，为了避免在腔室6和/或孔8和10之一的流径的部分或完全堵塞。

在此，夹持构件16通过至少一个低迁移率的机械连接与本体4连接，在这种情况下，一个旋转停止和一个平面通过减震构件14邻接相连。此外，夹持构件16可能是被具体形式更多或更少的限制其运动，以确保其准确定位在本体4。本体4呈现了一个开口18，开口与腔室6相通。如图3所示，减震装置1还包括堵塞构件20，该堵塞构件被配置为以流体 密封的方式堵塞开口18。在此处，所述堵塞构件20是由具有形状互补的薄盖形成的，在这个实例中，是一个扁平的盘形。

在图1到图3的例子中，每个泡棉是由氢化聚(丁二烯-丙烯腈)(HNBR)组成的。在这里，每个泡棉具有约80％的孔隙度。

每个泡棉也包括开放小室。封闭小室的数量大于开放小室的数量。在这里，封闭小室对于小室总数的比约等于90％。

每一泡棉的抗压强度在15kPa到150kPa之间，抗压强度是根据ASTM d1056-07试验方法在泡棉压缩比为25％时被测量的。

在这里，每个泡棉被配置为当流体压力达到3bar时平顺度大于3cm³(立方厘米)，这通常对应于当减震装置1工作时一个回油管道最高压力峰值。在这里，每个泡棉被配置为当流体的平均压力是在0bar到3bar之间和当流体的平均温度为-30℃到130℃之间时，体积变化大于0.5cm³/bar，即总体积变化大于1cm³/bar。

每个减震构件14具有接触面14.1，接触面被设置成当流体在孔8和10之间循环时，与流体流相接触。在图1到图3的例子中，减震构件14有一个扁平的圆盘的一般形状且接触面14.1一般是平面。

接触面14.1的大小满足i)接触面14.1的表面积和ii)泡棉体积之间的比约等于180m^-1(米^-1)

此外，每个接触面14.1的大小满足i)接触面14.1的表面积和ii)腔室6的总表面积之间的比此处约等于50％。

此外，每个接触面14.1的大小满足i)接触面14.1的表面积和ii)本体4的一截面的表面积之间的比这里约等于一个单一的接触面的90％，即两个接触面14.1的180％，所述截面沿着平面P4，所述平面垂直于泡棉的变形Z14的一个主要方向，且延伸接近于接触面14.1。因此，每个接触面14.1相对扩展，这是考虑到一个有效的压力脉动衰减。

泡棉的变形Z14的主要方向是沿着当流体压力被施加于减震构件14时泡棉被最大压缩的方向。因此，对泡棉的变形Z14的主要方向是泡棉经历了最大尺寸变化的方向。在图1到图3的例子中，泡棉经历压缩其厚度E14的变化而经历了最大尺寸变化。

当减震装置1工作且压力脉动(峰值)产生时，每个减震构件14的 泡棉被压力脉动压缩，这立刻降低了每个泡棉的体积，从而立刻增加了流体可能占领的自由体积。增加的自由体积可以即刻减少流体压力，因此，抑制压力脉动。

图4根据第二实施例示出了一个减震装置1。在一定程度上图4的减震装置1类似于图1到图3的减震装置1，除了以下的显著差异之外，在上述图1到图3中提到的减震装置1的描述可以调换到图4的减震装置1中。

图4的减震装置1不同于图1到图3中的减震装置1，基本上是因为堵塞构件20被配置为与一个减震构件14界定内装有压缩气体(空气)的自由体积20.14。

在这种情况下，堵塞构件20包括弯曲部分20.1，所述弯曲部分与一个减震构件14界定自由体积20.14。此外，堵塞构件20包括凸耳20.10，所述凸耳被压入减震构件14，以确保与这个减震构件14密封空气储备20.14。

图5和图6根据第三实施例示出了减震装置1。在一定程度上图5和图6的减震装置1是类似于图1到3的减震装置1，除了以下的显著差异之外，在上述图1到图3中提到的减震装置1的描述可以调换到图5和图6的减震装置1。

图5和图6的减震装置1不同于图1到图3中的减震装置1，因为图5和图6的减震装置1包括一个减震构件14，而图1至图3的减震装置1包括两减震构件14。

此外，图5和图6的减震装置1不同于图1到图3中的减震装置1，因为图5和图6的夹持构件16是固定在本体4的。在这种情况下，夹持构件16是与本体4集成的。

此外，在图1到图3的第一实施例中，夹持构件16在此限定了流体管道17，流体通过流体管道的流动在孔8和10之间的流体流动方向上具有的重大变化。

图7根据第四实施例示出了一个减震装置1。在一定程度上图4的减震装置1类似于图5和图6中的减震装置1，除了以下的显著差异之外，在图5和图6所提供的减震装置1的描述可以调换到图7的减震装置1 中。

图7的减震装置1不同于图5和图6的减震装置1，因为夹持构件16有一个更简单的几何图形。事实上，图7中的夹持构件16是由垫16.1和矩形板16.2组成的。特别是，每个垫16.1具有夹持减震构件14的泡棉的功能。特别是，每个矩形板16.2具有改变在孔8和10之间的流体流动方向的功能。换句话说，每一个矩形板16.2形成至少一个挡板。

图8和图9根据第五实施例示出了减震装置1。在一定程度上图8和图9的减震装置1是类似于图5和图6的减震装置1，除了以下显著的差异之外，在图5和图6所提供的减震装置1的描述可以调换到图8和图9的减震装置1中。

图8和图9的减震装置1不同于图5和图6的减震装置1，是因为图8和图9的夹持构件16是固定在堵塞构件20上，而图5和图6的夹持构件16是固定在本体4上。在这种情况下，夹持构件16是与本体4集成的。

此外，在如图5和图6所示的实施例中，夹持构件16在此限定流体管道17，流体通过流体管道的流动在孔8和10之间的流体流动方向具有重大变化。

图10根据第六实施例示出了一个减震装置1。在一定程度上图10的减震装置1类似于图8和图9的减震装置1，除了以下显著的差异之外，在图8和图9所提供的减震装置的描述可以调换到图10的减震装置1。

图10的减震装置1不同于图8和图9的减震装置1，因为夹持构件16在此确保夹持在减震构件14周边地区，而图8和图9的夹持构件16确保夹持在图8和图9的减震构件14中心区域。

此外，图10的减震装置1不同于图8和图9的减震装置1，因为图10的夹持构件16限定了不同于图8和图9的流体管道17的流体管道17，特别是不同方向的变化。

图11根据第七实施例示出了一个减震装置1。在一定程度上图11的减震装置1类似于图8和图9的减震装置1，除了以下显著的差异之外，在图8和图9所提供的减震装置1的描述可以调换到图11的减震装置1。

图11的减震装置1不同于图8和图9的减震装置1，本质上是因为 孔8和10是不对齐的。事实上，图11的减震装置1的喷嘴12两者间形成90度角。

此外，图11的减震装置1不同于图8和图9的减震装置1，因为夹持构件16具有包含更多的曲率的几何结构。尽管如此，夹持构件16是与图11的堵塞构件20集成，如图8和9所示。

图12根据第八实施例示出了一个减震装置1。在一定程度上图12的减震装置1类似于图5和6的减震装置1，除了以下显著的差异之外，在图5和图6所提供的减震装置1的描述可以调换到图12的减震装置1。

图12的减震装置1不同于图5和图6的减震装置1，本质上是因为减震构件14有一个复杂的立体形状。减震构件14是由注塑制成的。

此外，图12的减震装置1不同于图5和图6的减震装置1，因为夹持构件16与减震构件14集成，简化了减震装置1的装配。由于夹持构件16，减震构件14被楔入本体4和堵塞构件20之间。为了确保夹持构件16、减震构件14、本体4和堵塞构件20的相对定位，元件(图案，凸起/凹槽、凸耳、形状)可以被提供。

此外，夹持构件16还限定了流体管道17，流体通过流体管道的流动在孔8和10之间的流体流动方向具有重大变化。

当然，本发明既不局限于本发明专利申请所描述的特定实施例，也不限于在本领域技术人员力所能及的具体实施例中所描述的。其他实施例可以从本发明的范围，从任何元件，相当于目前的专利申请中所示的元件考虑。