双向电流控制方法和电路与流程

本发明涉及电源控制技术领域，具体而言，涉及一种双向电流控制方法和电路。

背景技术：

目前实现双向电流控制的应用场景较为广泛，如电池、电机等。且可以用于继电器、mos(metal-oxide-semiconductor，金属-氧化物-半导体)管以及三极管等器件去控制电源的导通与否。

使用继电器控制电源的通断方案，存在着触点粘连、开合时间慢以及内阻大的缺点，并且有时需要加入继电器粘连检测等额外电路监测继电器是否异常，增加了电路成本。使用三极管控制电源的通断方案，因三极管属于电流控制器件，其放大倍数有限，其损耗大的同时也伴随着大的发热量。使用mos管控制电源的通断方案，因mos管存在着导通内阻，流过mos管的电流越大，发热量也就越大，mos管的发热量越大会使得应用mos管的电子产品的故障率随着工作温度的增加而呈指数增长。

技术实现要素：

本发明的目的包括，例如，提供了一种双向电流控制方法和电路，其能够缓解由于负载的输入电容产生的瞬间浪涌电流烧毁开关的问题，提高双向电流控制电路的工作可靠性。

本发明的实施例可以这样实现：

第一方面，本发明实施例提供一种双向电流控制方法，应用于双向电流控制电路的控制器，所述双向电流控制电路还包括：第一供用电单元、第二供用电单元、第一开关管和第二开关管，所述第一供用电单元的一端与所述第二供用电单元的一端电连接，所述第二供用电单元的另一端通过所述第一开关管和所述第二开关管与所述第一供用电单元的另一端电连接，所述控制器与所述第一开关管和所述第二开关管均电连接，所述方法包括：

依据所述双向电流控制电路中的电流方向，确定所述第一开关管和所述第二开关管的导通顺序。

在一种可选的实施方式中，所述依据所述双向电流控制电路中的电流方向，确定所述第一开关管和所述第二开关管的导通顺序的步骤包括：

若所述第一供用电单元向所述第二供用电单元供电，则控制所述第一开关管先于所述第二开关管导通。

在一种可选的实施方式中，所述控制所述第一开关管先于所述第二开关管导通的步骤包括：

向所述第一开关管发送第一导通指令后，延时预设时间向所述第二开关管发送第二导通指令。

在一种可选的实施方式中，所述依据所述双向电流控制电路中的电流方向，确定所述第一开关管和所述第二开关管的导通顺序的步骤包括：

若所述第二供用电单元向所述第一供用电单元供电，则控制所述第二开关管先于所述第一开关管导通。

在一种可选的实施方式中，所述控制所述第二开关管先于所述第一开关管导通的步骤包括：

向所述第二开关管发送第二导通指令后，延时预设时间向所述第一开关管发送第一导通指令。

在一种可选的实施方式中，所述方法还包括：

依据所述双向电流控制电路中的电流方向、所述第一开关管和所述第二开关管的通断状态，确定所述第一开关管的承压值和所述第二开关管的承压值。

在一种可选的实施方式中，所述依据所述双向电流控制电路中的电流方向、所述第一开关管和所述第二开关管的通断状态，确定所述第一开关管的承压值和所述第二开关管的承压值的步骤包括：

在所述第一供用电单元向所述第二供用电单元供电、以及所述第一开关管和所述第二开关管处于断开状态情况下，所述第一开关管的承压值小于所述第二开关管的承压值。

在一种可选的实施方式中，所述依据所述双向电流控制电路中的电流方向、所述第一开关管和所述第二开关管的通断状态，确定所述第一开关管的承压值和所述第二开关管的承压值的步骤包括：

在所述第一供用电单元向所述第二供用电单元供电、所述第二供用电单元为负载、以及所述第一开关管和所述第二开关管处于断开状态情况下，所述第二开关管的承压值大于第一参考值；

其中，所述第一参考值为所述第一供用电单元提供的电压值与预设阈值的乘积。

在一种可选的实施方式中，所述依据所述双向电流控制电路中的电流方向、所述第一开关管和所述第二开关管的通断状态，确定所述第一开关管的承压值和所述第二开关管的承压值的步骤包括：

在所述第一供用电单元向所述第二供用电单元供电、所述第二供用电单元为电源、以及所述第一开关管和所述第二开关管处于断开状态情况下，所述第二开关管的承压值大于第二参考值；

其中，所述第二参考值由所述第一供用电单元提供的电压值与所述第二供用电单元提供的电压值之差与预设阈值相乘计算得到。

在一种可选的实施方式中，所述依据所述双向电流控制电路中的电流方向、所述第一开关管和所述第二开关管的通断状态，确定所述第一开关管的承压值和所述第二开关管的承压值的步骤包括：

在所述第二供用电单元向所述第一供用电单元供电、以及所述第一开关管和所述第二开关管处于断开状态情况下，所述第二开关管的承压值小于所述第一开关管的承压值。

在一种可选的实施方式中，所述依据所述双向电流控制电路中的电流方向、所述第一开关管和所述第二开关管的通断状态，确定所述第一开关管的承压值和所述第二开关管的承压值的步骤包括：

在所述第二供用电单元向所述第一供用电单元供电、所述第一供用电单元为负载、以及所述第一开关管和所述第二开关管处于断开状态情况下，所述第一开关管的承压值大于第三参考值；

其中，所述第三参考值为所述第二供用电单元提供的电压值与预设阈值的乘积。

在一种可选的实施方式中，所述依据所述双向电流控制电路中的电流方向、所述第一开关管和所述第二开关管的通断状态，确定所述第一开关管的承压值和所述第二开关管的承压值的步骤包括：

在所述第二供用电单元向所述第一供用电单元供电、所述第一供用电单元为电源、以及所述第一开关管和所述第二开关管处于断开状态情况下，所述第一开关管的承压值大于第四参考值；

其中，所述第四参考值由所述第二供用电单元提供的电压值与所述第一供用电单元提供的电压值之差与预设阈值相乘计算得到。

第二方面，本发明实施例还提供了一种双向电流控制电路，所述双向电流控制电路包括：控制器、第一供用电单元、第二供用电单元、第一开关管和第二开关管，所述第一供用电单元的一端与所述第二供用电单元的一端电连接，所述第二供用电单元的另一端通过所述第一开关管和所述第二开关管与所述第一供用电单元的另一端电连接，所述控制器与所述第一开关管和所述第二开关管均电连接；

所述控制器用于依据所述双向电流控制电路中的电流方向，确定所述第一开关管和所述第二开关管的导通顺序。

本发明实施例提供的一种双向电流控制方法和电路的有益效果包括：该双向电流控制电路包括控制器、第一供用电单元、第二供用电单元、第一开关管和第二开关管，第一供用电单元的一端与第二供用电单元的一端电连接，第二供用电单元的另一端通过第一开关管和第二开关管与第一供用电单元的另一端电连接；控制器依据双向电流控制电路中的电流方向、第一开关管和第二开关管的通断状态，确定第一开关管和第二开关管的导通顺序。可见，通过双向电流控制电路中的电流方向、第一开关管和第二开关管的通断状态来确定第一开关管和第二开关管的导通顺序，能够避免第一开关管和第二开关管因为负载的输入电容产生的瞬间浪涌电流被烧坏的问题，提高双向电流控制电路的工作可靠性。

附图说明

为了更清楚地说明本发明实施例的技术方案，下面将对实施例中所需要使用的附图作简单地介绍，应当理解，以下附图仅示出了本发明的某些实施例，因此不应被看作是对范围的限定，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其他相关的附图。

图1为本发明实施例提供的一种双向电流控制电路的结构示意图；

图2为本发明实施例提供的一种双向电流控制方法的流程示意图；

图3为本发明实施例提供的一种双向电流控制电路的电路示意图；

图4为本发明实施例提供的另一种双向电流控制方法的流程示意图；

图5为本发明实施例提供的另一种双向电流控制电路的电路示意图；

图6为本发明实施例提供的又一种双向电流控制电路的电路示意图。

图标：100-双向电流控制电路；110-第一供用电单元；120-第二供用电单元；130-第一开关管；140-第二开关管；150-控制器。

具体实施方式

为使本发明实施例的目的、技术方案和优点更加清楚，下面将结合本发明实施例中的附图，对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。通常在此处附图中描述和示出的本发明实施例的组件可以以各种不同的配置来布置和设计。

因此，以下对在附图中提供的本发明的实施例的详细描述并非旨在限制要求保护的本发明的范围，而是仅仅表示本发明的选定实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有作出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。

应注意到：相似的标号和字母在下面的附图中表示类似项，因此，一旦某一项在一个附图中被定义，则在随后的附图中不需要对其进行进一步定义和解释。

在本发明的描述中，需要说明的是，若出现术语“上”、“下”、“内”、“外”等指示的方位或位置关系为基于附图所示的方位或位置关系，或者是该发明产品使用时惯常摆放的方位或位置关系，仅是为了便于描述本发明和简化描述，而不是指示或暗示所指的装置或元件必须具有特定的方位、以特定的方位构造和操作，因此不能理解为对本发明的限制。

此外，若出现术语“第一”、“第二”等仅用于区分描述，而不能理解为指示或暗示相对重要性。

需要说明的是，在不冲突的情况下，本发明的实施例中的特征可以相互结合。

请参考图1，本实施例提供了一种双向电流控制电路100，包括第一供用电单元110、第二供用电单元120、第一开关管130、第二开关管140以及控制器150，第一供用电单元110的一端与第二供用电单元120的一端电连接，第二供用电单元120的另一端通过第一开关管130和第二开关管140与第一供用电单元110的另一端电连接，控制器150与第一开关管130及第二开关管140分别电连接。

由于双向电流控制电路100中可能设置有存在着输入电容的负载，若第一开关管130和第二开关管140的导通顺序不合理，或第一开关管130和第二开关管140因为工艺制造上的差异，导致第一开关管130和第二开关管140不能同时导通，会因为负载的输入电容产生的瞬间浪涌电流烧毁开关管。故为了避免第一开关管130和第二开关管140因为负载的输入电容产生的瞬间浪涌电流被烧坏，本申请实施例还提供了一种双向电流控制方法，应用于上述双向电流控制电路100中的控制器150，以避免第一开关管和第二开关管因为负载的输入电容产生的瞬间浪涌电流被烧坏的问题。

请参阅图2，为本申请实施例提供的双向电流控制方法的流程图。该双向电流控制方法包括：

s201，依据双向电流控制电路100中的电流方向，确定第一开关管130和第二开关管140的导通顺序。

也即，控制器150可用于根据双向电流控制电路100中的电流方向，确定第一开关管130和第二开关管140的导通顺序。

可以理解，双向电流控制的含义为：在电源或者其他控制电源开关的电路中，因应用场景不同，会存在对应场景电流流向不同的要求，双向电流控制对应的双向电流控制电路100就是实现在不同场景下对正向或反向电流进行开关控制。其中，第一供用电单元110和第二供用电单元120既可以作为电源供电，也可以作为负载用电。第一开关管130和第二开关管140可以为mos管，例如，nmos管。

如图3所示，为图1所示的双向电流控制电路100的一种可实施的电路示意图，若第一开关管130和第二开关管140为nmos管，第二供用电单元120的另一端与第一开关管130的源极电连接，第一开关管130的漏极与第二开关管140的漏极电连接，第二开关管140的源极与第一供用电单元110的另一端电连接，控制器150与第一开关管130及第二开关管140的漏极电连接。

第一种情况：在第一供用电单元110向第二供用电单元120供电情况下，控制器150用于控制第一开关管130先于第二开关管140导通。

可以理解，因为在第一供用电单元110向第二供用电单元120供电、第二供用电单元120为存在着输入电容的负载、且第一开关管130和第二开关管140处于断开状态的情况下，第一开关管130体内二极管正偏，第二开关管140体内二极管反偏。若先导通第二开关管140，那么第二供用电单元120会在第二开关管140导通瞬间产生浪涌电流，若该浪涌电流的数量级和时间过大和过长的话，因为第一开关管130体内二极管正偏，会使得第一开关管130体内二极管因过功率而烧毁。

并且，就算控制器150同时向第一开关管130和第二开关管140发送导通指令，由于开关管的工艺制造上的差异，并不能保证开关管的参数一致，所以第一开关管130和第二开关管140不一定会同时打开。故为了避免损坏第一开关管130，控制器150还用于向第一开关管130发送第一导通指令后，延时预设时间向第二开关管140发送第二导通指令。这样就能在软件上实现第一开关管130先于第二开关管140导通。

由于第二开关管140中的二极管是反偏，故即使先导通第一开关管130，第二供用电单元120会在第一开关管130导通瞬间产生的浪涌电流并不会烧坏第二开关管140中的体内二极管。

第二种情况：在第二供用电单元120向第一供用电单元110供电情况下，控制器150还用于控制第二开关管140先于第一开关管130导通。

可以理解，因为在第二供用电单元120向第一供用电单元110供电、第一供用电单元110为存在着输入电容的负载、且第一开关管130和第二开关管140处于断开状态的情况下，第二开关管140体内二极管正偏，第一开关管130体内二极管反偏。若先导通第一开关管130，那么第一供用电单元110会在第一开关管130导通瞬间产生浪涌电流，若该浪涌电流的数量级和时间过大和过长的话，因为第二开关管140体内二极管正偏，会使得第二开关管140体内二极管因过功率而烧毁。

并且就算控制器150同时向第一开关管130和第二开关管140发送导通指令，因为开关管的工艺制造上的差异，并不能保证开关管的参数一致，所以第一开关管130和第二开关管140不一定会同时打开。故为了避免损坏第二开关管140，控制器150还用于向第二开关管140发送第二导通指令后，延时预设时间向第一开关管130发送第一导通指令。这样就能在软件上实现第二开关管140先于第一开关管130导通。

当然，在硬件上，可以采用延时装置控制第一导通指令和第二导通指令到达第一开关管130和第二开关管140的时间。例如，在第一供用电单元110向第二供用电单元120供电情况下，控制器150与第一开关管130电连接，控制器150通过延时装置与第二开关管140电连接。在控制器150向第一开关管130发送第一导通指令时，还会向延时装置发送第二导通指令，延时装置接收到第二导通指令后会延时预设时间向第二开关管140发送第二导通指令。

请参阅图4，为本申请实施例提供的另一种双向电流控制方法的流程图。该双向电流控制方法还包括：

s202，依据双向电流控制电路100中的电流方向、第一开关管130和第二开关管140的通断状态，确定第一开关管130的承压值和第二开关管140的承压值。

也即，控制器可以依据双向电流控制电路100中的电流方向、第一开关管130和第二开关管140的通断状态确定第一开关管130的承压值和第二开关管140的承压值。其中，第一开关管130的承压值可以理解为第一开关管130的漏极与源极之间承受电压的阈值，第二开关管140的承压值可以理解为第二开关管140的漏极与源极之间承受电压的阈值。

如图3所示，在第一供用电单元110向第二供用电单元120供电、以及第一开关管130和第二开关管140处于断开状态情况下，第一开关管130的承压值小于第二开关管140的承压值。

可以理解，图3中的箭头为双向电流控制电路100中的电流方向。在第一开关管130和第二开关管140处于断开状态的情况下，因为第一开关管130有体内二极管，此时，第一开关管130体内二极管正偏，第一开关管130不承压或承压可忽略不计；第二开关管140体内二极管反偏，第二开关管140承压。因为第一开关管130不承压或承压可忽略不计，而第二开关管140承压，故第一开关管130的承压值小于第二开关管140的承压值。

其中，开关管的承压值设置越小，开关管对应的导通内阻就越低，故可以减小开关管的发热量，因此可提升双向电流控制电路100的可靠性。

如图5所示，为图1所示的双向电流控制电路100的另一种可实施的电路示意图，在第一供用电单元110向第二供用电单元120供电、第二供用电单元120为负载、以及第一开关管130和第二开关管140处于断开状态情况下，第二开关管140的承压值大于第一参考值；其中，第一参考值为第一供用电单元110提供的电压值与预设阈值的乘积。

可以理解，图5中的第一开关管130和第二开关管140为nmos管，第二供用电单元120为负载，第一供用电单元110为电源。第二供用电单元120的另一端与第一开关管130的源极电连接，第一开关管130的漏极与第二开关管140的漏极电连接，第二开关管140的源极与第一供用电单元110的另一端电连接。此时，双向电流控制电路100的电流可以流经第一开关管130，故第一开关管130不能实现对图3中电流通断控制，而是由第二开关管140控制双向电流控制电路100的通断。

其中，若第一供用电单元110提供的电压值为x伏特，且预设阈值可以设置为大于或等于1.3的值，那么第二开关管140的承压值可以为大于1.3*x的值。因为第一开关管130不承压或承压可忽略不计，故第一开关管130的承压值可以小于第一供用电单元110提供的电压值。

例如，若第一供用电单元110提供的电压值为50v，那么第二开关管140的承压值可以选取为70v，即第二开关管140可以选取漏极与源极之间承受电压的阈值参数为70v的nmos管。根据nmos管的选型手册可知，第二开关管140对应的nmos管的vds(即漏极与源极之间承受电压的阈值)为70v时，该nmos管的漏极与源极之间的导通内阻在2.5mω～4mω范围内。而第一开关管130的承压值可以选取为20v～30v，即第一开关管130可以选取漏极与源极之间承受电压的阈值参数为20v～30v的nmos管。根据nmos管的选型手册可知，第一开关管130对应的nmos管的vds(即漏极与源极之间承受电压的阈值)为20v～30v时，该nmos管的漏极与源极之间的导通内阻在0.5mω～0.8mω范围内，参数好的nmos在100℃时其内阻可以控制在1mω左右。

若双向电流控制电路100中的电流为100a，按照功率计算公式p＝i²r可计算出第一开关管130和第二开关管140的损耗。那么第一开关管130的损耗为：p1＝(100a)²*1mω＝10w，第二开关管140的损耗为：p2＝(100a)²*3.5mω＝35w。其中，p为功率，i为双向电流控制电路100的电流，r为开关管的导通内阻，p1为第一开关管130的功率，p2为第二开关管140的功率。

可见，虽然第一开关管130和第二开关管140均通过了100a的电流，但是第一开关管130的损耗远低于第二开关管140的损耗。故第一开关管130能够减少发热量，提高双向电流控制电路100的工作可靠性。

如图6所示，为图1所示的双向电流控制电路100的又一种可实施的电路示意图，在第一供用电单元110向第二供用电单元120供电、第二供用电单元120为电源、以及第一开关管130和第二开关管140处于断开状态情况下，第二开关管140的承压值大于第二参考值；其中，第二参考值由第一供用电单元110提供的电压值与第二供用电单元120提供的电压值之差与预设阈值相乘计算得到。

可以理解，图6中的第一开关管130和第二开关管140为nmos管，第一供用电单元110和第二供用电单元120均为电源，且第一供用电单元110提供的电压值高于第二供用电单元120提供的电压值。此时，由电源叠加等效模型计算可知，第二开关管140的漏极处的电压约为第一供用电单元110提供的电压值与第二供用电单元120提供的电压值之差。

其中，若第一供用电单元110提供的电压值为x伏特，第二供用电单元120提供的电压值为z伏特，且第一供用电单元110提供的电压值x大于第二供用电单元120提供的电压值z。若预设阈值设置为大于或等于1.3的值，那么第二开关管140的承压值可以为大于1.3*(x-z)的值。因为第一开关管130不承压或承压可忽略不计，故第一开关管130的承压值可以小于第一供用电单元110提供的电压值x与第二供用电单元120提供的电压值z之差，即可以为小于x-z的值。

例如，若第一供用电单元110提供的电压值为60v，第二供用电单元120提供的电压值为40v，双向电流控制电路100中的电流为100a。则第二开关管140的承压值可以选取为30～40v，即第二开关管140可以选取漏极与源极之间承受电压的阈值参数为30～40v的nmos管。根据nmos管的选型手册可知，第二开关管140对应的nmos管的vds(即漏极与源极之间承受电压的阈值)为30～40v时，该nmos管的漏极与源极之间的导通内阻在100℃时，可以为1.5mω以内。按照功率计算公式p＝i²r可计算出第二开关管140的损耗为15w。

故在第一供用电单元110向第二供用电单元120供电、第二供用电单元120为电源、以及第一开关管130和第二开关管140处于断开状态情况下，计算得到的第二开关管140的损耗，低于在第一供用电单元110向第二供用电单元120供电、第二供用电单元120为负载、以及第一开关管130和第二开关管140处于断开状态情况下，计算得到的第二开关管140的损耗。所以根据不同的情况进行开关管的承压值选择，可以降低导通损耗，减少发热量。

在本实施例中，由于第一供用电单元110和第二供用电单元120均可以作为电源供电，也可以作为负载用电。故在另一种实施例中，第二供用电单元120可以向第一供用电单元110供电。在第二供用电单元120向第一供用电单元110供电、以及第一开关管130和第二开关管140处于断开状态情况下，第二开关管140的承压值小于第一开关管130的承压值。

可以理解，在第一开关管130和第二开关管140处于断开状态的情况下，因为第二开关管140有体内二极管，此时，第二开关管140体内二极管正偏，第二开关管140不承压或承压可忽略不计；第一开关管130体内二极管反偏，第一开关管130承压。因为第二开关管140不承压或承压可忽略不计，而第一开关管130承压，故第二开关管140的承压值小于第一开关管130的承压值。

由于第一供用电单元110可以为负载，故在第二供用电单元120向第一供用电单元110供电、第一供用电单元110为负载、以及第一开关管130和第二开关管140处于断开状态情况下，第一开关管130的承压值大于第三参考值；其中，第三参考值为第二供用电单元120提供的电压值与预设阈值的乘积。

可以理解，第一开关管130和第二开关管140为nmos管，第一供用电单元110为负载，第二供用电单元120为电源。第二供用电单元120的另一端与第一开关管130的源极电连接，第一开关管130的漏极与第二开关管140的漏极电连接，第二开关管140的源极与第一供用电单元110的另一端电连接。此时，双向电流控制电路100的电流可以流经第二开关管140，故第二开关管140不能实现对双向电流控制电路100的电流通断控制，而是由第一开关管130控制双向电流控制电路100的通断。

其中，若第二供用电单元120提供的电压值为x伏特，且预设阈值可以设置为大于或等于1.3的值，那么第一开关管130的承压值可以为大于1.3*x的值。因为第二开关管140不承压或承压可忽略不计，故第二开关管140的承压值可以小于第一供用电单元110提供的电压值。

由于第一供用电单元110可以为电源，故在第二供用电单元120向第一供用电单元110供电、第一供用电单元110为电源、以及第一开关管130和第二开关管140处于断开状态情况下，第一开关管130的承压值大于第四参考值；其中，第四参考值由第二供用电单元120提供的电压值与第一供用电单元110提供的电压值之差与预设阈值相乘计算得到。

可以理解，第一开关管130和第二开关管140为nmos管，第一供用电单元110和第二供用电单元120均为电源，且第二供用电单元120提供的电压值高于第一供用电单元110提供的电压值。此时，由电源叠加等效模型计算可知，第一开关管130的漏极处的电压约为第二供用电单元120提供的电压值与第一供用电单元110提供的电压值之差。

其中，若第二供用电单元120提供的电压值为x伏特，第一供用电单元110提供的电压值为z伏特，且第二供用电单元120提供的电压值x大于第一供用电单元110提供的电压值z。若预设阈值设置为大于或等于1.3的值，那么第一开关管130的承压值可以为大于1.3*(x-z)的值。因为第二开关管140不承压或承压可忽略不计，故第二开关管140的承压值可以小于第二供用电单元120提供的电压值x与第一供用电单元110提供的电压值z之差，即可以为小于x-z的值。

在本实施例中，当第一开关管130和第二开关管140处于断开状态的情况下，若第一供用电单元110向第二供用电单元120供电，那么第一供用电单元110提供的电压由第二供用电单元120、第一开关管130、第二开关管140以及双向电流控制电路100的导线分压，根据第二供用电单元120的内阻、第一开关管130的内阻、第二开关管140的内阻和双向电流控制电路100的导线的内阻，就能计算得到第一开关管130的分压和第二开关管140的分压。根据第一开关管130的分压和第二开关管140的分压可以选取合理的承压值，即第一开关管130的承压值可以选择大于第一开关管130的分压，第二开关管140的承压值可以选择大于第二开关管140的分压。

同理，若第二供用电单元120向第一供用电单元110供电，那么第二供用电单元120提供的电压由第一供用电单元110、第一开关管130、第二开关管140以及双向电流控制电路100的导线分压，根据第一供用电单元110的内阻、第一开关管130的内阻、第二开关管140的内阻和双向电流控制电路100的导线的内阻，就能计算得到第一开关管130的分压和第二开关管140的分压。根据第一开关管130的分压和第二开关管140的分压可以选取合理的承压值，即第一开关管130的承压值可以选择大于第一开关管130的分压，第二开关管140的承压值可以选择大于第二开关管140的分压。

由于设置好的双向电流控制电路100可能会出现上述实施例中的多种情况，故工作人员可以根据实际会出现的情况来设置第一开关管130的承压值和第二开关管140的承压值。

例如，设置好的一种双向电流控制电路100会存在着第一供用电单元110向第二供用电单元120供电、第二供用电单元120为负载、以及第一开关管130和第二开关管140处于断开状态的情况，还会存在着第一供用电单元110向第二供用电单元120供电、第二供用电单元120为负载、以及第一开关管130和第二开关管140处于导通状态的情况。那么第一开关管130的承压值和第二开关管140的承压值应设置为在上述两种情况下计算出更高的值。其它情形的结合也可参照上述方式选取最佳的承压值，在此不再累述。

综上所述，本发明实施例提供了一种双向电流控制方法和电路的有益效果包括：该双向电流控制电路包括控制器、第一供用电单元、第二供用电单元、第一开关管和第二开关管，第一供用电单元的一端与第二供用电单元的一端电连接，第二供用电单元的另一端通过第一开关管和第二开关管与第一供用电单元的另一端电连接；控制器依据双向电流控制电路中的电流方向、第一开关管和第二开关管的通断状态，确定第一开关管和第二开关管的导通顺序。可见，通过双向电流控制电路中的电流方向、第一开关管和第二开关管的通断状态来确定第一开关管和第二开关管的导通顺序，能够避免第一开关管和第二开关管因为负载的输入电容产生的瞬间浪涌电流被烧坏的问题，提高双向电流控制电路的工作可靠性。

以上所述，仅为本发明的具体实施方式，但本发明的保护范围并不局限于此，任何熟悉本技术领域的技术人员在本发明揭露的技术范围内，可轻易想到的变化或替换，都应涵盖在本发明的保护范围之内。因此，本发明的保护范围应以所述权利要求的保护范围为准。