一种钢管混凝土顶升施工泵送接口的制作方法

本实用新型涉及建筑设备领域，具体来说，本实用新型涉及一种钢管混凝土顶升施工泵送接口。

背景技术：

在对钢结构建筑物的修建施工时，常常需要进行钢管内顶升混凝土的施工，确保利用行车进行设备安装。钢管内顶升混凝土的施工，顶升施工进行时间往往不长，主要时间消耗在钢管混凝土凝固停留等候时间。如图1所示，现有的泵送混凝土泵送接口总共分为三个部分。第一部分为固定在钢管柱上的法兰接口是，该部分仅使用一次不能重复使用；第二部分为活动插板及橡皮圈；第三部分为连接泵送设备的泵送管，该部分重复使用。由此可见厂房柱混凝土顶升施工时，必须在第二部分插板插入后等待混凝土凝固，才能将第三部分取下重复使用。这样明显就增加了施工时间及机械设备台班等待时间。假设第三部分法兰接口足够多，能够满足混凝土凝固时间，势必使降低法兰盘的周转次数增加购买的费用。

技术实现要素：

本实用新型主要解决的技术问题是提供一种钢管混凝土顶升施工泵送接口，满足混凝土凝固时间的同时，可以降低接口部位混凝土的拦截等待时间，降低法兰购买费用。

为实现上述目的，本实用新型提供以下的技术方案：

该钢管混凝土顶升施工泵送接口包括垂直连通有管状连通管的钢管柱，连通管的长度为200mm，连通管的端部密封连接有泵送管，泵送管顶面垂直设有两矩形管状的截流套管，两截流套管内均插入两矩形板状的自制截留板进入泵送管内部。

作为本技术方案的进一步优化，所述钢管柱和连通管均由碳素结构钢制造，钢管柱和连通管通过焊接连接。

作为本技术方案的进一步优化，所述泵送管由碳素结构钢制造，泵送管通过焊接与连通管连接。

作为本技术方案的进一步优化，所述截流套管均由碳素结构钢制造，截流套管均通过焊接与泵送管连接。

作为本技术方案的进一步优化，所述自制截留板均由不锈钢制造，自制截留板均与截流套管过渡配合。

采用以上技术方案的有益效果是：该钢管混凝土顶升施工泵送接口通过连通管将钢管柱和泵送管固定连接，免除了安装法兰盘，降低了费用。利用自制截留板将混凝土截留凝固，加快混凝土凝固时间。该钢管混凝土顶升施工泵送接口满足混凝土凝固时间的同时，可以降低接口部位混凝土的拦截等待时间，降低法兰购买费用。

附图说明

下面结合附图对本实用新型的具体实施方式作进一步详细的描述。

图1是现有的泵送混凝土泵送接口的结构示意图；

图2是该钢管混凝土顶升施工泵送接口的结构示意图。

其中，1-钢管柱、2-连通管、3-泵送管、4-截流套管、5-自制截留板。

具体实施方式

下面结合附图详细说明该钢管混凝土顶升施工泵送接口的优选实施方式。

图2出示该钢管混凝土顶升施工泵送接口的具体实施方式：

如图2所示，该钢管混凝土顶升施工泵送接口包括垂直连通有管状连通管2的钢管柱1，连通管2的长度为200mm，连通管2的端部密封连接有泵送管3，泵送管3顶面垂直设有两矩形管状的截流套管4，两截流套管4内均插入两矩形板状的自制截留板5进入泵送管3内部。

钢管柱1和连通管2均由碳素结构钢制造，钢管柱1和连通管2通过焊接连接。泵送管3由碳素结构钢制造，泵送管3通过焊接与连通管2连接。截流套管4均由碳素结构钢制造，截流套管4均通过焊接与泵送管3连接。自制截留板5均由不锈钢制造，坚固耐用，且耐腐蚀性能良好，自制截留板5均与截流套管4过渡配合。

利用流体力学能量方程式，自制截留板5处按伯努利方程式：

(δp＝p1-p2＝γh+αγ(υ2²-υ1²)/(2g)+γhw)

公式中：

δp——p2和p1点的压力差；

γ——混凝土容重；

α——混凝土径向压力与轴向压力之比，普通混凝土取值为0.98；

h——泵管与柱顶的净高；

v1，v2——1，2截面混凝土的流动速度；

g——重力加速度；

hw——压强损失；

pq1——输送管内全过程压强损失；

pqv——钢管柱内全过程压强损失；

pj——局部压强损失；

γ1——输送管内径；

β——混凝土径向压强与轴向压强之比，普通混凝土取值为0.98；

k1，k2——与管壁粗糙度，混凝土塌落度有关的系数；

k1＝(3-0.1s)*102pa；k2＝(4-0.1s)*102pa；

s——塌落度

l——输送管的长度；

2)参数选择：

徐工hb37混凝土泵送车参数：

理论输送量(高压/低压)90/138m3/h泵送混凝土压力(高压/低压)13/8.7mpa

泵送管参数：规格125*6，长度l(取柱子内侧最远距离)10米

柱子参数：规格478*7，净高h10.365米

混凝土参数：c30素混凝土，塌落度160mm，容重γ＝2400kg/m3*10n/kg＝24000n/m3，

压强损失的选择

根据上海市十三冶建设公司在实际中对钢柱进行实验得出的损失量为依据；

pqv＝0；

pj局部损失，有一个变径损失为0.2mpa，有一个弯管损失0.05mpa

3)验算δp是否满足泵车的理论低压值

每根钢管混凝土量q＝3.14*0.232*0.232*(10.2+1.75)＝2.02m3

按泵车理论最小泵送量计算浇筑一根钢管混凝土时间t＝(2.02/90)*3600＝80.8s

υ1＝q/st＝2.02/(3.14*0.0565*0.0565*80.8)＝2.5m/s

υ2＝q/st＝2.02/(3.14*0.232*0.232*80.8)＝0.148m/s

γh＝24000*10.365＝0.25mpa

αγ(υ2²-υ1²)/(2g)＝0.98*24000*(0.1482-2.52)/(2*10)＝-0.07mpa

γhw＝pql+pqv+pj＝0.42+0+(0.2+0.05)＝0.67mpa

δp＝p1-p2＝γh+αγ(υ2²-υ1²)/(2g)+γhw

＝0.25+(-0.07)+0.67＝0.85mpa

将计算值乘以脉冲方大系数λ，取脉冲系数λ＝2.0，则泵送口压力δp＝2*0.85＝1.7mpa

该钢管混凝土顶升施工泵送接口通过连通管2将钢管柱1和泵送管3固定连接，免除了安装法兰盘，降低了费用。利用自制截留板5将混凝土截留凝固，加快混凝土凝固时间。该钢管混凝土顶升施工泵送接口满足混凝土凝固时间的同时，可以降低接口部位混凝土的拦截等待时间，降低法兰购买费用。

以上的仅是本实用新型的优选实施方式，应当指出，对于本领域的普通技术人员来说，在不脱离本实用新型创造构思的前提下，还可以做出若干变形和改进，这些都属于本实用新型的保护范围。