钟、第一拉伸送出漉（G2漉）与拉伸纤维牵引漉（G3 漉）的第二段拉伸比率做/G。为1.05倍的条件下，一边增加第一拉伸送出漉胆漉）的 速度，一边利用l〇(TC的常压蒸汽进行二段拉伸。 阳213] 其结果，未发生纤维断裂、拉伸断裂，工业上能够稳定拉伸的拉伸纤维牵引漉 (G3漉）速度为1075m/分钟、总拉伸倍率为4. 3倍。另外，所得拉伸复合纤维的纤度为 0. 15dTex，具有充分的纤维物性。 阳214] <实施例16 >
[0215] (1)銷忍型复合未拉伸纤维的制作
[0216] 使用向忍材A中配混20质量％添加剂III而成的树脂原料和銷材a,制作銷忍结 构的未拉伸纤维。此时，使用銷忍型复合喷丝头，W銷忍的截面积比（銷/忍）达到45/55的 方式进行操作。另外，纺丝条件如下设定：忍材的挤出机机筒溫度为26(TC、銷材的挤出机 机筒溫度为260°C、喷丝头溫度为270°C、纺丝速度为250m/分钟，从而纺出纤度为0. 6dTex 的未拉伸纤维。从喷丝头喷出的忍材的MFR为96. 8g/10分钟、銷材的MFR为72. 8g/10分 钟，MFR比（=忍材MFR/銷材MFR)为1. 33。
[0217] 为了能够自前述纺丝工序起连续地实施拉伸工序，使用在3台漉之间连续地配置 有第一拉伸槽（第一段、常压蒸汽）和第二拉伸槽（第二段、常压蒸汽）的二段拉伸装置。 并且，首先将由纺丝工序得到的未拉伸纤维（约2万dTex)在纺丝工序之后继而在第一拉 伸槽中，在导入漉（G1漉）速度为250m/分钟、第一拉伸送出漉（G2漉）与拉伸纤维牵引漉 (G3漉）的第二段拉伸比率（G3/G2)为1. 05倍的条件下，一边增加第一拉伸送出漉（G2漉） 的速度，一边利用l〇(TC的常压蒸汽进行二段拉伸。
[0218] 其结果，未发生纤维断裂、拉伸断裂，工业上能够稳定拉伸的拉伸纤维牵引漉（G3 漉）速度为1000m/分钟、总拉伸倍率为4. 0倍。与实施例15相比，添加有添加剂III的 实施例16的拉伸性略微降低，但所得拉伸复合纤维的纤度为0. 17dTex，具有充分的纤维物 性。
[0219] < 实施例 17 >
[0220] (1)銷忍型复合未拉伸纤维的制作 阳221] 使用向忍材A中配混20质量％添加剂III、0. 2%添加剂IV(憐酸醋金属盐系成 核剂）而成的树脂原料和銷材a,制作銷忍结构的未拉伸纤维。此时，使用銷忍型复合喷丝 头，W銷忍的截面积比（銷/忍）达到50/50的方式进行操作。另外，纺丝条件如下设定： 忍材的挤出机机筒溫度为260°C、銷材的挤出机机筒溫度为260°C、喷丝头溫度为270°C、纺 丝速度为250m/分钟，从而纺出纤度为0. 6dTex的未拉伸纤维。从喷丝头喷出的忍材的MFR 为97. 5g/10分钟、銷材的MFR为73. 5g/10分钟，MFR比（=忍材MFR/銷材MFR)为1. 33。 [0222] 似拉伸复合纤维的制作 阳223] 为了能够自前述纺丝工序起连续地实施拉伸工序，使用在3台漉之间连续配置有 第一拉伸槽（第一段、常压蒸汽）和第二拉伸槽（第二段、常压蒸汽）的二段拉伸装置。并 且，首先将由纺丝工序得到的未拉伸纤维（约2万dTex)在纺丝工序之后继而在第一拉伸 槽中，在导入漉（G1漉）速度为250m/分钟、第一拉伸送出漉（G2漉）与拉伸纤维牵引漉（G3 漉）的第二段拉伸比率做/6?为1.05倍的条件下，一边增加第一拉伸送出漉胆漉）的 速度，一边利用l〇〇°C的常压蒸汽进行二段拉伸。
[0224] 其结果，未发生纤维断裂、拉伸断裂，工业上能够稳定拉伸的拉伸纤维牵引漉（G3 漉）速度为1125m/分钟、总拉伸倍率为4. 5倍。实施例17中添加了添加剂IV(憐酸醋金属 盐系成核剂），因此与实施例16相比，生成微晶而形成容易拉伸的晶体结构，拉伸性提高。 另外，所得拉伸复合纤维的纤度为0.HdTex，具有充分的纤维物性。进而，利用差示扫描量 热计，W30°C/分钟的升溫速度测定的聚丙締纤维成分的烙解热量ΔΗρρ为90. 2J/g、结晶 度为43. 2%，通过添加成核剂，能够得到杨氏模量变大、热收缩率小、在纤维物性的方面也 优异的拉伸复合纤维。 阳扣引< 实施例18 >
[0226] (1)銷忍型复合未拉伸纤维的制作
[0227] 使用向忍材A中配混20质量％添加剂III、0. 3质量％添加剂IV(憐酸醋金属盐系 成核剂）而成的树脂原料和銷材a,制作銷忍结构的未拉伸纤维。此时，使用銷忍型复合喷 丝头，W銷忍的截面积比（銷/忍）达到50/50的方式进行操作。另外，纺丝条件如下设定： 忍材的挤出机机筒溫度为260°C、銷材的挤出机机筒溫度为260°C、喷丝头溫度为270°C、纺 丝速度为250m/分钟，从而纺出纤度为0. 6dTex的未拉伸纤维。从喷丝头喷出的忍材的MFR 为96. 5g/10分钟、銷材的MFR为73.lg/10分钟，MFR比（=忍材MFR/銷材MFR)为1. 32。
[0228] (2)拉伸复合纤维的制作 阳229] 为了能够自前述纺丝工序起连续地实施拉伸工序，使用在3台漉之间连续配置有 第一拉伸槽（第一段、常压蒸汽）和第二拉伸槽（第二段、常压蒸汽）的二段拉伸装置。并 且，首先将由纺丝工序得到的未拉伸纤维（约2万dTex)在纺丝工序之后继而在第一拉伸 槽中，在导入漉（G1漉）速度为250m/分钟、第一拉伸送出漉（G2漉）与拉伸纤维牵引漉 做漉）的第二段拉伸比率做/G。为1. 05倍的条件下，增加第一拉伸送出漉胆漉）的 速度，利用l〇〇°C的常压蒸汽进行二段拉伸。
[0230] 其结果，未发生纤维断裂、拉伸断裂，工业上能够稳定拉伸的拉伸纤维牵引漉（G3 漉）速度为1200m/分钟、总拉伸倍率为4. 8倍。实施例18由于添加剂IV(憐酸醋金属盐 系成核剂）的添加量较多，因此与实施例17相比，晶核增加、生成微晶，形成更容易拉伸的 晶体结构，拉伸性提高。另外，所得拉伸复合纤维的纤度为0. 13dTex，具有充分的纤维物性。 阳231] <实施例19 >
[0232] (1)銷忍型复合未拉伸纤维的制作
[0233] 使用向忍材A中配混20质量％添加剂III、0. 1质量％添加剂V(亚苄基山梨糖 醇系成核剂）而成的树脂原料和銷材a,制作銷忍结构的未拉伸纤维。此时，使用銷忍型复 合喷丝头，W銷忍的截面积比（銷/忍）达到50/50的方式进行操作。另外，纺丝条件如 下设定：忍材的挤出机机筒溫度为260°C、銷材的挤出机机筒溫度为260°C、喷丝头溫度为 270°C、纺丝速度为250m/分钟，从而纺出纤度为0. 6dTex的未拉伸纤维。从喷丝头喷出的忍 材的MFR为97.lg/10分钟、銷材的MFR为72. 6g/10分钟，MFR比（=忍材MFR/銷材MFR) 为 1. 34。
[0234] 似拉伸复合纤维的制作 阳235] 为了能够自前述纺丝工序起连续地实施拉伸工序，使用在3台漉之间连续配置有 第一拉伸槽（第一段、常压蒸汽）和第二拉伸槽（第二段、常压蒸汽）的二段拉伸装置。并 且，首先将由纺丝工序得到的未拉伸纤维（约2万dTex)在纺丝工序之后继而在第一拉伸 槽中，在导入漉（G1漉）速度为250m/分钟、第一拉伸送出漉（G2漉）与拉伸纤维牵引漉（G3 漉）的第二段拉伸比率做/G。为1.05倍的条件下，一边增加第一拉伸送出漉胆漉）的 速度，一边利用l〇(TC的常压蒸汽进行二段拉伸。 阳236] 其结果，未发生纤维断裂、拉伸断裂，工业上能够稳定拉伸的拉伸纤维牵引漉（G3 漉）速度为1325m/分钟、总拉伸倍率为5. 3倍。与实施例17、18的添加剂IV(憐酸醋金属 盐系成核剂）的分散型结晶成核剂相比，实施例19的添加剂V(亚苄基山梨糖醇系）的烙 融型结晶成核剂生成非常多的微晶，因此形成更容易拉伸的晶体结构，拉伸性提高。另外， 所得拉伸复合纤维的纤度为0. 12dTex，具有充分的纤维物性。进而，利用差示扫描量热计， W30°C/分钟的升溫速度测定的聚丙締纤维成分的烙解热量ΔΗρρ为94. 2J/g、结晶度为 45. 1%，通过添加成核剂，从而为杨氏模量大、热收缩率小、在纤维物性的方面也是优异的 拉伸复合纤维。 阳237] <实施例20 >
[023引 （1)銷忍型复合未拉伸纤维的制作
[0239] 使用向忍材A中配混20质量％添加剂III、0. 2质量％添加剂V(亚苄基山梨糖 醇系成核剂）而成的树脂原料和銷材a,制作銷忍结构的未拉伸纤维。此时，使用銷忍型复 合喷丝头，W銷忍的截面积比（銷/忍）达到50/50的方式进行操作。另外，纺丝条件如 下设定：忍材的挤出机机筒溫度为260°C、銷材的挤出机机筒溫度为260°C、喷丝头溫度为 270°C、纺丝速度为250m/分钟，从而纺出纤度为0. 6dTex的未拉伸纤维。从喷丝头喷出的忍 材的MFR为98. 4g/10分钟、銷材的MFR为74. 2g/10分钟，MFR比（=忍材MFR/銷材MFR) 为 1. 33。 阳24〇] 似拉伸复合纤维的制作 阳241] 为了能够自前述纺丝工序起连续地实施拉伸工序，使用在3台漉之间连续配置有 第一拉伸槽（第一段、常压蒸汽）和第二拉伸槽（第二段、常压蒸汽）的二段拉伸装置。并 且，首先将由纺丝工序得到的未拉伸纤维（约2万dTex)在纺丝工序之后继而在第一拉伸 槽中，在导入漉（G1漉）速度为250m/分钟、第一拉伸送出漉（G2漉）与拉伸纤维牵引漉 做漉）的第二段拉伸比率做/G。为1. 05倍的条件下，增加第一拉伸送出漉胆漉）的 速度，利用l〇〇°C的常压蒸汽进行二段拉伸。 阳242] 其结果，未发生纤维断裂、拉伸断裂，工业上能够稳定拉伸的拉伸纤维牵引漉（G3 漉）速度为1450m/分钟、总拉伸倍率为5. 8倍。与实施例19相比，实施例20增加了添加 剂V(亚苄基山梨糖醇系成核剂）的添加量，因此晶核增加、生成微晶，形成更容易拉伸的晶 体结构，拉伸性提高。另外，所得拉伸复合纤维的纤度为0.lldTex，具有充分的纤维物性。 阳2创< 比较例1 >
[0244] (1)銷忍型复合未拉伸纤维的制作
[0245] 使用忍材D和銷材C，制作銷忍结构的未拉伸纤维。此时，使用銷忍型复合喷丝头， W銷忍的截面积比（銷/忍）达到50/50的方式进行操作。另外，纺丝条件如下设定：忍材 的挤出机机筒溫度为275°C、銷材的挤出机机筒溫度为275°C、喷丝头溫度为290°C、纺丝速 度为500m/分钟，一边调整树脂的喷出量，一边尝试着制作细纤度未拉伸纤维。 阳246] 但是，从喷丝头喷出的忍材的MFR为38. 7g/10分钟、銷材的MFR为33.Og/10分 钟、MFR比（=忍材MFR/銷材MFR)为1. 17,忍材和銷材一同从喷丝头喷出的树脂的烙 融张力高。因此，尽管将纺丝溫度设定得较高，能够稳定纺丝的未拉伸纤维纤度仅停留在 3.lldTexo
[0247] 似拉伸复合纤维的制作
[0248] 准备由纺丝工序得到的未拉伸纤维70根（约56万dTex)后，立即利用与实施例 1相同的方法和条件对统合的丝束进行预拉伸处理，然后连续进行主拉伸。
[0249] 其结果，从喷丝头喷出的忍材的MFR为小于本发明范围的值，因此未发生拉伸断 裂，工业上能够稳定拉伸的拉伸纤维牵引漉（G3漉）速度为54m/分钟、总拉伸倍率达到5.4 倍。另外，所得拉伸复合纤维的纤维物性良好，但未拉伸纤维的细纤度化不充分，因此纤度 粗至 0. 60dTex。 阳巧0] <比较例2> 阳251] (1)銷忍型复合未拉伸纤维的制作
[0252]使用向忍材A中配混7. 5质量％添加剂I、0. 1质量％添加剂II而成的树脂原料 和銷材C，制作銷忍结构的未拉伸纤维。此时，使用銷忍型复合喷丝头，W銷忍的截面积比 (銷/忍）达到50/50的方式进行操作。另外，纺丝条件如下设定：忍材的挤出机机筒溫度 为255°C、銷材的挤出机机筒溫度为255°C、喷丝头溫度为270°C、纺丝速度为500m/分钟，一 边调整树脂的喷出量，一边尝试着制作细纤度未拉伸纤维。 阳巧引但是，从喷丝头喷出的忍材的MFR为105. 7g/10分钟、銷材的MFR为33. 5g/10分 钟、MFR比（=忍材MFR/銷材MFR)为3. 16,从銷材的喷丝头喷出的树脂的烙融张力高，