因 此能够稳定纺丝的未拉伸纤维的纤度停留在2. 04dTex。 阳巧4] (2)拉伸复合纤维的制作
[0255] 准备由纺丝工序得到的未拉伸纤维130根（约53万dTex)后，立即利用与实施例 1相同的方法和条件对统合的丝束进行预拉伸处理，然后连续进行主拉伸。 阳巧6] 其结果，未发生拉伸断裂，工业上能够稳定拉伸的拉伸纤维牵引漉（G3漉）速度达 到60m/分钟、总拉伸倍率达到6. 0倍。但是，从喷丝头喷出的忍材的MFR与銷材的MRF之 比大、未拉伸纤维较粗，因此所得拉伸复合纤维的纤维物性良好，但纤度为0. 35dTex，比前 述实施例粗。 阳巧7] <比较例3 > 阳巧引 （1)銷忍型复合未拉伸纤维的制作 阳巧9] 使用忍材A和銷材曰，制作銷忍结构的未拉伸纤维。此时，使用銷忍型复合喷丝头， W銷忍的截面积比（銷/忍）达到50/50的方式进行操作。另外，纺丝条件如下设定：忍材 的挤出机机筒溫度为255°C、銷材的挤出机机筒溫度为255°C、喷丝头溫度为270°C、纺丝速 度为500m/分钟，一边调整树脂的喷出量，一边尝试着制作细纤度未拉伸纤维。
[0260] 但是，从喷丝头喷出的忍材的MFR为69. 6g/10分钟、銷材的MFR为71. 5g/10分钟、 MFR比（=忍材MFR/銷材MFR)为0.97,从忍材的喷丝头喷出的树脂的烙融张力略高，因此 能够稳定纺丝的未拉伸纤维的纤度停留在1. 61dTex。 阳261] (2)拉伸复合纤维的制作 阳％2] 准备由纺丝工序得到的未拉伸纤维170根（约55万dTex)后，立即利用与实施例 1相同的方法和条件对统合的丝束进行预拉伸处理，然后连续进行主拉伸。 阳263] 其结果，未发生拉伸断裂，工业上能够稳定拉伸的拉伸纤维牵引漉（G3漉）速度达 到62m/分钟、总拉伸倍率达到6. 2倍。可W认为：运是因为从喷丝头喷出的忍材的MFR的 值低于本发明范围、进而未拉伸纤维也粗。另一方面，所得拉伸复合纤维的纤维物性良好， 但纤度为0. 29dTex，比前述实施例粗。 悦64] <比较例4 > 阳2化](1)銷忍型复合未拉伸纤维的制作
[0266] 利用与比较例3相同的方法和条件制作未拉伸纤维。
[0267] 似拉伸复合纤维的制作
[0268] 将由纺丝工序得到的未拉伸纤维170根（约55万dTex)放置约2天后，利用与实 施例1相同的方法和条件对统合的丝束进行预拉伸处理，然后连续进行主拉伸。 阳269] 其结果，未发生拉伸断裂，工业上能够稳定拉伸的拉伸纤维牵引漉（G3漉）速度达 到55m/分钟、总拉伸倍率达到5. 5倍，拉伸性与比较例3相比降低。可W认为：运是因为将 未拉伸纤维放置约2天，因此晶体生长、从而形成难W拉伸的晶体结构。另一方面，所得拉 伸复合纤维的纤维物性良好，但纤度为0. 29dTex，比前述实施例粗。 阳270] <比较例5 > 阳271] (1)銷忍型复合未拉伸纤维的制作
[0272] 使用向忍材A中配混1. 0质量％添加剂II而成的树脂原料和銷材曰，制作銷忍结 构的未拉伸纤维。此时，使用銷忍型复合喷丝头，W銷忍的截面积比（銷/忍）达到40/60 的方式进行操作。另外，纺丝条件如下设定：忍材的挤出机机筒溫度为255Γ、銷材的挤出 机机筒溫度为255°C、喷丝头溫度为270°C、纺丝速度为500m/分钟，调整树脂的喷出量，尝 试着制作细纤度未拉伸纤维。 阳八引但是，从喷丝头喷出的忍材的MFR为237. 9g/10分钟、銷材的MFR为73.lg/10分 钟、MFR比（=忍材MFR/銷材MFR)为3. 25,从忍材的喷丝头喷出的树脂的烙融张力变得过 低。因此，呈现略不稳定的状态，但纺出纤度为0. 67dTex的未拉伸纤维。
[0274]图5是表示比较例5的未拉伸纤维截面的显微镜照片。利用显微镜观察未拉伸纤 维的截面并进行比较时，与图2~4所示的实施例2、4、5的未拉伸纤维相比，图5所示的比 较例5的未拉伸纤维的纤度不均大、确认到纤维水平的銷忍比率不均、銷材覆盖不均（忍材 的露出）。 阳2巧](2)拉伸复合纤维的制作
[0276] 准备由纺丝工序得到的未拉伸纤维400根（约54万dTex)后，立即利用与实施例 1相同的方法和条件对统合的丝束进行预拉伸处理，然后连续进行主拉伸。
[0277] 其结果，未发生拉伸断裂，工业上能够稳定拉伸的拉伸纤维牵引漉（G3漉）速度达 到45m/分钟、总拉伸倍率达到4. 5倍。可W认为：运是因为比较例5中的未拉伸纤维的纤 度不均较大。另外，所得拉伸复合纤维的纤度为0. 16dTex，但纤维物性的偏差较大。 阳27引 < 比较例6 >
[0279] (1)銷忍型复合未拉伸纤维的制作
[0280] 使用向忍材A中配混7. 5质量％添加剂I、0. 2质量％添加剂II而成的树脂原料 和銷材a,制作銷忍结构的未拉伸纤维。此时，使用銷忍型复合喷丝头，W銷忍的截面积比 (銷/忍）达到40/60的方式进行操作。另外，纺丝条件如下设定：忍材的挤出机机筒溫度 为255°C、銷材的挤出机机筒溫度为255°C、喷丝头溫度为270°C、纺丝速度为500m/分钟，调 整树脂的喷出量，尝试着制作细纤度未拉伸纤维。 阳281] 但是，未发现能够纺出未拉伸纤维的条件。可W认为：运是因为添加至忍材的 高MFR添加剂I被添加剂II过度分解。需要说明的是，从喷丝头喷出的忍材的MFR为 180. 7g/10分钟、銷材的MFR为72. 5g/10分钟，MFR比（=忍材MFR/銷材MFR)为2. 49。 阳2間 < 比较例7 > 阳283] (1)銷忍型复合未拉伸纤维的制作 阳284] 使用忍材A和銷材曰，制作銷忍结构的未拉伸纤维。此时，使用銷忍型复合喷丝头， W銷忍的截面积比（銷/忍）达到50/50的方式进行操作。另外，纺丝条件如下设定：忍材 的挤出机机筒溫度为255°C、銷材的挤出机机筒溫度为255°C、喷丝头溫度为270°C、纺丝速 度为150m/分钟，一边调整树脂的喷出量，一边尝试着制作细纤度未拉伸纤维。 阳285] 但是，从喷丝头喷出的忍材的MFR为68. 9g/10分钟、銷材的MFR为73. 9g/10分钟、 MFR比（=忍材MFR/銷材MFR)为0.93,从忍材的喷丝头喷出的树脂的烙融张力略高，因此 能够稳定纺丝的未拉伸纤维的纤度停留在1. 50dTex。 阳286] (2)拉伸复合纤维的制作
[0287] 为了能够自前述纺丝工序起连续地实施拉伸工序，使用在3台漉之间连续配置有 第一拉伸槽（第一段、常压蒸汽）和第二拉伸槽（第二段、常压蒸汽）的二段拉伸装置。并 且，首先将由纺丝工序得到的未拉伸纤维（约5万dTex)接着在第一拉伸槽中在导入漉（G1 漉）速度为150m/分钟、第一拉伸送出漉（G2漉）与拉伸纤维牵引漉（G3漉）的第二段拉 伸比率（G3/G2)为1.05倍的条件下，一边增加第一拉伸送出漉（G2漉）的速度，一边利用 10(TC的常压蒸汽进行二段拉伸。 阳28引其结果，未发生纤维断裂、拉伸断裂，工业上能够稳定拉伸的拉伸纤维牵引漉（G3 漉）速度为825m/分钟、总拉伸倍率为5.5倍。可W认为：运是因为从喷丝头喷出的忍材的 MFR值低于本发明的范围，进而未拉伸纤维也粗。另一方面，所得拉伸复合纤维的纤维物性 良好，但纤度为0. 30dTex，比前述实施例粗。 阳289] 将W上结果总结示于下述表1和表2。
[0290][表U阳 291]
阳29引[表引阳293]
阳294] 如上述表1和表2所示那样，与比较例1~7的制造方法相比，实施例1~20的 制造方法的细纤度化优异，确认能够制造纤维物性优异的细纤度的拉伸复合纤维。
【主权项】
1. 一种拉伸复合纤维的制造方法，其具备如下工序： 通过熔融纺丝而得到鞘芯结构的未拉伸纤维的纺丝工序，所述鞘芯结构将以结晶性丙 烯系聚合物为主成分的树脂作为芯材，将熔点低于所述芯材且以烯烃系聚合物为主成分的 树脂作为鞘材；以及 对所述未拉伸纤维进行拉伸处理的拉伸工序， 所述未拉伸纤维的纤度为1. 5dTex以下， 所述纺丝工序中，从喷丝头喷出的芯材的230°C、21. 18N载重下的熔体流动速率为 70~170g/10分钟，且所述从喷丝头喷出的芯材的230°C、21. 18N载重下的熔体流动速率与 从喷丝头喷出的鞘材的230°C、21. 18N载重下的熔体流动速率之比为1~2. 2。2. 根据权利要求1所述的拉伸复合纤维的制造方法，其中，通过向所述以结晶性丙烯 系聚合物为主成分的树脂中添加羟胺酯、230°C、21. 18N载重下的熔体流动速率为700~ 1550g/10分钟的全同立构聚丙烯和茂金属聚丙烯之中的至少1种，从而调整所述从喷丝头 喷出的芯材的230°C、21. 18N载重下的熔体流动速率。3. 根据权利要求1或2所述的拉伸复合纤维的制造方法，其中，所述纺丝工序中，所述 从喷丝头喷出的鞘材的230°C、21. 18N载重下的熔体流动速率的范围为60~90g/10分钟。4. 根据权利要求1~3中任一项所述的拉伸复合纤维的制造方法，其中，作为所述芯材 的主成分的结晶性丙烯系聚合物为全同立构聚丙烯。5. 根据权利要求1~4中任一项所述的拉伸复合纤维的制造方法，其中，向所述以结晶 性丙烯系聚合物为主成分的树脂中配混成核剂。6. 根据权利要求5所述的拉伸复合纤维的制造方法，其中，所述成核剂为有机系成核 剂。7. 根据权利要求6所述的拉伸复合纤维的制造方法，其中，所述有机系成核剂为磷酸 酯金属盐或二亚苄基山梨糖醇。8. 根据权利要求1~7中任一项所述的拉伸复合纤维的制造方法，其中，作为所述鞘材 的主成分的烯烃系聚合物为高密度聚乙烯。9. 根据权利要求1~8中任一项所述的拉伸复合纤维的制造方法，其中，在所述纺丝工 序之后连续进行所述拉伸工序。10. 根据权利要求1~9中任一项所述的拉伸复合纤维的制造方法，其中，在加压饱和 水蒸气中进行所述拉伸工序。11. 一种拉伸复合纤维，其是通过对鞘芯结构的未拉伸纤维进行拉伸处理而得到的，所 述鞘芯结构将以结晶性丙烯系聚合物为主成分的树脂作为芯材，将熔点低于所述芯材且以 烯烃系聚合物为主成分的树脂作为鞘材， 所述未拉伸纤维的纤度为1. 5dTex以下， 利用差示扫描量热计，将升温速度设为30°C/分钟，由熔解热量法测定的所述芯材的 结晶度为35%以上。12. 根据权利要求11所述的拉伸复合纤维，其中，向所述以结晶性丙烯系聚合物为主 成分的树脂中配混成核剂， 利用差示扫描量热计，将升温速度设为30°C/分钟，由熔解热量法测定的所述芯材的 结晶度为40%以上。13.根据权利要求11或12所述的拉伸复合纤维，其中，纺丝所述未拉伸纤维时，从喷丝 头喷出的芯材的230°C、21. 18N载重下的熔体流动速率的范围为70~170g/10分钟，且所 述从喷丝头喷出的芯材的230°C、21. 18N载重下的熔体流动速率与从喷丝头喷出的鞘材的 230°C、21. 18N载重下的熔体流动速率之比为1~2. 2。
【专利摘要】提供能够制造高强度且细纤度的复合纤维的拉伸复合纤维的制造方法和拉伸复合纤维。进行通过熔融纺丝而得到鞘芯结构的未拉伸纤维的纺丝工序(步骤S1)和对未拉伸纤维进行拉伸处理的拉伸工序(步骤S2)，从而制造拉伸复合纤维，所述鞘芯结构将以结晶性丙烯系聚合物为主成分的树脂作为芯材，将熔点低于芯材且以烯烃系聚合物为主成分的树脂作为鞘材。此时，使未拉伸纤维的纤度为1.5dTex以下，并且在纺丝工序中，将从喷丝头喷出的芯材的230℃、21.18N载重下的熔体流动速率设为70～170g/10分钟，将从喷丝头喷出的芯材的230℃、21.18N载重下的熔体流动速率F与从喷丝头喷出的鞘材的230℃、21.18N载重下的熔体流动速率之比(＝芯材MFR/鞘材MFR)设为1～2.2。
【IPC分类】D01F8/06
【公开号】CN105308227
【申请号】CN201480033134
【发明人】矢代弘文, 远藤幸喜, 塚原幸哲
【申请人】宇部爱科喜模株式会社
【公开日】2016年2月3日
【申请日】2014年7月22日
【公告号】EP3026149A1, US20160153122, WO2015012281A1