需要 为0. 20%W上。但是，若Ni含量过剩，则使摆键冲击试验中的上平台能（上部棚工本半 一：uppershelfenergy)降低，因此在SR退火后得不到既定的初性，因此Ni的含量需要 在2. 00%W下。还有，Ni含量的优选的下限为0. 4%W上（更优选为0. 6 %W上），优选的 上限为1.80%W下（更优选为1.60%W下）。
[0042] (Cr:0. 05 ~1. 0% )
[0043] 化是具有使SR退火时的晶界碳化物微细化作用的元素。为了发挥运样的效果，化 含量需要为0. 05%W上。但是，若化含量过剩，则晶界碳化物粗大化，反而使初性降低，因 此需要为1. 0%W下。还有，化含量的优选的下限为0. 20%W上（更优选为0. 30%W上）， 优选的上限为0. 80%W下（更优选为0. 70%W下）。
[0044] (Mo:0. 10 ~1. 50% )
[0045] Mo在抑制晶界碳化物的粗大化和退火软化上是重要的元素。为了发挥运样的效 果，Mo含量需要为0. 10%W上。但是，若Mo含量过剩，则由于SR退火时强度过大的上升，反 而致使初性降低，因此需要为1. 50%W下。还有，Mo含量的优选的下限为0. 20%W上（更 优选为0. 30%W上），优选的上限为1. 2 %W下（更优选为1. 0%W下）。
[0046]灯i:0. 040 ~0. 15% )
[0047] Ti形成焊接时的作为微细组织生成的起点的氧化物，在使焊接金属的初性提高上 是有效的元素。为了发挥运样的效果，Ti含量需要为0.040%^上。但是，若Ti含量过剩， 则SR退火时形成微细碳化物，由于强度的过大的上升致使初性降低，因此需要为0. 15%W 下。还有，Ti含量的优选的下限为0.050%^上（更优选为0.055%^上），优选的上限为 0. 110%W下（更优选为0. 090%W下）。
[0048] 度：0. 0010 ~0. 0050% )
[0049] B在抑制对于焊接金属的强度、初性带来不良影响的晶界铁素体的生成上是有效 的元素。为了发挥运样的效果，B含量需要为0.0010%^上。但是，若B含量过剩，则带来 强度的过大的上升，成为初性降低的原因，因此为0.0050%^下。还有，B含量的优选的下 限为0.0012%^上（更优选为0.0015%^上），优选的上限为0.0045%^下（更优选为 0. 0040%W下）。 阳0加](0 :0. 030 ~0. 100% )
[0051] 0形成焊接时的作为微细组织生成的起点的氧化物，对于提高焊接金属的初性是 有用的元素。为了发挥运样的效果，0含量需要为0.030%W上。但是，若0含量过剩而高于 0.100%，则招致氧化物的粗大化，反而使初性降低。还有，0含量的优选的下限为0.035% W上（更优选为0.040%W上），优选的上限为0.080%W下（更优选为0.060%W下）。
[0052] (N:0.015%W下（不含 0% ))
[0053]N在焊接金属中是不可避免被包含的元素，使其含量为0%在工业上不可能实现。 但是，若N含量过剩，则带给初性不良影响，因此需要为0. 015%W下。还有，N含量的优选 的上限为0.010%W下（更优选为0.008%W下）。
[0054] 本发明中规定的含有元素如上述，余量是铁和不可避免的杂质，作为该不可避免 的杂质，能够允许因原料、物资、制造设备等的状况而渗杂的元素（例如，P、S、Sn等）的混 入。不可避免的杂质之中，特别是关于P，因为是在SR退火时显著助长回火脆化的元素，所 W优选至少抑制在0. 010%W下。 阳化5] 在本发明的焊接金属中，作为其他的元素，优选还含有（a)化：1.0%W下（不含 0%)和V:0.40%1^下（不含0% )的至少一种，（b)A1 :0? 030% 下（不含0% )等，根据 所含有的元素的种类，焊接金属的特性得到进一步改善。含有运些元素时的范围設定理由 如下述。
[0056] (化：1. 0%W下（不含0% )和V:0. 40%W下（不含0% )的至少一种）
[0057] 化在确保焊接金属的强度上是有用的元素，但是若过剩使之含有，则其在SR退火 时微细地析出，使强度过大地上升，成为初性降低的原因。从运一观点出发，使化含有时， 优选为1. 0%W下（更优选为0. 80%W下）。还有，为了有效地发挥使化含有带来的效果， 优选其含量为0. 05%W上（更优选为0. 10%W上）。
[0058] 另一方面，V在SR退火时形成微细碳化物，对于使强度提高是有效的元素，但若使 之过剩地含有，则使强度过大地上升，成为初性降低的原因。从运一观点出发，使V含有时， 优选为0. 40%W下（更优选为0. 30%W下）。还有，为了有效地发挥使V含有带来的效果， 优选其含量为0. 05%W上（更优选为0. 10%W上）。
[0059] (A1 :0. 030 %W下（不含 0 % ))
[0060] A1形成焊接时的作为微细组织生成的起点的氧化物，对于使焊接金属的强度、初 性提高是有用的元素，但若A1含量过剩而高于0. 030%，则招致氧化物的粗大化，反而使初 性降低。还有，A1含量的优选的下限为0.005%^上（更优选为0.010%^上），优选的上 限为0. 025%W下（更优选为0. 020%W下）。
[0061] 用于得到本发明的焊接金属的焊接方法，设想是使用含烙剂忍焊条（FCW)的气体 保护电弧焊，通过适用运样的电弧焊接法，也将提高焊接时的作业效率。
[0062] 为了实现本发明的焊接金属，需要适当控制焊接材料和焊接条件。焊接材料成分， 当然会受到认为是必要的焊接金属成分的制约，另外为了得到既定的碳化物形态，必须适 当地控制焊接条件和焊接材料成分。
[0063] 使用了含烙剂忍焊条（FCW)的气体保护电弧焊的优选的焊接条件为，焊接线能量 为2. 5kJ/mmW下，且焊接时的预热一层间溫度为180°CW下。另外使用的焊接材料（药忍 焊丝）的金属Si量和Si化量的比（金属Si/SiO2)，优选为0.90W上。 W64] 若气体保护电弧焊的线能量高于2.化J/mm，则焊接时的冷却速度降低，得不到既 定的强度，并且冷却途中生成碳化物，其在SR退火时生长，得不到期望的晶界碳化物形态。 其结果是，SR退火后的初性将降低。焊接线能量越小越好，优选为2.OkJ/mmW下，更优选 为1.化J/mmW下。关于焊接线能量的下限，若考虑焊接时的施工效率等，则优选大致为 0. 7kJ/mmW上。
[0065] 若预热一层间溫度高于180°C，则焊接时的冷却速度降低，不但得不到既定的强 度，而且在冷却途中生成碳化物，其在SR退火时生长，从而得不到期望的晶界碳化物形态。 其结果是，SR退火后的初性降低。预热一层间溫度更优选为160°CW下。还有，如果从抑制 低溫裂纹的观点出发，则优选层间溫度为l〇〇°CW上，更优选为120°CW上。
[0066] 另外，若焊接材料（药忍焊丝）中的金属Si量与Si〇2量的比（金属Si/Si〇2)低 于0. 90,则固溶Si不足，带来碳化物的不稳定化，晶界碳化物尺寸增加，无法将当量圆直 径0. 40ymW上的晶界碳化物的平均当量圆直径保持在0. 75ymW下。上述比（金属Si/ Si〇2)，更优选为0.93W上，进一步优选为1.00W上。该比（金属Si/Si〇2)的值的上限，从 焊接时的作业性运一观点出发，大致优选在3. 0W下（更优选为2. 5W下）。
[0067] 还有，关于SR退火条件（溫度、时间），遵循一直W来进行的条件来进行即可，但从 控制晶界碳化物运一观点出发，优选其条件设定如下。
[0068]若SR退火溫度高于680°C，则助长SR退火时的晶界碳化物的粗大化，得不到期望 的晶界碳化物形态。其结果是，显示出SR退火后的初性的降低的倾向。由此，SR退火溫度 优选为680°CW下，更优选为650°CW下。还有，关于SR退火溫度的下限，若考虑焊接时的 应力除去效果，则优选为580°CW上。 W例关于SR退火时间，若高于12小时化r)，贝顺长SR退火时的晶界碳化物的粗大化， 得不到期望的晶界碳化物形态。其结果是，SR退火后的初性显示出降低的倾向。从运一观 点出发，SR退火时间优选为12小时W下，更优选为10小时W下。还有，关于退火时间的下 限，若考虑焊接时的去应力效果，则优选为2小时W上。
[0070]通过遵循上述运样的条件形成焊接金属，能够得到具有充分的强度，并且发挥着 优异的低溫初性的焊接金属，能够实现具备运样的焊接金属的焊接结构体。 阳0川 实施例
[0072]W下，通过实施例更详细地说明本发明，但下述实施例没有限定本发明的性质，在 能够符合前、后述的宗旨的范围内也可W适当加W变更实施，运些均包含在本发明的技术 范围内。
[0073] 制作丝径(pi.2mm，焊剂填充率：15. 5%的药忍焊丝（化学成分组成显示在下述 表1、2中），如下述进行特性评价。
[0074] 将SM490A钢板（母材）加工成图1所示的坡口形状，W后述的各焊接条件通过气 体保护电弧焊制作焊接金属，实施热处理（SR退火）后，评价各种特性。 阳〇7引（焊接条件）
[0076] 母材板厚：20mm
[0077] 坡口角度：20°(V字型） 阳〇7引 根部间隔：16臟
[0079] 焊接姿势：向下
[0080] 保护气体：20%C〇2- 80%Ar混合气体（流量：2化/min)
[0081] 线能量条件
[0082] 一）1. 0kJ/mm(230A- 25V，5. 7mm