°C下加热10分 钟，然后水冷。接着，根据表1所记载的最终冷轧中的压下率及制品板厚的条件调整压下率 而进行中间的冷轧后，插入到能够急速加热的退火炉中而进行最终的溶体化处理，然后水 冷。此时的加热条件，以材料温度为Ti的固溶限与添加量相同的温度（Ti浓度3. 0质量％ 下约800°C，Ti浓度2. 0质量％下约730°C，Ti浓度4. 0质量％下约840°C)为基准，是表1 所记载那样的。接着，在Ar环境中以表1所记载的条件连续进行预备时效处理及时效处理。 即，在预备时效处理后不进行冷却。在通过酸洗的脱垢后，以表1所记载的条件进行最终冷 车L，最后，以表1所记载的各加热条件进行去应变退火，做成发明例及比较例的试验片。根 据试验片，省略了预备时效处理、时效处理或去应变退火。
[0072] 对于制作出的制品试料进行了以下的评价。
[0073] (a) 0.2%耐受力 使用拉伸试验机制作出JIS13B号试验片，按照上述测量方法测量与轧制方向平行的 方向的0.2%耐受力。
[0074] (b) {220}面的纵横比 {220}面的纵横比通过X射线衍射装置(理学电机社制型式rint Ultima2000)在上述 测量条件下求出。
[0075] (c)高温暴露后的弹力减弱(永久变形率） 选取宽度l〇mm的短条试料，以使其长度方向为轧制平行方向，如图4那样，将试料的一 端固定，对于距该固定端为距离L的位置，以1mm/分钟的移动速度推抵将前端加工为刀刃 的冲头，根据下式1对试料赋予与lOOOMPa 102kg/mm2)的应力（〇。）对应的初始挠曲 (d)〇
[0076]式1 :d=2/3XLX〇?/ (E.t) d=初始烧曲（mm) L=标点距离（mm) 〇Q=应力（kg/mm2) E=杨氏模量（kg/mm2)t=板厚（mm) 接着，在赋予了挠曲的状态下，在250°C下加热30分钟，使冲头回到初始的位置而卸除 负荷后，求出永久变形量（S)，求出永久变形率（％) (=S/dX100)。
[0077] 此外，通过上述测量方法，使用电子显微镜（Philips社制XL30SFEG)测量最终溶 体化处理后的中间品的平均结晶粒径。
[0078](考察） 在表1中表示试验结果。可知在发明例1~18中，0. 2%耐受力较高为llOOMPa以上， 永久变形率被抑制得较低。
[0079]另一方面，比较例1因最终的溶体化处理温度过高而结晶粒粗大化，{220}面的纵 横比也为本发明的范围外，由此，0. 2%耐受力及永久变形率都比发明例差。
[0080] 比较例2因最终的溶体化处理温度过低而发生未再结晶区域和再结晶区域混杂 的混粒化，{220}面的纵横比也为本发明的范围外。因此，永久变形率比发明例差。
[0081] 比较例3想到特开2012 - 0625757号公报所记载的发明。由于没有进行预备时 效处理，所以强度提高不充分，此外，{220}面的纵横比也为本发明的范围外。因此，0. 2%耐 受力及永久变形率都比发明例差。
[0082] 比较例4虽然进行了预备时效处理，但由于加热温度过低，所以强度提高不充分， {220}面的纵横比也为本发明的范围外。因此，0.2%耐受力及永久变形率都比发明例差。
[0083] 比较例5由于预备时效中的加热温度过高，所以成为过时效，粗大粒子析出，此 外，{220}面的纵横比也为本发明的范围外。因此，0.2%耐受力及永久变形率都比发明例 差。
[0084] 比较例6由于没有进行时效处理，所以亚稳相分解不充分，强度提高也不充分，此 外，{220}面的纵横比也为本发明的范围外。因此，0.2%耐受力及永久变形率都比发明例 差。
[0085] 比较例7虽然进行了时效处理，但由于加热温度过低，所以强度提高不充分， {220}面的纵横比也为本发明的范围外。因此，0.2%耐受力及永久变形率都比发明例差。
[0086] 比较例8由于时效处理中的加热温度过高，所以成为过时效，粗大粒子析出，此 外，{220}面的纵横比也为本发明的范围外。因此，0.2%耐受力及永久变形率都比发明例 差。
[0087] 比较例9因最终冷轧中的压下率过低，成为强度不足，此外，{220}面的纵横比也 为本发明的范围外。因此，〇. 2%耐受力及永久变形率都比发明例差。
[0088] 比较例10由于没有实施去应变退火，所以{220}面的纵横比为本发明的范围外。 因此，永久变形率比发明例差。
[0089] 比较例11虽然实施了去应变退火，但由于加热温度较低，所以{220}面的纵横比 为本发明的范围外。因此，永久变形率比发明例差。
[0090] 比较例12虽然实施了去应变退火，但由于加热温度过高，所以错位消失，此外， {220}面的纵横比也为本发明的范围外。因此，0.2%耐受力及永久变形率都比发明例差。
[0091] 比较例13因第三元素的添加量过多，在热轧中发生裂纹，所以不能进行试验片的 制造。
[0092] 比较例14因Ti浓度过低，成为强度不足，此外，{220}面的纵横比也为本发明的 范围外。因此，0. 2%耐受力及永久变形率都比发明例差。
[0093] 比较例15因Ti浓度过高，在热轧中发生裂纹，所以不能进行试验片的制造。
【主权项】
1. 一种钛铜，其特征在于， 含有2. O~4. O质量％的Ti，作为第三元素而合计含有O~0. 5质量％的从由Fe、Co、 Mg、Si、Ni、Cr、Zr、Mo、V、Nb、Mn、B及P构成的群中选择的1种以上，其余部由铜及不可避 免的杂质构成，乳制面的{220}结晶面的X射线衍射线强度峰值的最大强度（cps)相对于 半值宽度（° )的比（以下，称作"{220}面的纵横比"）为IOXlO2~25X 10 2， 这里，{220}面的纵横比通过下述步骤来求出：在以下的测量条件下取得轧制面的衍 射强度曲线，测量{220}结晶面的X射线衍射线强度峰值的最大强度和其半值宽度，计算其 比， 靶：Cu管球 管电压：25kV 管电流：20mA 扫描速度：5° /min 取样宽度：〇.〇2° 测量范围（2 0 ) :60°~90°。
2. 如权利要求1所述的钛铜，其特征在于， 与轧制方向平行的方向上的〇. 2%耐受力为IlOOMPa以上。
3. -种展铜品，其特征在于， 具备权利要求1或2所述的钛铜。
4. 一种电子零件，其特征在于， 具备权利要求1或2所述的钛铜。
5. 如权利要求4所述的电子零件，其特征在于， 电子设备零件是自动聚焦相机模组。
6. -种自动聚焦相机模组，其特征在于， 具备：透镜；弹簧部件，将该透镜向光轴方向的初始位置弹性施力；和电磁驱动机构， 产生抵抗该弹簧部件的作用力的电磁力而能够将上述透镜向光轴方向驱动； 上述弹簧部件是权利要求1或2所述的钛铜。
【专利摘要】提供一种适合作为在相机模组等电子零件中使用的导电性弹簧材的高强度钛铜。一种钛铜，含有2.0～4.0质量%的Ti，作为第三元素而合计含有0～0.5质量%的从由Fe、Co、Mg、Si、Ni、Cr、Zr、Mo、V、Nb、Mn、B及P构成的群中选择的1种以上，其余部由铜及不可避免的杂质构成；轧制面的{220}结晶面的X射线衍射线强度峰值的最大强度（cps）相对于半值宽度（°）的比为10×102～25×102。
【IPC分类】C22F1-00, H01B1-02, C22F1-08, C22C9-00
【公开号】CN104755643
【申请号】CN201380055787
【发明人】堀江弘泰
【申请人】Jx日矿日石金属株式会社
【公开日】2015年7月1日
【申请日】2013年7月3日
【公告号】WO2014064970A1