7] [(a)组织由回火贝氏体和回火马氏体的至少一种构成，且（b)邻接的2个结晶的 取向差（结晶取向差）为15°以上的大角度晶界所包围的晶粒的平均当量圆直径为20ym 以下]
[0058] 上述回火贝氏体和回火马氏体是微细的组织，特别是对于确保极厚材的板厚中央 部的强度和韧性是有效的组织。对于本发明的钢构件而言，组织是回火贝氏体和回火马氏 体的至少一种，作为其他的组织，实质上不包含多边铁素体、残留奥氏体、珠光体等。所述多 边铁素体存在时，晶粒尺寸粗大的上贝氏体组织成为主体，不能确保良好的韧性。
[0059]使板厚中央部的组织如上所述，为回火贝氏体和回火马氏体的至少一种，从而能 够实现组织的微细化，但在本发明中，为了通过组织的确实的微细化而得到高韧性，使板厚 中央部的组织（即，回火贝氏体和回火马氏体的至少一种）的大角度晶界尺寸为20ym以 下。
[0060] 回火贝氏体和回火马氏体的组织的情况下，一般来说，邻接的2个结晶的取向差 (结晶取向差）为15°以上的所谓大角度晶界因为邻接的2个结晶取向差大，所以脆性断 裂的进展被弯曲，脆性断裂的断面单位变小，有助于韧性提高。在本发明中，为了增加每个 固定区域中所占的大角度晶界、使韧性充分提高，如上所述，使大角度晶界尺寸（上述大角 度晶界所包围的晶粒的平均当量圆直径）为20ym以下。该大角度晶界尺寸如后述的实施 例所示，能够使用EBSP(ElectronBackScatteringPattern)法测定。该大角度晶界尺寸 优选为15ym以下，更优选为13ym以下。大角度晶界尺寸的下限，在制造上大体为10ym 左右。
[0061] [(c)晶界碳化物的最大直径为0. 8ym以下，且（d)晶界碳化物的分率在1. 0面 积％以上]
[0062] 本发明的钢构件如上所述，会受到PWHT(特别是长时间的PWHT，此外还是高温长 时间的PWHT)。构成钢构件的Cr-Mo钢若受到PWHT，则一般会生成M23C6的晶界碳化物。若 该PWHT的条件为高温、长时间这样的严酷条件，则上述晶界碳化物粗大化而容易成为断裂 的起点，招致韧性劣化。在本发明中，在钢构件的板厚中央部，通过使晶界碳化物的最大直 径为0. 8ym以下，确保优异的韧性。该晶界碳化物的最大直径优选为0. 6ym以下，更优选 为0.5ym以下。还有，上述晶界碳化物的最大直径的下限在本发明所规定的成分组成和制 造条件的范围内，大体为0. 2ym左右。
[0063] 另外，若晶界碳化物量过少，则钢构件的强度确保变困难。因此，晶界碳化物的分 率（如后述的实施例所示，晶界碳化物在板厚中央部的全部组织中所占的比例）为1. 〇面 积％以上。该晶界碳化物的分率优选为2.0面积％以上。还有，晶界碳化物的分率会伴随C 量的增加而增加，但若C量增加，则碳化物变得粗大，容易招致韧性的降低。因此从韧性确 保的观点出发，按照下述所示规定C量上限，在该C量的范围内，晶界碳化物的分率的上限 为5. 0面积％左右。
[0064] 在本发明中，虽然需要按照上述方式控制板厚中央部的组织，但是对于其他的部 位（例如板厚表层部等）的组织没有特别限定。还有，相对于板厚中央部处于表层侧的部 分，因为一般来说淬火时的冷却速度比板厚中央部大，所以容易得到比板厚中央部微细的 组织，强度、韧性均有比板厚中央部更良好的倾向。
[0065] 在板厚中央部，为了得到上述（a)和（b)的微细的组织，作为化学成分，特别是需 要使其含有后述量的B，通过作为游离B(固溶B)使之存在而提高淬火性。因此，为了确保 游离B，重要的是添加后述量的A1，将容易与B结合而形成BN的N作为A1N固定（该A1N 在淬火时抑制旧奥氏体（Y)晶粒的粗大化，在用于得到微细的组织方面有用。）。此外作 为制造条件，如之后详述那样，重要的是适当地控制淬火时的加热温度和加热保持时间。
[0066] 另外为了达成如上述（c)和（d)这样的晶界碳化物的尺寸、分率，需要控制C量、 Cr量。
[0067] 此外，为了抑制回火脆化敏感性而确保韧性，需要控制Si等的含量。
[0068] 以下，首先对于确保这些组织和特性所需要的钢构件的（化学）成分组成进行说 明。
[0069] [C:0? 12%以上且0? 18%以下]
[0070] C是在厚钢板的淬火时，用于在冷却速度小的板厚中央部仍可得到回火贝氏体和 回火马氏体的至少一种所需要的元素。另外，也是用于确保晶界碳化物，得到充分的母材强 度所需要的元素。为了充分发挥这些效果，使C量为0. 12%以上。C量优选为0. 13%以上， 更优选为〇. 15 %以上。但是若C量过剩，则长时间的PWHT后，招致晶界碳化物的粗大化， 韧性劣化。另外，钢板的焊接时容易产生焊接裂纹。因此C量为0.18%以下。C量优选为 0. 17%以下，更优选为0. 16%以下。
[0071] [Si:0? 50%以上且0? 80%以下]
[0072] Si对于提高钢构件的母材强度（即，板厚中央部的强度）是有效的元素。另外也 是作为脱氧材使用的元素。为了发挥这些效果，Si量为0.50%以上。Si量优选为0.55% 以上，更优选为〇. 60%以上。但是，若Si含量变得过剩，则回火脆化敏感性高，韧性劣化，因 此为0.80%以下。Si量优选为0.75%以下，更优选为0.70%以下。
[0073][Mn:0? 40 % 以上且 0? 70 % 以下]
[0074]Mn使奥氏体稳定化，使相变温度低温化，从而使淬火性提高，得到微细的组织，其 结果是，在确保强度和韧性上是有效的元素。为了发挥这样的效果，使Mn含有0.40%以上。 Mn量优选为0. 45 %以上，更优选为0. 48 %以上。但是若过剩地含有Mn，则回火脆化敏感性 高，韧性劣化。因此，使Mn量的上限为0.70%。Mn量优选为0.65%以下，更优选为0.60% 以下。
[0075][P:0.015% 以下（不含 0% )]
[0076] 作为不可避免的杂质的P，对母材和焊接部的韧性造成不良影响，并且特别是在 钢构件的晶界偏析，招致晶界裂纹，使韧性劣化。以不招致这些问题的方式，将P量抑制在 0.015%以下。P量优选为0.010%以下。
[0077] [S:0? 005% 以下（不含0% )]
[0078]S形成MnS，是容易在钢板的焊接时招致焊接裂纹的元素。因此优选S尽可能少的 方法，S含量抑制在0. 005%以下，优选抑制在0. 003%以下。
[0079] [A1 :0? 040 % 以上且 0? 080 % 以下]
[0080]A1如上所述，在本发明中是非常重要的元素，淬火时将N作为A1N固定，是利用 游离B确保淬火性所需要的元素。另外，A1N抑制淬火时的旧Y晶粒的粗大化，在用于得 到微细的组织方面有用。此外A1也是脱氧所需要的元素。为了发挥这些效果，使A1量为 0.040%以上。A1量优选为0.045%以上，更优选为0.050%以上。另一方面，若A1量变得 过剩，则氧化铝系的粗大的夹杂物形成，韧性降低。因此A1量为0.080%以下。A1量优选 为0. 075%以下，更优选为0. 071%以下。
[0081] [Cu:0? 05%以上且0? 40%以下、以及Ni:0? 05%以上且0? 40%以下]
[0082]Cu和Ni不会严重损害韧性，而在提高强度方面是有效的元素。为了充分地发挥 该效果，使Cu含有0.05%以上（优选为0. 10%以上，更优选为0. 11 %以上，进一步优选为 0.20%以上），并且使Ni含有0.05%以上（优选为0. 10%以上，更优选为0. 15%以上，进 一步优选为〇. 16%以上）。但是，因为这些元素的大量添加招致成本上升，所以Cu、Ni各自 的含量的上限为0.40%以下。Cu量更优选为0.37%以下，进一步优选为0.30%以下。另 外Ni量更优选为0. 38%以下，进一步优选为0. 30%以下。
[0083][Cr:1. 25% 以上且 1. 50% 以下]
[0084]Cr抑制PWHT造成的碳化物的粗大化，在确保钢构件的韧性上是有效的元素。另 外，对于中、高温域的强度的确保，还有耐腐蚀性的提高也是有效的元素。为了发挥这些效 果，使Cr含有1.25%以上。Cr量优选为1.35%以上，更优选为1.39%以上。另一方面，若 使Cr过剩地含有，则回火脆化敏感性高，PWHT后容易发生晶界断裂，给韧性带来不良影响。 另外，过剩的Cr招致加工性、焊接性的降低，还招致制造成本的上升。因此，Cr量为1. 50% 以下。Cr量优选为1.45 %以下，更优选为1.40 %以下。
[0085][Mo:0?45 % 以上且0?65 % 以下]
[0086]Mo提高淬火性，并且对抑制回火脆化有效的元