于基体或形成微细的金属间化合物相，而较大地有 助于高温时的蠕变强度、拉伸强度的提高的元素。为了充分发挥这种效果，焊接材料中需要 含有Mo和W中的一种以上总计6 %以上。然而，即使过量含有这些元素、效果也饱和，反而 有可能降低蠕变强度。进而，由于Mo和W均为价格昂贵的元素，因此过量的含有导致成本 的增大。因此，设置上限，Mo和W中的一种以上的总含量设为6~13%。焊接材料中的Mo 和W中的一种以上的总含量的优选下限为6. 5%，进一步优选的下限为6%。另外，Mo和W 中的一种以上的总含量的优选上限为12. 5%，进一步优选的上限为12%。
[0150] 需要说明的是，Mo和W无需复合来含有。单独含有Mo的情况下，Mo含量为6~ 13%即可，单独含有W的情况下，W含量为6~13%即可。
[0151] Ti :0.05 ~1.5%
[0152] Ti在焊接金属中以微细的碳氮化物形式、进而以与Ni的金属间化合物形式在晶 粒内析出，有助于高温时的蠕变强度、拉伸强度的提高。为了充分得到这种效果，焊接材料 中需要含有0.05%以上的Ti。然而，Ti含量过量时，以碳氮化物形式大量析出，反而导致 蠕变延展性和韧性的降低。因此，焊接材料的Ti含量设置上限，设为0.05~1.5%。Ti含 量的优选下限为〇. 06%，进一步优选的下限为0. 07%。另外，Ti含量的优选上限为1. 3%， 进一步优选的上限为1.1%。
[0153] Co:0 ~15%
[0154] Co与Ni同样地使焊接金属的奥氏体组织稳定，有助于蠕变强度的提高。因此，也 可以含有Co。然而，由于Co为价格极其昂贵的元素，因此即使是焊接材料，过量含有也导致 成本大幅增大。因此，含有Co时的Co量的上限设为15%。Co含量的上限优选为14%，进 一步优选为13%。
[0155] 另一方面，为了稳定地得到前述Co的效果，Co含量优选为0.01 %以上，进一步优 选为0.03%以上。
[0156] Nb :0 ~0.5%
[0157] Nb在焊接金属中与C、N结合而以微细的碳化物、碳氮化物形式在晶粒内析出，有 助于高温时的蠕变强度。因此，也可以含有Nb。然而，Nb含量过量时以碳化物、碳氮化物形 式大量析出，导致蠕变延展性和韧性的降低。因此，焊接材料中含有Nb时的Nb量的上限设 为0. 5 %。Nb含量的上限优选为0. 48 %，进一步优选为0. 45 %。
[0158] 另一方面，为了稳定地得到前述Nb的效果，Nb含量优选为0.01 %以上，进一步优 选为0.03%以上。
[0159] Al :1.5% 以下
[0160] Al是对于焊接材料制造时的脱氧有效的元素。进而，Al在焊接金属中形成微细的 金属间化合物而还有助于蠕变强度的提高。然而，Al含量过量时合金的清净性显著劣化， 而焊接材料的热加工性和延展性降低，制造性降低。并且，在焊接金属中生成大量的金属 间化合物相，长时间使用时的应力松弛裂纹敏感性显著提高。因此，Al含量设置上限，设为 1.5%。Al含量优选为1.4%以下，进一步优选为1.3%以下。
[0161] 需要说明的是，对Al含量无需特别设置下限，但是极端降低时，不能充分得到 脱氧效果，合金的清净性反而劣化，并且导致制造成本的升高。因此，Al含量优选设为 0.0005%以上。为了稳定地得到Al的脱氧效果、使合金确保良好的清净性，Al含量的下限 更优选为0.001 %。
[0162] B :0.005% 以下
[0163] B是在焊接金属中对于蠕变强度的提高有效的元素。然而，B含量过量时，焊接中 的结晶裂纹敏感性显著提高。因此，B含量设置上限，设为0.005%以下。B含量的优选上限 为0. 004%，进一步优选的上限为0. 003%。需要说明的是，B含量的优选下限为0. 0001 %， 进一步优选为0.0005%。
[0164] N :0.18 % 以下
[0165] N在焊接金属中提高相稳定性，对于蠕变强度的提高有效，并且固溶而还有助于拉 伸强度的确保。然而，过量含有时在高温时的使用中大量的微细氮化物在晶粒内析出而导 致蠕变延展性和韧性的降低。因此，N含量设置上限，设为0. 18%以下。N含量优选为0. 16% 以下，进一步优选为〇. 14%以下。
[0166] 需要说明的是，对N含量无需特别设置下限，但是极端的降低时，难以得到相稳定 性提高的效果，制造成本也大幅升高。因此，N含量的优选下限为0.0005%，进一步优选的 下限为0.0008%。
[0167] O :0.01% 以下
[0168] 0(氧）作为杂质含有于焊接材料中，其含量过量时热加工性降低，导致制造性的 劣化。因此，O含量设置上限，设为0.01%以下。O含量优选为0.008%以下，进一步优选为 0· 005% 以下。
[0169] 需要说明的是，对O含量无需特别设置下限，但是极端的降低导致制造成本升高。 因此，O含量的优选下限为0. 0005%，进一步优选的下限为0. 0008%。
[0170] 本发明中使用的焊接材料的化学组成为：上述元素，以及剩余部分为Fe和杂质。 需要说明的是，"杂质"指的是工业上制造上述焊接材料时，从作为原料的矿石、废料或制造 环境等混入的成分。
[0171] (C)焊接后热处理条件：
[0172] 为了得到本发明的Ni基耐热合金焊接接头，用化学组成如（B)项所述的焊接材料 将化学组成如（A)项所述的合金母材焊接后，
[0173] 需要实施保持温度Tl (°C )、保持时间tl (分钟）以及保持温度Tl (°C )至500°C 的平均降温速度RCCC /小时）满足下述〈1>~〈3>式的焊接后热处理。
[0174] 900 彡 Tl 彡 1275 · · ·〈1>
[0175] -0. 2XT1+260 ^ tl ^-0. 6XT1+870 · · · <2>
[0176] 0· 05XT1-10 彡 RC · · ·〈3>
[0177] 以下对此进行详细说明。
[0178] (C-I)保持温度 Tl (°C ):
[0179] 为了减轻使用具有（B)中记载的化学组成的焊接材料，将具有前述（A)项中记载 的化学组成的Ni基耐热合金母材焊接后，进行焊接后热处理而得到的焊接接头的长时间 使用中的蠕变强度降低，
[0180] (a)焊接后热处理过程中的粗大的M23C6碳化物的生成的抑制以及
[0181] (b)提高M23C6碳化物中的Cr含量
[0182] 是重要的。
[0183] 为了达成上述（a)和（b)，首先焊接后热处理的保持温度TlCC )需要满足上述 〈1> 式。
[0184] 即，需要降低焊接后热处理温度，并且实施中的焊接后热处理中，设备的限制上， 对各种焊接部实施高温的后热处理是困难的，因此，焊接后热处理的保持温度Tl CC )设置 上限，设为1275°c以下。然而，上述焊接后热处理的保持温度Tirc )过低时焊接残余应力 不能充分松弛，导致长时间使用中的应力松弛裂纹敏感性的增大。因此，焊接后热处理的保 持温度1'1(°〇设为9001以上。焊接后热处理的保持温度1'1(°〇的优选下限为1050°〇， 进一步优选的下限为ll〇〇°C。另外，上述保持温度TlCC )的优选上限为1250°C，进一步优 选的上限为1200°C。
[0185] 需要说明的是，焊接后热处理的保持温度TlCC )需要同时满足上述〈2>式和〈3> 式。
[0186] (C-2)保持时间tl (分钟）：
[0187] 焊接后热处理的保持温度Tl (°C )和保持时间tl (分钟）需要满足上述〈2>式。
[0188] 如前文所述，为了减轻进行焊接后热处理而得到的焊接接头的长时间使用中的蠕 变强度降低，抑制焊接后热处理过程中的粗大的仏3(：6碳化物的生成是重要的。为此，需要 根据保持温度Tl (°C)管理保持时间tl (分钟）的上限。即，即使焊接后热处理的保持温度 Tl (°C )满足上述〈1>式，保持时间tl (分钟）长的情况下，也有可能不能抑制粗大的M23C6碳化物的生成，因此，为了抑制焊接后热处理过程中的粗大的M23C6碳化物生成，根据保持温 度T1(°C)，保持时间tl(分钟）设置上限，设为[-0.6XT1+870]以下。
[0189] 然而，焊接后热处理的保持时间tl (分钟）过短时，焊接残余应力不能充分松弛， 有可能导致长时间使用中的应力松弛裂纹敏感性的增大。因此，根据保持温度Tl CC )，保 持时间tl (分钟）设置下限，设为[-0.2XT1+260]以上。
[0190] (C-3)保持温度Tl (°C )至500°C的平均降温速度RC (°C /小时）：
[0191] 焊接后热处理的保持温度T1(°C)和该保持温度T1(°C)至500°C的平均降温速度 RC(°C /小时）需要满足上述〈3>式。
[0192] 如前文所述，为了减轻进行焊接后热处理而得到的焊接接头的长时间使用中的蠕 变强度降低，抑制焊接后热处理过程中的粗大的仏3(：6碳化物的生成是重要的。然而，即使 根据保持温度T1(°C)，保持时间tl(分钟）设置上限，设为[-0.6XT1+870]以下，焊接后 热处理中的平均降温速度慢的情况下，也有可能不能抑制M23C6碳化物的生成?生长。因 此，M23Cf^化物容易生成?生长的温度区域、也就是说焊接后热处理的保持温度TlCC )至 500°C的温度区域中的平均降温速度RCCC/小时）设置上限，设为[0.05XT1-10]以下。
[0193] 对上述平均降温速度RCCC /小时）无需设置上限，可以为实施中的焊接后热处理 环境中的最高的平均降温速度。
[0194] 需要说明的是，实施了满足上述（C-I)~（C-3)的焊接后热处理之后，进一步实施 保持温度T2 CC )以及保持时间t2 (分钟）满足下述〈4>式和〈5>式的焊接后热处理时， Cr含量高的M23C6碳化物微细地析出，因此通过上述处理，可以进一步稳定地减轻焊接接头 的长时间使用中的蠕变强度降低。
[0195] 500 彡 T2 彡 650 · · ·〈4>
[0196] 5 彡 t2 彡 180 · · ·〈5>。
[0197] 以下通过实施例对本发明进行更具体的说明，但是本发明不被这些实施例所限 定。
[0198] [实施例]
[0199] 将具有表1所示化学组成的符号A~D的合金实验室熔解、浇铸得到钢锭，由该 钢锭，通过热锻和固溶热处理，