，铭也是提高钢的泽透性元素，并具有一定的固溶强 化作用，此外，加入一定的铭还能改善钢的耐候、耐腐蚀性能。但加入过高的化易导致钢的 泽透性过高，产生难W消除的泽硬组织，使钢的强度过高而初性不足。
[0019] 侣（Al)的含量为0.010~0.050%，侣是钢中主要的脱氧元素，能够显著降低 钢中的氧含量，同时侣与氮的结合形成A1N，能够有效地细化晶粒。但是钢中侣含量超过 0. 050%时，易导致侣的氧化物夹杂明显增加，降低钢的洁净度，对钢的低溫初性不利。
[0020] 憐（P)、硫（S)、氮（N)含量分别为：[。刷《0. 012,化S]《0. 0020, [%闲《0. 0080。 憐易导致钢的冷脆，硫易引起热脆，而氮易引起钢的泽火失效和形变失效，导致钢的性能不 稳定，因此对深海用厚规格隔水管用钢，应严格控制钢中的憐、硫、氮的含量。
[0021] 本发明将钢巧加热至1150~1250°C，在于保证微合金化元素的充分固溶，同时防 止奥氏体晶粒过分长大。
[0022] 将粗社溫度控制在1050~1200°C，单道次压下率不低于10%，累积压下率不低于 60%，其目的使通过动、静态再结晶使奥氏体晶粒充分细化，同时抑制奥氏体晶粒长大。
[0023] 将精社溫度控制在780~900。精社累积压下率不低于60%，在于防止部分再结 晶，导致的晶粒大小不均，同时使奥氏体晶粒充分压扁，形成足够多的变形带W利于形核， 细化相变后组织。
[0024] 之所W将冷却速率10~30°C /s,终冷溫度《300°C，其在于W利于形成细小、均匀 的单相组织。 阳0巧]在冷却后之所W先驰豫40~60s后再矫直，并控制矫直入口压下量《3mm。W使 矫直前钢板溫度均匀，保证板形良好，同时因避免矫直机入口压下量过大引起的加工硬化 显著恶化钢板的低溫初性。
[00%] 进行调质处理，并控制泽火溫度880-950°C，泽火时间按照钢板的厚度(单位为mm)的1. 0~1. 5倍计，时间单位为min;将回火溫度控制在600~720°C，回火时间按照钢板厚 度(单位为mm)的1. 0~2. 0倍计，时间单位为min,W使钢板组织充分均匀化，获得强度、低 溫初性和疲劳性能匹配良好的理想回火索氏体组织。
[0027]本发明与现有技术相比，由于采用合理的成分设计和优化的TMCP+调质的生产工 艺，能够显著提高厚规格隔水管用钢的强初性匹配和厚度方向的组织、性能均匀性，解决深 海用高强度高初性隔水管用钢低溫断裂初性和疲劳稳定性不足的难题。试验及经检验结果 表明，通过组分及含量和生产工艺的控制，能够沿板厚方向获得理想的细晶粒回火索氏体 组织，可W实现深海用厚规格高性能隔水管用钢所要求的优异的强、塑、初和疲劳性能的良 好匹配，钢板的屈服强度Rta日> 555MPa，抗拉强度Rm^ 625MPa，-50°C 200J，-30°C DWTTSA> 85%。
【具体实施方式】
[0028] 下面对本发明予W详细描述： 表1为本发明各实施例及对比例的取值列表； 表2为本发明各实施例及对比例的主要工艺参数列表； 表3为本发明各实施例及对比例性能检测情况列表。
[0029] 本发明各实施例按照W下步骤生产： 1) 常规冶炼并连铸成巧后，对铸巧加热，加热溫度为1150~1250°C; 2) 进行粗社，控制粗社溫度在1050~1200°C，单道次压下率不低于10%，累积压下率不 低于60% ; 3) 进行精社，控制精社溫度在780~900。精社累积压下率不低于60% ; 4) 进行冷却，控制冷却速率在10~30°C/s,终冷溫度《300°C; 5) 进行矫直，先进行驰豫40~60s后再矫直，矫直入口压下量《3mm; 6) 进行热处理，控制泽火溫度在880-950°C;泽火保溫时间按照1. 0~1. 5倍钢板的厚度 计，泽火保溫时间单位为min,钢板厚度单位为mm;控制回火溫度在600~720°C，回火保溫时 间按照1. 0~2. 0倍的钢板的厚度计，回火保溫时间单位为min,钢板厚度单位为mm。
[0030] 表1本发明各实施例及对比例的化学组分及重量百分含量
表2本发明各实施例及对比例的主要工艺参数列表
表3本发明各实施例及对比例的力学及耐候性能检测结果列表
通过表3数据可W看出：本发明通过成分和工艺的组合控制，可W实现深海用厚规格 隔水管用钢高强度、高塑性、优异低溫初性的良好匹配，而对比例由于成分、控社控冷工艺 或热处理工艺的差异，强度、低溫初性难W达到深海用厚规格隔水管用钢的技术要求。
[0031] 上述实施例仅为最佳例举，而并非是对本发明的实施方式的限定。
【主权项】
1. 一种深海用高性能隔水管钢，其化学成分的重量百分比为：C :0. 020~0. 045%、Si : 0? 10~0. 30%、Mn :1. 00 ~I. 80%、P :彡 0? 012%、S 彡 0? 0020%、Cu :0? 95 ~I. 40%、Cr :0 ~ 0? 30%、Ni :0? 70 ~I. 50%、M〇 :0? 10~0. 30%、Nb :0? 035 ~0? 060%、Ti :0? 010 ~0? 025%、 Al :0. 010~0. 050%、N:< 0. 008%，其余为Fe和不可避免的杂质；厚度在25. 4mm以上，屈 服强度 Rta5彡 555MPa，抗拉强度 R"^ 625MPa、-50°C KV2> 200J，-30°C DWTT SA 彡 85%。2. -种深海用高性能隔水管钢的生产方法，其步骤： 1) 常规冶炼并连铸成坯后，对铸坯加热，加热温度为1150~1250°C ; 2) 进行粗乳，控制粗乳温度在1050~1200°C，单道次压下率不低于10%，累积压下率不 低于60% ; 3) 进行精乳，控制精乳温度在780~900°C，精乳累积压下率不低于60% ; 4) 进行冷却，控制冷却速率在10~30°C /s，终冷温度< 300°C ; 5) 进行矫直，先进行驰豫40~60s后再矫直，矫直入口压下量彡3mm ; 6) 进行热处理，控制淬火温度在880-950°C;淬火保温时间按照I. 0~1. 5倍钢板的厚度 计，淬火保温时间单位为min，钢板厚度单位为_ ;控制回火温度在600~720°C，回火保温时 间按照I. 〇~2. 0倍的钢板的厚度计，回火保温时间单位为min，钢板厚度单位为_。
【专利摘要】一种深海用高性能隔水管钢，其化学成分及wt%为：C：0.020～0.045％、Si：0.10~0.30％、Mn：1.00～1.80％、P：≤0.012％、S≤0.0020％、Cu：0.95～1.40％、Cr：0～0.30％、Ni：0.70～1.50％、Mo：0.10~0.30％、Nb：0.035～0.060％、Ti：0.010～0.025％、Al：0.010～0.050％、N：≤0.008％；生产步骤：连铸成坯后加热；粗轧；精轧；冷却；矫直；热处理。本发明能够沿板厚方向获得理想的细晶粒回火索氏体组织，实现深海用厚规格高性能隔水管用钢所要求的优异的强、塑、韧和疲劳性能的良好匹配，钢板的屈服强度Rt0.5≥555MPa，抗拉强度Rm≥625MPa，-50℃KV2≥200J，-30℃？DWTT？SA≥85％。
【IPC分类】C22C33/04, C22C38/58, C21D8/10, C22C38/50
【公开号】CN105154789
【申请号】CN201510650867
【发明人】徐进桥, 郭斌, 徐锋, 毛新平, 邹航, 李利巍, 崔雷, 孔君华
【申请人】武汉钢铁(集团)公司
【公开日】2015年12月16日
【申请日】2015年10月10日