中，冷却能力减弱的分区(A)在玻璃板上方和下方的冷却空气封罩3中基本上等同并且在与玻璃板的运动方向垂直的方向上对称地配置在玻璃板的中间。冷却空气封罩3及其冷却作用在玻璃G的运动方向上在分区(A)之后变成在玻璃G的全部宽度彼此相同，如图4所示。
[0026]现在来看图4中玻璃G通向淬火单元的通路。在减弱分区(A)中，冷却能力对于期望的回火程度而言不足，即未发生淬火。因此，玻璃的每个单位长度的中部(G2)比相应的即相同X座标的单位长度的侧部(Gl)开始淬火的时间标迟时间段t = S/W。因此，削弱的分区(A)相比于侧部(Gl)而言延迟了玻璃的中部(G2)开始淬火的时间。结果，玻璃的侧部(Gl)更快地冷却并且其中产生回火应力的时间比中部(G2)中早。
[0027]图5示出分区(A)，该分区㈧在其冷却能力方面且由此还在其冷却作用方面被削弱，并且建立在两个连续的冷却空气封罩3中且在玻璃的行进方向上变窄。冷却空气封罩3在从玻璃的行进方向看时位于淬火单元2的上游端处。分区(A)的变窄能以阶梯或线性方式或以其中间方式发生。冷却能力的侧向曲线线也可采用不同于改变分区的宽度的方式改变。这些方式包括例如当沿玻璃的运动方向和/或朝向分区(A)的侧边缘行进时吹送开口 4的尺寸、密度或吹送方向的逐渐变化。
[0028]图6示出了分区(A)，该分区(A)在玻璃板的行进方向上以锥形方式变窄并且被容纳在部分或完全覆盖淬火区域的长吹送封罩3中。分区(A)仅存在于淬火单元的一小段长度上，仅示出其初始位置。典型地，分区(A)位于淬火单元2的起始处的前0-60cm的距离上且其在玻璃的运动方向上的长度至少等于吹送开口的直径且不超过60cm。分区(A)的该位置同样适用于图4和5的示例性实施例。然而，图6的示例性实施例在以下意义上与这些实施例不同:侧部与中部之间不存在明显的边界，相反，本发明利用任意选择的通道宽度实现。图6中用虚线示出对侧部Gl和中部G2的建议选择。该选择和其它通道宽度选择实现了本发明的表征特征:侧部的顶面和底面的淬火更早地开始并且比玻璃板的中部的顶面和底面的淬火更有效地在早期淬火阶段执行。结果，期望的回火程度所需的压应力在侧部的两面上比在中部的两面上更早地产生。
[0029]在图7的不例性实施例中，第一吹送封罩被分割成设置有阀7的封罩区段6，阀7可用于调节待通过封罩区段6吹送的冷却空气量。此外，经由分散的入口，封罩区段6可被供给以冷却空气，其在淬火单元的横向上的温度曲线符合要求，特别是使得冷却能力的削弱完全或部分地通过升高分区(A)中的局部吹送温度来进行。在一典型实施例中，连续安置在与玻璃的行进方向垂直的方向上的封罩区段是短的，例如5cm。
[0030]此外，接下来将描述本发明的优选或可选的运行实践，其视情况而定适用于所有上述实施例。
[0031]冷却作用削弱的分区(A)的宽度在玻璃宽度的20%以上，但可大得多，优选为玻璃板宽度的60%以上，甚至90%以上。
[0032]对于在淬火单元中前进的玻璃板的中部(G2)，淬火在边缘部分(Gl)后至少2cm、甚至超过4cm处在玻璃板的两面上开始。
[0033]在玻璃板(G)在适合就其冷却能力而言更弱的分区(A)的下游的运动方向上，通过其实现的冷却布置结构和冷却作用在玻璃板(G)的全部宽度基本上相同。
[0034]在冷却能力和作用削弱的分区㈧中，吹送开口 4的总表面积可以比冷却空气封罩的在该分区之外的尺寸相似的区域中所包括的吹送开口的总表面积小。开口的总表面积的减小可通过减小吹送开口 4的直径和/或通过减少吹送开口 4的数目和/或通过完全或部分地封闭一些吹送开口 4来实现。
[0035]冷却能力的削弱可完全或部分地通过降低已在其冷却能力方面被削弱的分区(A)中的吹送射流的排出压力来实现。在特别优选的情况下，分区(A)中的冷却能力的削弱可完全或部分地借助于安置在从吹送开口 4排出的吹送射流中的挡板来实现。这也提供了调节冷却能力的削弱的可行性，因为挡板适合手动或自动移动。这同样适用于用于部分地或完全封闭吹送开口的器具，例如可移位的穿孔阻尼器。
[0036]还可完全或部分地通过相比于在分区(A)外部的吹送距离增大分区(A)中的吹送开口(4)与玻璃(G)之间的吹送距离来实现冷却能力的削弱。这种设置可通过增大玻璃(G)与吹送射流之间的竖直距离和/或通过改变吹送射流的方向来实现。
[0037]通过沿淬火单元(2)的横向在削弱的分区(A)的两侧在玻璃板的侧部(Gl)上吹送而产生的传热系数基本上等于淬火单元(2)的其余部分在玻璃上的传热系数，并且通过在削弱的分区(A)中在玻璃板的中部(G2)上吹送而产生的传热系数平均比上述传热系数低至少20%。
[0038]在与玻璃板的运动方向垂直的方向上，传热削弱的分区(A)必然基本上对称地位于玻璃板的中间。还优选传热削弱的分区(A)在玻璃板的两面上基本上相同。这有助于实现平坦玻璃板的双稳定性。
[0039]经由吹送开口(4)发生的吹送的冷却能力优选地被调节成使得，玻璃板的两面由于该调节而被永久留下大小为至少50MPa的基本上相等的压应力。
[0040]为了避免不必要的压应力之差，优选在玻璃(G)的横向上的冷却能力和冷却作用在削弱的分区(A)的边界处不会发生急剧的变化，而是冷却能力和冷却作用被调节成逐渐改变的类型。例如通过在玻璃的运动方向上调节削弱的分区(A)的宽度和/或改变冷却作用的曲线，可促进这种逐渐的变化。
[0041 ] 示例
[0042]当例如在厚度为2.1mm的玻璃中通过吹送而产生的传热系数为1000W(m2K)时，吹送空气温度为30°C，玻璃回火温度为690°C，玻璃运动速度为W = 600mm/s,并且淬火在侧部之后的7.2cm处在中部上开始，侧部中的玻璃的表面已冷却88°C (冷却至602°C的温度)并且在玻璃的淬火在玻璃的中部上仅开始时全部玻璃厚度平均冷却23°C (冷却至667°C的平均温度)。
[0043]如果在玻璃的整个表面区域以完全一致的方式(即，以相同速度、同时以在厚度方向上一致的温度曲线)通过上述转变范围冷却、从而不会在玻璃表面的方向上形成应力差的情况下，本发明或许将是不必要的。这种情况下，回火应力也将在完全相同的时间在整个玻璃表面上建立。在实践中，上述完全的同时不会发生。对于本发明，玻璃承受回火应力的顺序根据实践验证从消除双稳定性的观点看是正确的。
[0044]在本发明中，淬火单元或玻璃板的长度方向是与玻璃板的运动平行的方向。淬火单元的起点是玻璃首先到达的淬火单元的部分。玻璃板或淬火单元的横向是与玻璃板的运动方向垂直的水平方向。在上文中，玻璃板的中部指的是玻璃板与其运动同向的中间部分，而侧部指的是侧边缘与玻璃板的运动同向的部分。回火所需的冷却能力(单位为W/m2)大幅波动，取决于对玻璃板期望的厚度和回火程度。因此，本发明包括检查淬火单元的各个部位的相对冷却能力。因而，由于问题不是绝对而是相对冷却能力，所以仅相关地讨论在玻璃板的各个部位的冷却作用。因此，当讨论冷却能力时，它实际上指同时的冷却效率和冷却作用。通过将冷却能力除以玻璃与空气之间的温差来获得传热系数。
【主权项】
1.一种用于玻璃板回火的方法，所述方法包括加热玻璃板至回火温度并通过向所述玻璃板的两面吹送冷却空气来进行淬火步骤，其特征在于，为了消除回火后的基本上平坦的玻璃板的双稳定性，所述玻璃板的两个侧部(GI)的顶面和底面的淬火比所述玻璃板的中部(G2)的顶面和底面的淬火更早开始或在淬火的初始阶段更有效地执行，并由此在所述侧部的两面上先于在所述中部的两面上建立期望的回火程度所需的压应力。2.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，在所述玻璃板的两面上产生对所述中部的淬火在对边缘部分的淬火之后至少2cm开始，其中，所述中部是在淬火单元中前进的玻璃板的一部分且宽度为所述玻璃板的宽度的至少一半。3.根据权利要求1或2所述的方法，其特征在于，在所述玻璃板的两面上产生对所述中部的淬火在对边缘部分的淬火之后至少4cm开始，其中，所述中部是在淬火单元中前进的玻璃板的一部分且宽度为所述玻璃板的宽度的至少70%。4.根据权利要求1、2或3所述的方法，其特征在于，所述淬火通过一定量和一定压力的冷却空气进行，即以一定的冷却效率进行，使得玻璃板的两面产生至少50MPa的永久压应力，并且使得所述中部晚于边缘部分达到最终压应力。
【专利摘要】本发明涉及用于玻璃板回火的方法。一种用于对基本上平坦的玻璃板回火的方法。将玻璃板加热至回火温度并通过向该玻璃板的两面吹送冷却空气来进行淬火。对玻璃板的两个侧部(G1)的顶面和底面的淬火比对玻璃板的中部(G2)的顶面和底面的淬火早开始或在淬火的开始阶段更有效地执行。由此，在侧部的两面上先于在中部的两面上建立期望的回火程度所需的压应力。为了实现这一点，玻璃板上方和下方的冷却空气封罩(4)设置有冷却作用削弱的分区(A)。
【IPC分类】C03B27/044
【公开号】CN105621874
【申请号】CN201510802436
【发明人】H·屈尔韦耶
【申请人】格拉斯通芬兰有限公司
【公开日】2016年6月1日
【申请日】2015年11月19日
【公告号】CN105621873A, EP3023394A1, EP3023395A1, US20160145143, US20160145144