置于刚性支腿 侧的失控防止装置23,图5(b)表示设置于挠性支腿侧的失控防止装置23。如此，在挠性支 腿侧的失控防止装置23中，增大支承金属件24a之间的间隙，在刚性支腿侧的失控防止装 置23中，减小支持金属件24a之间的间隙。由此，能够使挠性支腿与刚性支腿之间的荷载 均匀化，能够防止在一个脚部施加有较大的荷载。
[0061] (第3实施方式）
[0062] 图8表示第3实施方式所涉及的移动式大型起重机的主梁41、42接近的状态。如 图8所示，在双层箱体型主梁41、42中，可以将加强部件41a、42a的剖面设成梯形状。与加 强部件41a、42a的长边方向正交的剖面呈梯形状，上边41b、42b比下边41c、42c长。由此， 在加强部件之间能够使上端侧更接近。并且，能够确保从配置于主梁41、42上的小车19垂 下的钢丝绳（起吊装置的钢丝绳）19a的摆动幅度，并能够使相同主梁上的加强部件接近。 由此，通过使主梁41、42接近而减小降低率τι，从而能够减小风荷载W的值。
[0063] 另外，在图8所示的情况下，作为一个例子，间隔率（b3/h2)为0. 4。b3为主梁41、 42之间的距离，是各主梁的Y方向的中心之间的距离（作为一个例子，b3= 16000mm)。h2 为主梁的上下方向的宽度（h2= 10000mm)。并且，图8中的间隔1^2为加强部件之间的距离， 是互相对置的侧面之间的距离。图8中，作为一个例子，间隔b 2= 4000mm。
[0064] (关于风荷载的计算）
[0065] 接着，对起重机结构规格中规定的施加于起重机结构部分的风荷载W的计算进行 说明。通过如下式（1)能够算出风荷载W的值。
[0066] [式 1]
[0067] W = qCA......(I)
[0068] 其中，W为风荷载（N，牛顿）。q为速度压力（N/m2,牛顿每平方米）。C为风力系 数。A为受压面积（m 2,平方米）。
[0069] 速度压力q的值根据起重机的状态而不同。当起重机为运行状态的情况下，通过 如下式（2)而算出速度压力q。当起重机为停止状态的情况下，通过如下式（3)而算出速度 压力q。
[0070] [式 2]
[0071] (运行时）q=83V^"...... C2)
[0072] [式3]
[0073] (停止时）q=980办……(3)
[0074] 其中，h为起重机的受风面距地面的高度（m，米）。
[0075] 风力系数C的值可以为对于起重机的受风面进行风洞试验而得到的值。或者也可 以使用" JIS B 8830起重机风荷载的评价"中记载的风力系数C。
[0076] 受压面积A为起重机的受风面相对于与风向垂直的面的投影面积（以下将这一项 称为"投影面积"）。该情况下，若起重机的受风面相对于风向有两面以上重叠，则受压面积 为如下面积，即相对于风向的第1面的投影面积加上相对于风向的第二以后的面（以下，将 这一项称之为"第二以后的面"）中相对于风向与前一面重叠部分的投影面积乘以图9(a) 所示降低率 n而得到的面积，再加上第二以后的面中相对于风向与前一面未重叠部分的 投影面积。
[0077] 图9(a)是表示在风荷载W的计算中使用的降低率II、充实率φ及间隔率（b/h)的 关系的图表。图9(b)是表示型钢结构的横梁（主梁）的高度h及面之间距离b的概略图。 图9(c)是表示箱形结构的横梁的高度h及面之间距离b的概略图。
[0078] 图9(a)~图9(c)中，b为相互对置的起重机的受风面所涉及的横梁的间隔。h为 在相互对置的起重机的受风面所涉及的横梁中，相对于风向位于上游的横梁的高度。Φ为 在相互对置的起重机的受风面所涉及的横梁中，相对于风向位于上游的起重机的受风面所 涉及的充实率（由平板构成的面以及圆筒面的充实率为1)。
[0079] 图9 (a)中记载的图表基于" JIS B 8830起重机风荷载的评价"。" JIS B 8830起 重机风荷载的评价"是对ISO 4302，Cranes-wind load assessmen t进行翻译，并更正一 部分技术内容而制成。
[0080] 本发明并不限定于所述实施方式，在不脱离本发明宗旨的范围内可进行如下各种 变形。
[0081] 上述实施方式中，将2台移动式大型起重机接近配置，然而，也可以将3台以上移 动式大型起重机接近配置。
[0082] 并且，上述实施方式中，对双层箱体型主梁进行了说明，然而，主梁的结构可以为 箱型加强部件仅为1个的单箱型主梁，也可以为其他结构的移动式大型起重机。
[0083] 并且，上述实施方式中，对设置于造船厂的移动式大型起重机进行了说明，然而， 门式起重机并不限定于移动式大型起重机，例如，本发明的配置结构也可以应用于沿轨道 可行驶的其它门式起重机、桥式起重机。
[0084] 并且，也可以是未设置有挡块21、22,且主梁10与主梁13直接接触的结构。
[0085] 并且，移动式大型起重机的一对脚部并不限定于分别具备刚性支腿以及挠性支 腿，也可以是仅具备刚性支腿或挠性支腿的一对脚部。
[0086] 在门式起重机的配置结构中，从门式起重机的宽度方向观察时，只要一个门式起 重机的脚部和另一个门式起重机的至少一部分彼此重叠配置即可。
[0087] 在门式起重机的配置结构中，只要主梁彼此之间接近配置成在行驶方向上对置的 面彼此接触即可。例如，也可以是互相对置的伸出部彼此接触的结构，也可以是伸出部和与 伸出部对置的主梁的面接触的结构。
【主权项】
1. 一种门式起重机的配置结构，其为沿平行配置的不同的轨道可行驶的多个门式起重 机的配置结构，其特征在于， 所述门式起重机具备：一对脚部，在与所述门式起重机的行驶方向正交的方向即宽度 方向上隔开配置；及主梁，架设于所述一对脚部， 所述多个门式起重机在所述宽度方向上彼此重叠配置， 所述多个门式起重机的相互对置的所述主梁以在所述行驶方向上彼此接触的方式接 近配置，所述多个门式起重机的所述脚部的下端部固定于地面。
2. 根据权利要求1所述的门式起重机的配置结构，其特征在于， 所述多个门式起重机的所述主梁上分别设置有伸出部，所述伸出部朝向在所述行驶方 向上对置的另一个所述主梁侧伸出， 所述伸出部可在所述行驶方向上彼此接触。
3. 根据权利要求1或2所述的门式起重机的配置结构，其特征在于， 在所述主梁彼此接触的接触部，设置有用于缓和所传递的力的弹性部件。
4. 根据权利要求1~3中任一项所述的门式起重机的配置结构，其特征在于， 所述门式起重机具备将所述脚部固定于地面的失控防止装置， 所述失控防止装置将所述脚部分别独立地固定于地面。
5. 根据权利要求4所述的门式起重机的配置结构，其特征在于， 所述一对脚部具有：挠性支腿，其为在所述宽度方向上的刚性弱的脚部；及刚性支腿， 其为在所述宽度方向上的刚性比所述挠性支腿强的脚部， 所述多个门式起重机之一的第1门式起重机中，在所述主梁的一端侧配置有所述挠性 支腿，而在所述主梁的另一端侧配置有所述刚性支腿， 所述多个门式起重机中的另一个起重机即第2门式起重机中，在所述主梁的一端侧配 置有所述刚性支腿，在所述主梁的另一端侧配置有所述刚性支腿， 所述失控防止装置包括固定所述挠性支腿的挠性支腿用失控防止装置和固定所述刚 性支腿的刚性支腿用失控防止装置， 所述挠性支腿用失控防止装置容许比所述刚性支腿用失控防止装置大的游隙而固定 所述挠性支腿。
6. 根据权利要求1~5中任一项所述的门式起重机的配置结构，其特征在于， 在所述脚部的下端部，设置有用于防止所述脚部浮起的浮起防止装置， 就一个所述脚部而言，在所述宽度方向上配置有多个所述浮起防止装置。
7. 根据权利要求1~6中任一项所述的门式起重机的配置结构，其特征在于， 所述门式起重机为设置于造船厂的移动式大型起重机。
【专利摘要】本发明提供一种能够将降低率抑制为较低而能够提高整体耐力的门式起重机的配置结构。该门式起重机的配置结构中，将在行驶方向上相邻的多个起重机(3、4)配置于不同的轨道(17)上，将一个门式起重机脚部的下端部突出配置于另一个门式起重机的主梁的下方，使主梁(10、13)彼此接近而接触。由此，能够减小主梁彼此之间的间隔(b)，能够将降低率(η)设为较小值，从而减小施加于起重机结构部分的风荷载(W)。并且，将脚部(9、12)的下端部(9a、12a)固定于地面的同时使主梁彼此接触，从而捆缚多个门式起重机，由此使多个门式起重机一体承受风荷载，并使耐力聚集。
【IPC分类】B66C19-00, B66C15-00, B66C5-02, B66C6-00
【公开号】CN104743440
【申请号】CN201410591574
【发明人】高桥清文
【申请人】住友重机械搬运系统工程株式会社
【公开日】2015年7月1日
【申请日】2014年10月28日