专利名称：一种连续制备高分子复合材料多层板材的方法
技术领域：
本发明涉及一种连续制备高分子复合材料多层板材的方法。
背景技术：
将高分子材料与其它材料复合，或者将高分子材料之间互相复合，制备出的高 分子板材，不仅大大提高了其强度，改善其性能，而且可以拓展其应用领域。目前， 制备高分子板材的方法主要有两种流延和熔融压延的方法。其中，流延的方法由 于大量使用溶剂，从而在生产过程中不仅严重危害生产工人的人身健康，而且造成 大量污染。而熔融压延的方法，目前国内主要通过多步的方法，分别通过不连续的 多个步骤，最终得到复合板材，因而生产效率低下。如在当前PVC复合板材的制 备过程中，广泛使用升温、降温压制等工艺多次反复制备复合层压板，尽管工艺流 程长，能量消耗大，目前仍是国内普遍采用的技术。
发明内容
本发明的目的是提供一种高分子复合材料多层板材的制备方法。 本发明所提供的高分子复合材料多层板材按照包括以下步骤的方法制备，各步 骤之间是不间断的
1) 用下述a) 、 b)或c)的材料压制成芯层；其中，所述a)为树脂和网格布， 所述b)为树脂、发泡剂、加工助剂和网格布；所述C)为无纺布；
2) 芯层以一定的速率前进，在前进过程中，在所述芯层的上表面和下表面分 别或同时包覆、压延树脂和网格布或多次交替包覆、压延树脂和网格布，得到所述 的多层板材；所述的包覆、压延树脂或铺设网格布通过一个连续过程完成；即以一 定牵引速率牵引芯层或多层板材前进，在前进过程中直接先包覆网格布或树脂，然
后压延树脂或网格布；或者多次重复包覆、压延过程，得到所述的多层板材；最后 裁减得到成品。
上述步骤2)中，所述的包覆树脂的条件为树脂处于流动态，温度高于其熔 点或玻璃化转变温度，但低于其分解、升华或气化的温度。
当所述芯层由树脂和网格布制成，所述芯层按照下述方法进行制备将熔融状 态的树脂制成层，然后在所述层的上表面和下表面压延经过拉伸处理的网格布，制成芯层。其中，制备芯层过程中所述压延的温度为20-200°C，压力为0. l-300kg/cm2; 所述拉伸处理的拉伸比为0.1%-15%。然后在制得芯层的上表面和下表面包覆、压 延树脂，得到多层板材，其中，制备皮层过程中，所述包覆的温度为150-220°C， 所述压延的温度为20-200°C，压力为0. 1-300kg/cm2。
当所述芯层由树脂、发泡剂、加工助剂和网格布制成，所述芯层按照下述方法 进行制备将发泡剂、加工助剂和树脂加工成发泡树脂，然后将所述发泡树脂挤压 制成层，接着在所述层的上表面和下表面压延经过拉伸处理的网格布，制成芯层。 其中，所述发泡剂的质量与所述树脂的质量比小于等于1 : 20;所述发泡剂可为下 述9种发泡剂中的任一种偶氮二甲酰胺发泡剂、改性偶氮二甲酰胺发泡剂、戊烷
发泡剂、环戊烷发泡剂、对甲苯磺酰肼、苯磺酰肼、对甲苯磺酰氨基脲、对甲苯磺
酰丙酮腙和4， 4'氧代双苯磺酰肼，所述拉伸处理的拉伸比为0.1%-15%，优选为4%。 然后在制得芯层的上表面和下表面包覆、压延树脂，得到多层板材，其中，制备皮 层过程中，所述包覆的温度为160-180°C，所述压延的温度为20-20(TC，压力为 0. 1-300kg/cm2。
本发明中所述网格布的孔径大于Omm，小于500mm;所述网格布为玻璃丝 网格布和金属网格布中至少一种；所述玻璃丝网格布由下述6种材料中的至少一种 制成玻璃、氧化硅、氧化锆、氧化铝、氧化镁和氧化铁；所述金属网格布由铁、 钢、铝、钛和钨中的一种制成或任意几种的合金制成。
本发明中所述树脂可为聚酯(PET)、聚乙烯(PE)、聚乙烯/聚丙烯合金(PE/PP)、 聚丙烯(PP)、聚氯乙烯(PVC)、丙烯腈一丁二烯一苯乙烯三元共聚物(ABS) 和乙烯-醋酸乙烯酯(EVA)中的一种或任意组合。
本发明所提供的制备高分子复合材料多层板材的方法简便易行，生产效率高， 无溶剂污染；不仅可以生产多种高分子复合层压板，而且可以实现层压板的连续加 工生产，大大提高了生产效率。同时是以废旧高分子材料作为原料，既降低了成本、 保护了环境，又实现了原料的循环利用。
图l为实施例l-7中制备的层压板的结构示意图，其中，从上至下依次为上皮 层l、上芯层2、内芯层3、下芯层4和下皮层5;其中，上芯层与下芯层为网格布 增强层。
图2为实施例8中制备的层压板的结构示意图。
具体实施例方式
以下实施例1-7均以制备五层复合层压板为例进行说明，实施例1-7中引入网 格布与第三加工区的包覆过程可根据需要多次重复，制得相应层数的复合层压板。 实施例l、连续生产五层复合的聚丙烯层压板
该五层复合的PP层压板的结构如图1所示，从上至下依次为上皮层1、上芯层 2、内芯层3、下芯层4和下皮层5。其中，上芯层2与下芯层4为增强网格布。
将聚丙烯(PP)以20kg/min的速度均匀输入挤出机，进行塑化加工，挤出机的加 工温度160-220。C(把固态加热变成粘流态)；塑化后由挤出机连续挤入板材模具，模 具的温度在140-16(TC(把粘流态变成高弹态)，成型后从板材模具中挤出得到高弹态 聚丙烯(PP)片材。然后将所述高弹态聚丙烯(PP)片材，在冷却牵引辊上冷却碾压， 牵引辊的温度在30-8(TC，于50-100kg/cm2的条件下压制芯层(厚度为0.8cm)， 将该芯层作为内芯层。然后将内芯层输送(输送速率为0.1-30m/s)到第二加工 区，在内芯层的上下表面以2.4m2/min的速度引入玻纤网格布(玻纤网格布规格为5 X5，直径为0. 7mm的纤维束)(河北绿太阳玻纤制品有限公司，以下同)，于温度 30-80°C、 150 kg/cm2的压力条件下压制得到中间层为内芯层、以网格布为上下芯 层的复合芯层。接着将制备的复合芯层继续输送(输送速率为0.1-30m/s)到第 三加工区，将聚丙烯(PP)以10kg/min的速度均匀输入挤出机，进行塑化加工；挤出 机的加工温度160-220'C(把固态加热变成粘流态)；塑化后由挤出机连续挤入板材包 覆模具，对复合芯层的上下表面进行包覆，加工温度160-22(TC。将包覆后得到的 复合片材再引入压延机进行压延冷却，在温度为30-8(TC、 150kg/cm2的压力条件 下压制得到在复合芯层上下表面分别是上皮层和下皮层的，高密度的五层复合的PP 层压板，其中，上皮层的厚度为O.lcm，下皮层的厚度为O.lcm，复合芯层的厚度 为lcm。接着再进入多辊冷却机彻底冷却，冷至室温，再由牵引机牵入裁板机得到 五层复合的PP层压板。在上述过程中玻纤网格布的拉伸比均为7%。
对该五层复合的PP层压板按GB/T 8804—2003《热塑性塑料管材拉伸性能测 定》进行拉伸强度测定，实验重复三次，测定结果表明该五层复合的PP层压板的 拉伸强度为21MPa±0. 15MPa。
对该五层复合的PP层压板按GB/T 6112-1985进行冲击强度测定(通过法)， 其中，落锤冲头半径为25mm，落锤质量为2. 5kg，冲击高度为2. 5米，实验重复三 次，结果表明该五层复合的PP层压板的冲击强度为TIR (破裂个数)《10%。实施例2、连续生产五层复合的聚丙烯层压板
该五层复合的PP层压板的结构如图1所示，从上至下依次为上皮层1、上芯层 2、内芯层3、下芯层4和下皮层5 。上芯层2与下芯层4为增强网格布。
将聚丙烯(PP)以20kg/min的速度均匀输入挤出机，进行塑化加工，挤出机的加 工温度160-22(TC(把固态加热变成粘流态)；塑化后由挤出机连续挤入板材模具，模 具的温度在140-16(TC(把粘流态变成高弹态)，成型后从板材模具中挤出得到高弹态 聚丙烯(PP)片材，将该高弹态聚丙烯(PP)片材作为内芯层。然后将内芯层输送(输 送速率为0. 1-30m/s)到第二加工区，在内芯层的上下表面以2.4m"min的速度 引入钢丝网格布(网格布规格为12X12，直径为0. 7mra)(河北安平筛网厂)，于温 度30-8(TC、 150kg/cm2的压力条件下压制得到中间层为内芯层、上下两层分别为 上芯层和下芯层的复合芯层。接着将制备的复合芯层继续输送(输送速率为 0. 1-30m/s)到第三加工区，将聚丙烯(PP)以10kg/min的速度均匀输入挤出机，进 行塑化加工；挤出机的加工温度160-22(TC(把固态加热变成粘流态)；塑化后由挤出 机连续挤入板材包覆模具，对复合芯层的上下表面进行包覆，加工温度160-22(TC。 将包覆后得到的复合片材再引入压延机进行压延冷却，在温度为30-8(TC、 150 kg/cm2的压力条件下压制得到在复合芯层上下表面分别是上皮层和下皮层的高密 度的五层复合的PP层压板，其中，上皮层的厚度为O.lcm，下皮层的厚度为O.lcm， 复合芯层的厚度为lcm。接着再进入多辊冷却机彻底冷却，冷至室温，再由牵引机 牵入裁板机得到五层复合的PP层压板。在上述过程中钢丝网格布的拉伸比均为 5%。
对该五层复合的PP层压板按GB/T 8804—2003《热塑性塑料管材拉伸性能测 定》进行拉伸强度测定，实验重复三次，测定结果表明该五层复合的PP层压板的 拉伸强度为30MPa±0. 20MPa。
对该五层复合的PP层压板按GB/T 6112-1985进行冲击强度测定(通过法)，其 中，落锤冲头半径为25咖，落綞质量为2.5kg，冲击高度为2.5米，实验重复三次， 结果表明该五层复合的PP层压板的冲击强度为TIR (破裂个数)《10%。
实施例3、五层复合的聚乙烯层压板的制备
该五层复合的聚乙烯层压板的结构如图l所示，从上至下依次为上皮层l、上 芯层2、内芯层3、下芯层4和下皮层5。其中，上芯层2与下芯层4为增强网格布。将聚乙烯(PE)以20kg/min速度均匀输入挤出机，进行塑化加工，挤出机的加 工温度140-180。C(把固态加热变成粘流态)；聚乙烯塑化后由挤出机连续挤入板材模 具，模具的温度在120-140。C(把粘流态变成高弹态)，成型后从板材模具中挤出得到 高弹态聚乙烯(PE)片材，将所述聚乙烯片材在冷却牵引辊上冷却碾压，牵引辊的温 度在30-80。C，于50-100 kg/cm2的条件下压制芯层，将该芯层作为内芯层。然后将 内芯层输送(输送速率为0. 1-30m/s)到第二加工区，在内芯层的上下表面以2.4 m2/min的速度引入钢丝网格布(网格布规格为12X 12，直径为0. 7 mm)(河北安平 筛网厂)，于温度30-8(TC、 150kg/cm2的压力条件下压制得到中间层为内芯层、 上下两层分别为上芯层和下芯层的复合芯层。然后将制备的复合芯层继续输送(输 送速率为0. l-30m/s)到第三加工区，将聚乙烯(PE)以10kg/min的速度均匀输入 挤出机，进行塑化加工，挤出机的加工温度150-20(TC(把固态加热变成粘流态)；塑 化后由挤出机连续挤入板材包覆模具，对复合芯层的上下表面进行包覆，加工温度 160-200°C。将包覆后得到的复合片材再引入压延机进行压延冷却，在温度为30-80 °C、压力为150 kg/cm2的条件下压制得到在复合芯层上下表面分别是上皮层和下皮 层的高密度的五层复合的PE层压板，其中，上皮层的厚度为O.lcm，下皮层的厚 度为O.lcm，复合芯层的厚度为lcm。再进入多辊冷却机彻底冷却,冷至室温。再由 牵引机牵入裁板机得到五层复合的聚乙烯(PE)层压板。在上述过程中钢丝网格布的 拉伸比均为5%。
对该五层复合的PE层压板按GB/T 8804_2003《热塑性塑料管材拉伸性能测 定》进行拉伸强度测定，实验重复三次，测定结果表明该五层复合的PE层压板的 拉伸强度为25. 5MPa土0. 20MPa。
对该五层复合的PE层压板按GB/T 6112-1985进行冲击强度测定(通过法)， 其中，落锤冲头半径为25mm，落锤质量为2. 5kg，冲击高度为2. 5米，实验重复三 次，结果表明该五层复合的PE层压板的冲击强度为TIR (破裂个数)《10%。
实施例4、五层复合的聚乙烯层压板的制备
该五层复合的聚乙烯层压板的结构如图1所示，从上至下依次为上皮层l、上 芯层2、内芯层3、下芯层4和下皮层5。
将聚乙烯(PE)以20kg/min速度均匀输入挤出机，进行塑化加工，挤出机的加 工温度140-18(TC(把固态加热变成粘流态)；聚乙烯塑化后由挤出机连续挤入板材模具，模具的温度在120-14(TC(把粘流态变成高弹态)，成型后从板材模具中挤出得到 高弹态聚乙烯(PE)片材，将该聚乙烯片材作为内芯层。然后将内芯层输送(输送速 率为0. 1-30m/s)到第二加工区，在内芯层的上下表面以2.4m々min的速度引入 玻纤网格布(玻纤网格布规格为5X5，直径为0. 7mm的纤维束)(河北绿太阳玻纤制 品有限公司，以下同)，于温度160-200°C、 150kg/cm2的压力条件下压制得到中间 层为内芯层、上下两层分别为上芯层和下芯层的复合芯层。然后将制备的复合芯层 继续输送(输送速率为0. l-30m/s)到第三加工区，将聚乙烯(PE)以10kg/min的 速度均匀输入挤出机，进行塑化加工，挤出机的加工温度150-200"C(把固态加热变 成粘流态)；塑化后由挤出机连续挤入板材包覆模具，对复合芯层的上下表面进行包 覆，加工温度150-18(TC。将包覆后得到的复合片材再引入压延机进行压延，在温 度为30-8(TC、压力为150kg/ci^的条件下压制得到在复合芯层上下表面分别是上 皮层和下皮层的高密度的五层复合的PE层压板，其中，上皮层的厚度为O.lcm， 下皮层的厚度为O.lcm，复合芯层的厚度为0.5cm。在再进入多辊冷却机彻底冷却， 冷至室温.再由牵引机牵入裁板机得到五层复合的聚乙烯(PE)层压板。在上述过程中 玻纤网格布的拉伸比均为7%。
对该五层复合的PE层压板按GB/T 8804—2003《热塑性塑料管材拉伸性能测 定》进行拉伸强度测定，实验重复三次，测定结果表明该五层复合的PE层压板的 拉伸强度为20MPa±0. 18MPa。
对该五层复合的PE层压板按GB/T 6112-1985进行冲击强度测定，其中，落锤 冲头半径为25ram，落锤质量为2. 5kg，冲击高度为2. 5米，实验重复三次，结果表 明该五层复合的PE层压板的冲击强度为TIR (破裂个数)《10%。
实施例5、聚乙烯为上下皮层的五层复合的聚丙烯层压板的制备 该五层复合的聚丙烯层压板的结构如图l所示，从上至下依次为上皮层l、上 芯层2、内芯层3、下芯层4和下皮层5。其中，上芯层2与下芯层4为增强网格布。
将聚丙烯(PP)以20kg/min的速度均匀输入挤出机，进行塑化加工，挤出机的加 工温度160-22(TC(把固态加热变成粘流态)；聚丙烯塑化后由挤出机连续挤入板材模 具，模具的温度在140-16(TC(把粘流态变成高弹态)，成型后从板材模具中挤出得到 高弹态聚丙烯(PP)片材，将所述聚丙烯(PP)片材在冷却牵引辊上冷却碾压，牵引辊 的温度在30-8(TC，于50-100 kg/cm2的条件下压制芯层，将该芯层作为内芯层。然后将内芯层输送(输送速率为0. l-30m/s)到第二加工区，在内芯层的上下表面 以2.4m々min的速度引入玻纤网格布(玻纤网格布规格为5X5，直径为0. 7mm的纤 维束)(河北绿太阳玻纤制品有限公司)，于温度160-20(TC、 150kg/cr^的压力条 件下压制得到中间层为内芯层、上下两层分别为上芯层和下芯层的复合芯层。接着 将复合芯层继续输送(输送速率为0. l-30m/s)到第三加工区，将聚乙烯(PE)以 10kg/min的速度均匀输入挤出机，进行塑化加工，挤出机的加工温度160-20(TC(把 固态加热变成粘流态)；塑化后由挤出机连续挤入板材包覆模具，对复合芯层的上下 表面进行包覆，加工温度160-20(TC。将包覆后得到的复合片材再引入压延机进行 压延冷却，在温度为30-80。C、压力为100kg/cm2的条件下压制得到在复合芯层上 下表面分别是PE上皮层和PE下皮层的高密度的五层复合层压板。其中，上皮层的 厚度为O.lcm，下皮层的厚度为O.lcm，复合芯层的厚度为l.lcm。
再进入多辊冷却机彻底冷却,冷至室温.再由牵引机牵入裁板机得到PE为上下 皮层、PP芯层的五层复合的层压板。在上述过程中玻纤网格布的拉伸比均为7%。
对该五层复合的层压板按GB/T 8804—2003《热塑性塑料管材拉伸性能测定》
进行拉伸强度测定，实验重复三次，测定结果表明该五层复合的层压板的拉伸强度 为20. 8MPa士0. 18MPa。
对该五层复合的层压板按GB/T 6112-1985进行冲击强度测定(通过法)，其中， 落锤冲头半径为25mm，落锤质量为2. 5kg，冲击高度为2. 5米，实验重复三次，结 果表明该五层复合的层压板的冲击强度为TIR (破裂个数)《10%。
实施例6、聚乙烯为上下皮层的五层复合的聚丙烯层压板的制备 该五层复合的聚丙烯层压板的结构如图1所示，从上至下依次为上皮层l、上 芯层2、内芯层3、下芯层4和下皮层5。
将聚丙烯(PP)以20kg/min的速度均匀输入挤出机，进行塑化加工，挤出机的加 工温度160-22(TC(把固态加热变成粘流态)；聚丙烯塑化后由挤出机连续挤入板材模 具，模具的温度在140-16(TC(把粘流态变成高弹态)，成型后从板材模具中挤出得到 高弹态聚丙烯(PP)片材，将该聚丙烯(PP)片材作为内芯层。然后将内芯层输送(输 送速率为0. 1-30m/s)到第二加工区，在内芯层的上下表面以2.4m々min的速度 引入钢丝网格布(网格布规格为12X12直径为0.7mm)(河北安平筛网厂)，于温度30-80°C、 150 kg/cm2的压力条件下压制得到中间层为内芯层、上下两层分别为上 芯层和下芯层的复合芯层。接着将复合芯层继续输送(输送速率为0.1-30m/s) 到第三加工区，将聚乙烯(PE)以10kg/min的速度均匀输入挤出机，进行塑化加工， 挤出机的加工温度160-20(TC(把固态加热变成粘流态)；塑化后由挤出机连续挤入板 材包覆模具，对复合芯层的上下表面进行包覆，加工温度160-200°C。将包覆后得 到的复合片材再引入压延机进行压延冷却，在温度为30-8(TC、压力为100kg/cm2的 条件下压制得到在复合芯层上下表面分别是PE上皮层和PE下皮层的高密度的五层 复合层压板，其中，上皮层的厚度为O.lcm，下皮层的厚度为O.lcm，复合芯层的 厚度为l.lcm。再进入多辊冷却机彻底冷却,冷至室温.再由牵引机牵入裁板机得到 PE为上下皮层、PP芯层的五层复合的层压板。在上述过程中钢丝网格布的拉伸比 均为5%。
对该五层复合的层压板按GB/T 8804—2003《热塑性塑料管材拉伸性能测定》 进行拉伸强度测定，实验重复三次，测定结果表明该五层复合的层压板的拉伸强度 为30. 7MPa土0. 18MPa。
对该五层复合的层压板按GB/T 6112-1985进行冲击强度测定(通过法)，其中， 落锤冲头半径为25mm,落锤质量为2. 5kg，冲击高度为2. 5米，实验重复三次，结 果表明该五层复合的层压板的冲击强度为TIR (破裂个数)《10%。
实施例7、芯层发泡的五层复合的PVC层压板的制备
该五层复合的层压板的结构如图l所示，从上至下依次为上皮层l、上芯层2、 内芯层3、下芯层4和下皮层5。
将PVC、 AC发泡剂、Sg-l稀土复合稳定剂(南京惠恩实业公司)、石蜡、发泡 稳定剂及增塑剂投入高速捏合机中，得芯层料，其中，AC发泡剂为PVC重量的5%， Sg-l稀土复合稳定剂是PVC重量的2y。；石蜡是PVC重量的0.7%。将PVC和加 工助剂(指增塑剂)投入高速捏合机中，得皮层料，其中，加工助剂是PVC重量的 0.1—35%。
将芯层料以15kg/min的速度均匀输入挤出机，进行塑化加工，挤出机的加工 温度155-18(TC;塑化后由挤出机连续挤入板材模具，加工温度160-18(TC，成型后 从板材模具中挤出得到发泡PVC片材，将该发泡PVC片材作为内芯层。然后将内芯层输送(输送速率为0. 1-30m/s)到第二加工区，在内芯层上下表面以2.4 m2/min的速度引入玻纤网格布(玻纤网格布规格为5X5，直径为0. 7mm的纤维束) (河北绿太阳玻纤制品有限公司)；将皮层料以5kg/min的速度均匀输入挤出机， 进行塑化加工，挤出机的加工温度155-18(TC;塑化后由挤出机连续挤入板材包覆 模具，对复合芯层的上下表面进行包覆，加工温度160-18(TC。将包覆后得到的复 合板材再引入压延机中于温度30-8(TC、压力20kg/cm2的条件下压制得到的在复 合芯层上下表面分别是上皮层和下皮层的五层复合板材，其中，上皮层的厚度为 0.15cm，下皮层的厚度为0.15cm，复合芯层的厚度为lcm。再进入多辊冷却机彻底 冷却，冷至室温，再由牵引机牵入裁板机得到芯层发泡的五层PVC复合的层压板。 在上述过程中玻纤网格布的拉伸比均为4%。
对该五层PVC复合的层压板按GB / T 8804_2003《热塑性塑料管材拉伸性能 测定》进行拉伸强度测定，实验重复三次，测定结果表明该五层复合的层压板的拉 伸强度为20. 5MPa土0. 13MPa。
对该五层PVC复合的层压板按GB/T 6112-1985进行冲击强度测定(通过法)， 其中，落缍冲头半径为25ram，落锤质量为2. 5kg，冲击高度为2. 5米，实验重复三 次，结果表明该五层PVC复合的层压板的冲击强度为TIR (破裂个数)《10%。
实施例8、 PP为皮层、无纺布为芯层的三层复合层压板
该三层复合的层压板的结构如图2所示，从上至下依次为上皮层l、内芯层2、 和下皮层3。
无纺布(山东省文登亚星革布装饰材料有限公司)以20m/min的速率输入包覆模 具，作为芯层。在温度为200 22(TC条件下，将PP以8kg/min的速率用挤出机， 挤入包覆模具内，实施对无纺布的包覆，于温度30—8(TC， 200kg/cn^的压力条件 下，将PP与无纺布压延复合成无纺布增强纤维板，其中，上皮层的厚度为0.08cm， 下皮层的厚度为0.08cm，内芯层的厚度为0.34cm。
对该三层复合层压板按GB / T 8804—2003《热塑性塑料管材拉伸性能测定》进 行拉伸强度测定，实验重复三次，测定结果表明该三层复合层压板的拉伸强度为 25MPa士0.2MPa。对该三层复合层压板按GB/T 6112-1985进行冲击强度测定(通过 法)，其中，落锤冲头半径为25mm，落锤质量为2. 5kg，冲击高度为2. 5米，实验 重复三次，结果表明该三层复合层压板的冲击强度为TIR (破裂个数)《10%。
权利要求
1、一种连续制备多层板材的方法，包括以下步骤，各步骤之间是不间断的1)用下述a)或b)或c)的材料压制成芯层；其中，所述a)为树脂和网格布，所述b)为树脂、发泡剂、加工助剂和网格布，所述c)为无纺布；2)芯层以一定的速率前进，在前进过程中，在所述芯层的上表面和下表面分别或同时包覆、压延树脂和网格布或多次交替包覆、压延树脂和网格布，得到所述的多层板材；其中，所述的包覆、压延树脂或铺设网格布通过一个连续过程完成。
2、 根据权利要求1所述的方法，其特征在于所述的芯层前进速率为 0. 1-30m/s;所述包覆的条件为所述树脂处于粘流态或熔融态。
3、 根据权利要求1或2所述的方法，其特征在于所述芯层由树脂和网格布 制成，所述芯层按照下述方法制备将熔融状态的树脂制成层，然后在所述层的上 表面和下表面压延经过拉伸处理的网格布，形成所述芯层。
4、 根据权利要求3所述的方法，其特征在于所述芯层制备过程中的压延温 度为20-200°C，压力为0. l-300kg/cm2;所述拉伸处理的拉伸比为0.1%-15%。
5、 根据权利要求3或4所述的方法，其特征在于所述步骤2)中包覆的温度 为150-220°C，压延的温度为20-200°C，压力为0. l-300kg/cm2。
6、 根据权利要求1或2所述的方法，其特征在于所述芯层由树脂、发泡剂、加工助剂和网格布制成，所述芯层按照下述方法制备将发泡剂、加工助剂和树脂加工成发泡树脂，然后将所述发泡树脂制成层，接着在所述层的上表面和下表面压 延经过拉伸处理的网格布，制成所述的芯层。
7、 根据权利要求6所述的方法，其特征在于所述发泡剂与所述树脂的质量 比小于等于1:20;所述发泡剂为下述9种发泡剂中的任一种偶氮二甲酰胺发泡 剂、改性偶氮二甲酰胺发泡剂、戊烷发泡剂、环戊垸发泡剂、对甲苯磺酰肼、苯磺 酰肼、对甲苯磺酰氨基脲、对甲苯磺酰丙酮腙和4，4'氧代双苯磺酰肼；所述拉伸处理的拉伸比为0.1%-15%，优选为4%。
8、 根据权利要求6或7所述的方法，其特征在于所述步骤2)中的包覆的温 度为160-180。C，压延温度为20-200°C，压力为0. 1-300kg/cm2。
9、 根据权利要求1-8中任一所述的方法，其特征在于所述网格布的孔径小于 500mm;所述网格布为玻璃丝网格布和金属网格布中至少一种；所述玻璃丝网格布由下述6种材料中的至少一种制成玻璃、氧化硅、氧化锆、氧化铝、氧化镁和氧 化铁；所述金属网格布由铁、钢、铝、钛和钨中的一种制成或任意几种的合金制成。
10、根据权利要求1-9中任一所述的方法，其特征在于所述树脂为聚酯、聚 乙烯、聚乙烯/聚丙烯合金、聚丙烯、聚氯乙烯、丙烯腈一丁二烯一苯乙烯三元共聚 物、乙烯-醋酸乙烯酯中的一种或其任意组合。
全文摘要
本发明公开了一种连续制备多层板材的方法。该方法包括以下步骤，各步骤之间是不间断的1)用下述a)或b)或c)的材料压制成芯层；其中，所述a)为树脂和网格布，所述b)为树脂、发泡剂、加工助剂和网格布，所述c)为无纺布；2)芯层以一定的速率前进，在前进过程中，在所述芯层的上表面和下表面分别或同时包覆、压延树脂和网格布或多次交替包覆、压延树脂和网格布，得到所述的多层板材。本发明所提供的制备高分子复合材料多层板材的方法简便易行，生产效率高，无溶剂污染。同时是以废旧高分子材料作为原料，既降低了成本、保护了环境，又实现了原料的循环利用。
文档编号B29C70/00GK101596787SQ200810114399
公开日2009年12月9日 申请日期2008年6月4日 优先权日2008年6月4日
发明者孙建宁 申请人:孙建宁