吸附分离气体混合物的方法和设备的制作方法

专利名称：吸附分离气体混合物的方法和设备的制作方法
技术领域：
本发明涉及一种借助包括依次完成的多个步骤的变压循环来实现的吸附分离气体混合物的方法，在此方法中，在循环的至少某个瞬间，压缩机的一个终端，从其中压力为第一压力P1的第一空间转换到其中压力为明显不同于第一压力P1的第二压力P2的第二空间。
本发明主要用来从大气制备氧气，在说明书的其余部分，将以优选实施例对这个用途作说明。
本发明可采用名种类型其中存在气压变化的吸附循环来实施，例如下列的循环-所谓的VSA(真空转换吸附)循环，其中的吸附基本上是在大气压下进行的，循环中的最小压力显著低于大气压，通常约为250-400毫巴。这些循环一般是采用含有三个吸附器的单位来实施的。
-超大气压循环，称作MPSA循环，它与先前的循环的不同之处在于吸附是在基本高于大气压下进行的，通常约为1.3-2巴。这些循环一般是采用含有二个吸附器的装置来实施的。
-所谓的PSA(变压吸附)循环，其中的吸附是在显著高于大气压下进行的，通常约为3-8巴，循环中的最小压力基本等于大气压。
在说明书的其余部分中，缩写词PSA将用来表示所有这些循环的通用术语。而且，所述的压力为绝对压力。
降低采用PSA制备氧气的费用的方法之一，主要是减少资金的投入，同时要保持能耗不变。
如果所述系统能在加速完成步骤进程的条件下维持其性能不变，则缩短循环时间也是属于这个方案的。实际上，这种缩短在于成比例地提高吸附剂的动力学，将压降维持在其原先的水平，并防止吸附剂颗粒磨损。
在采用小粒径吸附剂的同时以水平流方式经过吸附剂床层，可解决这些问题中的多数问题，近年来，这类工业装置有所增加。
但是，研究表明，现在所采用的循环，这些主要直接源于先前所采用的具有较长时间的循环，实际上在过渡阶段由一个步骤转换到下一个步骤过程中受到机器(空气压缩机或鼓风机、真空泵)操作的限制。
其原因是由于，将在后文中给出，与这些过渡相有关的附加能耗，对于传统的循环时间来说是低的，但对于短循环来说就变得很显著了。
这些现象的第一个实施例，可参见附图中的

图1来说明，它为用于从大气制备氧气的PSA设备实施例的示意图。该设备包括一个鼓风机1；三个吸附器A1-A3；输送空气到吸附器的管道2，它通过阀V11-V13，分别将鼓风机的出口端连接到吸附器的较低端或入口端；一个真空泵3，其出口端与周围大气相连；一个排放管道4，它通过阀V21-V23，分别将真空泵的入口连接到吸附器的入口上；和一个氧气流管道5，通过并联的分线箱连接在每个吸附器的上端或出口处，即每个分线箱6-1-6-3分别配置有用于制备氧气的阀V31-V33，每个分线箱7-1-7-3分别配置有阀V41-V43以重新加压吸附器。而且，管道5与图示中的氧气消耗环路8相连。
而且，该设备包括控制、调节和供电装置，由于是公知技术没有在图中画出，它们用来实施加图2所示循环。
图2为是用来说明一种采用图1设备进行的典型吸附循环的图表。
在图2中，其中，时间t图示在x-轴上，绝对压力P图示在y-轴上，带有箭头的线条表示气体气流的流动方向与目的地，以及流过吸附器的方向-如果箭头是沿y轴方向增加(在图表中是向上的)，则流过吸附器的气流称为顺流气流。如果向上的指示箭头低于吸附器中压力指示线，则气流将通过吸附器入口端流入吸附器；如果向上的指示箭头高于吸附器中压力指示线，则气流将通过吸附器出口端流出吸附器，入口端和出口端分别是生产阶段中要处理气体和排出气体的端口；如果箭头是沿y轴方向降低(在图表中是向下的)，则流过吸附器的气流称为逆流气流。如果向下的指示箭头低于吸附器中压力指示线，则气流将通过吸附器入口端流出吸附器；如果向下的指示箭头高于吸附器中压力指示线。则气流将通过吸附器出口端流入吸附器，入口端和出口端分别是生产阶段中要处理气体和排出气体的端口。
在图2中的循环，其周期T大约为270s，例如，主要含有三个连续步骤。循环可通过下述的对某一个吸附器而进行说明，如吸附器A1。至于其它的吸附器，循环起始时间分别位移T/3和2T/3,T表示整个循环的所需时间。
(a)在t=0-T/3期间处于循环的基本上等压生产步骤，在接近大气压的高压PM下进行。在这个步骤中，空气经阀V11输送到吸附器，从其入口流到出口，在出口处所制备的氧气从此流出。为了在随后的再加压步骤(c)中重新加压另一个吸附器，氧气的一部分经分流处理，其余的氧气输送到8中以供使用。
(b)在T/3-2T/3期间，吸附器减压或采用真空泵3以逆流方式进行吹扫，直到获得低压Pm为止，它通常约为0.25-0.40巴。
(c)在2T/3-T期间，使用来自吸附步骤(a)的另一个吸附器中制备的氧气，以逆流方式重新加压至压力为PM。
观察真空泵在某一步骤中的瞬间能耗，可以发现，这种损耗随着吸附器中操作压力降至大气压以下而均匀地提高，接着出现明显的峰值进入随后的吸附器，它是在高压下进行的。
在图3中，其中，时间t图示在x-轴上，压力P图示在y-轴上，清楚地说明了这种变化，且易于理解。从中可以看出，在接近真空泵从一个吸附器转换到另一个吸附器的位置，即接近时间为T/3、2T/3和T的位置，实际曲线C1远离理论曲线C2。特别地，在图3中，时间x对应阀V2i(实施例中的V21)的关闭时间，而时间y对应阀V2(i+1)(实施例中的V22)的打开时间。这些时间约为0.5-2秒，它们取决于阀的尺寸。
实际上，在短暂的时间x内，来自处于吹扫结束时刻的吸附器的输出气体被节流，在一个很短的时间内，真空泵仅对真空环路中的容积进行抽吸。由于该容积比吸附器容积要小得多，在此环路中的内部压力迅速下降。这样，压力降ΔP可达到100毫巴，低于循环的理论低压Pm，已经观察到。由于随后的吸附器的真空阀的打开是在仅当第一吸附器的真空阀彻底关闭时才开始的，每个不可能是同时的，所以泵抽的输出气体的节流也应是在阀完全打开时(时间y)才进行的。
根据每循环的此三个时间，在所有的短暂的时间x内如(T/3)-x至(T/3)+y内，真空泵的入口压力基本上低于理论压力(相应于吸附器中的压力，低于通常真空环路中的压头损失)。对于这些方法中常用的机器类型来说，即通常的Roots型真空泵，这将会引起额外的能耗，与每个瞬间的压差(实际P-理论P)成正比。附加的能耗，对于采用循环时间为3×90秒、理论低压为0.35巴的VSA型循环，在ΔP峰可达到100毫巴且阀操作时间为1秒的情况下，估计约为通常系抽所需通量的1％。
如果是在同样3×15秒的循环中进行，采用适当的吸附剂和适当的吸附器几何结构，吸附器约小于先前所用的用于同样制备方法吸附器的六分之一，但其它的装置(鼓风机、真空泵和阀门)基本保持不变。特别地，阀V21、V22和V23的尺寸，与3×90秒循环中所用的阀门没有区别。
阀操作时间保持不变，上述现象伴随着低压峰和过度消耗峰重新出现。但是，由于吸附器的尺寸较小，3×15秒单元的设备更为紧凑，管道系统较短，且真空环路的容积也变得较小。因此，上述影响也放大了。
即使假定它们是等同，它们的相对重要性，显然在短循环情况下更为重要。过度消耗的时间表示2秒/15秒，而不是以前的2秒/90秒。根据前述的假定，对于3×15秒循环，附加的能量支出可占真空泵能耗的8％。
由此可以看出，尽管对于通常循环来说，所讨论的影响是相对次要，但是对于短循环来说则变得很重要，而且为了改善后者的能量性能，有必要对此进行修正。
在下文中可以看出，在许多其它的PSA型循环中，在压缩机和/或抽气机由一个吸附器向另一个吸附器、由吸附器向大气或由大气向吸附器的转换过程中，都会引起类似的问题。
本发明的目的是为了消除或至少显著降低瞬变阶段的附加能量支出。
为了实现这个目的，本发明的主题是一种采用吸附法分离气体混合物、尤其是大气的方法，该方法通过一个包括连续步骤的变压循环而进行的，在此方法中，其中，在循环的至少某个瞬间，压缩机的一个终端，从其中压力为第一压力P1的第一空间转换到其中压力为明显不同于第一压力P1的第二压力P2的第二空间，其特征在于在所述的转换过程，所述的终端同时与第一空间和第二空间相互连通。
本发明方法可包括一个或多个下述特征-所述的中间操作的时间至多等于与之相联系的较短循环步骤三分之一，优选在1/3至1/50之间；-所述空间之一有待分离的气体混合物，通常为大气；-所述的空间至少有一个为气体贮存罐；-所述的空间至少有一个为第一吸附器，在所述的中间操作过程中，它通过其一端与机器相通；
-在所述的中间操作过程中，所述的第一吸附器还通过其另一端与第三空间相通；-所述的第三空间为另一吸附器，其压力不同于所述的第一吸附器的压力；-所述的机器为具有单一性能的空气压缩机或鼓风机、真空泵；-所述的机器被设计为作为空气压缩机或真空泵操作，这取决于循环的步骤；-所述的转换是通过关闭第一双通阀和打开第二双通阀而实现的，所述的中间操作是通过在关闭第一双通阀之前打开第二双通阀而实现的；-所述的转换是通过关闭三通阀的第一路并打开该三通阀的第二路、使该三通阀的第三路处于打开状态而实现的，所述的中间操作是通过在关闭所述的第一路之前打开该三通阀的第二路而实现的。
本发明的主题还是一种采用吸附法分离气体混合物、尤其是大气的设备，其中包括至少一个吸附器和用来实现变压循环的装置，这些装置包括压缩机和用来将压缩机的至少一端选择地连接到第一空间和第二空间的装置，其特征在于它包括控制装置，在某一预定的瞬间，它可将所述的终端同时与第一空间和第二空间相互连通。
该设备可包括一个或多个下述特征-所述的选择连接装置包括两个双通阀，所述的控制装置是用来在所述的预定瞬间同时打开两个双通阀；-所述的选择连接装置包括一个三通阀，所述的控制装置是用来同时打开三通阀的三个通路。
参见附图，以说明本发明的实施例，其中-图1为从大气中制备氧气的含有三个吸附器的VSA设备的示意图；-图2为用来说明采用本设备进行的一个已知循环的图表；-图2A为与图2相似的用来说明根据本发明循环的第一改进方案的图表，-图2B为相似的用来说明根据本发明循环的第二改进方案的图表；-图3为用来说明在已知循环中和在本发明的循环中的真空泵入口处的压力变化的图表；-图4为用来说明图2在瞬变阶段的阀门转换的图表；
-图4A和4B为分别对应于图2A和图2B的相似的图表；-图5-7为以不同方式说明本发明瞬变阶段的局部示意图；-图8为从大气中制备氧气的含有二个吸附器的设备的示意图；-图9为与图2相似的用来说明采用图8设备进行的已知循环的图表；-图10为与图4相似的用来说明图9循环中的压缩机在瞬变阶段阀门转换的图表；-图10A和10B为分别对应于本发明循环的两种改进方案的相似图表；-图11为与图3相似的用来说明图9循环中瞬变阶段压缩机过度消耗量现象的图表，以及由本发明所带来的改善；-图12-14为与图5-7相似的对应于图8中的设备的示意图；-图15为从大气中制备氧气的含有一个吸附器的设备的示意图；-图16为与图2相似的用来说明采用图15的设备进行的已知循环的图表；-图17～19为用来以不同方式说明在吹扫/洗涤阶段结束时传统的阀门转换的局部示意图；-图17A-19A为对应于本发明实施方式的相似示意图；-图20-22为与17-19相似的分别用来说明在吸附阶段结束时传统的阀门转换的示意图；-图20A-22A为对应于本发明实施方式的相似示意图；-图23-25为用来说明在本发明中对于图8的设备采用三通阀转换真空泵的局部示意图；-图26表示在实施本发明的图15设备中的两个三通阀的使用示意图。
为了便于理解，可参见图4、4A和4B，其中，白条表示阀门的打开状态，黑条表示阀门的关闭状态。在传统技术中，如在含有二个吸附器的设备中，并考虑到如吸附器A1，吹扫步骤(b)是在T/3至2T/3期间且阀V21处于打开状态而阀V22和阀V23处于关闭状态下进行的。在时间为2T/3时刻，在时刻x与y之间，V21处于关闭状态而V22处于打开状态(图4)。
根据本发明的一个方面，在时刻2T/3之前，即在2T/3之前为Δt的时刻t1，阀V22处于打开状态。可依次参见图5-7的说明-在T/3至t1之间(图5)，真空泵3仅与吸附器A1相连。在t1时刻，A1中的压力基本为Pm，而终止制备步骤(a)的吸附器A2是处于高压PM。
-在t1至2T/3之间(图6)，真空泵与吸附器A1和A2都是相连的。因而，A2中存在一个短的逆流减压作用，同时流向A1，它可引起一个短的第一逆流再加压作用，并流向真空泵。这个短的再加压作用基本上是在含有空气的吸附器A2的入口区域进行的，即，在位于吸附剂上游的自由分配空间和在第一床层的自由空间(或在单床层的第一区域)，用来截留水和水中的CO2。申请人的研究表明，这种局部空气再加压作用，对循环的性能没有负面影响。
-在2T/3时刻之后，真空泵仅与吸附器A2相连，从而对其进行吹扫处理。
由此可以看出，真空泵的入口处总是与至少一个吸附器相连，包括在由一个吸附器向另一个吸附器的转换阶段。换句话说，真空泵任何时刻并不仅限于对排放管道4进行抽空，其入口处的压力总是接近理论压力，而该理论压力只有在阀门操作速度达极大值时方可实现。
作为结果，在图3的曲线C1中真空压力峰ΔP实际上被消除了，实际压力曲线变成曲线C3，它与理论曲线C2非常接近。
上述图2循环的改进可见图2A在t1至2T/3之间，采用来自位于制备步骤(a)末的另一吸附器的气体，可引入一个第一顺流再加压作用的短的附加步骤。这样，后者被一个短的附加步骤终止，在同样的时间Δt内，空气从另一个吸附器的入口流进所说的吸附器的入口。
图2A中的循环对应于图4A中实例，与在已知循环中一样，为了在该时刻起动再加压步骤(c)，其中的阀V41在2T/3时刻是打开的。
作为一种变化方式(图4B和2B)，阀V41在2T/3之前也可以是打开的，特别是在t1时刻。接着在A1中用氧气起动逆流再加压，同时用空气起动第一顺流再加压。这样可限制由于杂质前锋进入吸附剂导致被引进吸附器的空气压力过低而(依据循环而定)可能引起的负面影响。
图5-7图示说明相应的操作顺序，可从对这些图的考察直理解，也可由上述的说明中进行理解。
图8中作为实施例的设备为MPSA型，含有二个吸附器A1和A2。该图还给出了图1中的装置1-4、V11、V12、V21、V22和8，不同处在于这里是用压缩机代替了鼓风机，可允许在明显高于大气压的高压PM下制备氧气。
该设备还包括一个带有阀V5用来放空压缩机1的出口端的分线箱9和一个带有阀V6用来放空真空泵3的入口端的分线箱10。吸附器的上端出口，用带有阀V7的平衡管道11和带有阀V8的洗脱管道12平行地连接起来。而且，这些出口分别经带有阀V91和V92的管道13-1和13-2与一个缓冲罐12相连。罐12可允许氧气在压力PM下连续地制备。
图9所示，与图2相似，为采用该设备在通常约为1.5巴的高压PM和通常约为400毫巴的低压Pm之间实施的一种传统循环。
这种循环，可用吸附器A1对其进行说明，至于吸附器A2，可由时间位移T/2推导而得，它依次包括下述的主要步骤(a1)在时刻0至时刻t1之间，通过与在第一顺流减压步骤(cl)中的其它吸附器保持压力平衡实现第一逆流再加压步骤；(a2)在t1至t2＜T/2之间，最后顺流再加压步骤，是采用大气进行的。
(b1)在t2至T/2之间，制备步骤，在这个过程中空气被引入到吸附器的入口，而制备的氧气从其出口流出；在这步骤中，它基本是在高压PM的等压下进行的，制备的氧气被移走并在下述的吹扫/洗脱步骤(c3)中送到其它吸附器的出口；(c1)在T/2至t3之间，通过与上述的步骤(a1)中的其它吸附器保持压力平衡实现第一顺流减压步骤；(c2)在t3至t4＜T之间，逆流减压步骤，是通过泵抽至循环的低压Pm而进行的。
(c3)在t4至T之间，接近等压的吹扫/洗脱步骤，在此过程中，在逆流泵抽持续进行的同时，制备的氧气被引入到吸附器的出口。
稳定的氧气气流作为输出的产品从罐12中移出。
在步骤(a1)和(c1)，均未采用空气压缩机1。压缩气流通过阀V5放空。这样可使得机器的能耗最小化。
但是，在气流从步骤(b)流到步骤(c1)时，可观察到能量过度消耗，原因同上。
压力的快速记录表明，在此瞬变阶段存在一个高压峰。这样，如图11所示，实际压力曲线C4，再次偏离了理论压力曲线C5，具有如前所述的同样不利之处(能量过度消耗和较大的机器负载)。
这是由于在正常的顺序(图10)中包括关闭阀V11，并接着打开阀V5。因此，与吸附器相比具有较小容积的管道2，被压缩到压力大于正常的操作压力。
由于如前所述相同的原因，如果明显地缩短循环时间，则这种现象就会逐渐地变得重要。
根据本发明的一个方面，在阀V11关闭之前，阀V5是打开的，如图10A所示。经此之后，循环中高压吸附器A1在一短暂时间Δt内与大气压相连通。这样，吸附器A1就可产生一个短暂的第一逆流局部减压步骤。
气流的相应流动顺序可参见图12-14。
空气压缩机的传输压力曲线因而变为图11中的曲线C6，它基本上不存在任何压力峰。
可以理解，相似的现象和相应的改进，可根据V5-V12、V21-V6V6-V22类的转换操作得到说明。
图15-22A是用来说明本发明在单吸附器型设备的应用。该设备(图15)主要包括一个单吸附器A；一个可单向旋转的压缩机21，形成一个空气压缩机和一个真空泵；一个空气输入管道22，连接在压缩机21的终端23上并且配有阀V22；排放管道24，连接在机器的其它终端25上，并带有一个阀V24；一个带有阀V26的管道26，将终端23连接到吸附器的较低入口27；一个带有阀V28的管道28，将终端25连接到入口27上；一个洗脱罐29；一个带有阀V30的洗脱管道30，并将罐29连接到吸附器的上部出口31上；一个产品罐32；和一个带有阀V33的产品管道33，并将罐32连接到出口31上。
图16是以如前所述相同方式，来说明采用图15中的设备实施循环的。这种循环依次包括下述步骤(a)第一逆流再加压步骤，是采用从罐32中抽出的氧气进行的。
(b)最后顺流再加压步骤，是采用大气进行的。
(c)接近等压制备步骤，是在循环的高压PM下进行的。在此步骤中，制备的氧气输送到罐32中。
(d)第一顺流减压步骤，来自吸附器的气体被输送到罐29中。
(e)最后逆流减压步骤，是采用泵抽至循环的低压Pm下进行的。
(f)接近等压吹扫/洗脱步骤，其中的氧气从罐29被输送到吸附器的出口，而逆流泵抽持续进行。
稳定的氧气气流作为输出的产品从罐32中取出。
需要指出的是，在逆流再加压步骤(a)和顺流减压步骤(d)中，循环中不包括机器21。它接着通过管道24放空。为了实现这个目的，从步骤(f)到步骤(a)的操作根据惯例是如图17～19所示进行的，其中的白色表示阀是打开的，而黑色表示阀是关闭的-在步骤(f)中，阀V26和V24是打开的，而阀V22和V28是关闭的(图17)。然后-关闭阀V26(图18)，接着-打开阀V24，从而放空机器21(图19)。
在图18的中间阶段出现的真空压力峰通过在关闭阀V26(图19A)之前打开阀V22(图18A)而基本上消除，并具有相应的后退。从而起动吸附器的顺流再加压，它刚刚在循环的低压下经过吹扫处理，如图18A中的虚线所示。
同样地，图20-22是用来表示以传统方式由步骤(c)过渡到步骤(d)-在步骤(c)中，阀V22和V28是打开的，而阀V26和V24是关闭的(图20)。接着-关闭阀V28(图21)，接着-打开阀V24，从而放空机器21(图22)。
同样地，在图18的中间阶段出现的压力峰通过在关闭阀V28(图22A)之前打开阀V24(图21A)而基本上消除，并具有相应的后退。从而起动位于高压PM的吸附器的逆流再加压，如图21A中的虚线所示。
上述对于一些循环和特定设备中的阀门操作方法，也适用于包括吸附器数目N≥1的任意的PSA、MPSA或PSA单元。一般地，在压缩机(压缩机、鼓风机或真空)从一个吸附器转换到另一个吸附器或从一个吸附器转换到大气或由大气转换到吸附器时，它可用来防止任何能量过度消耗。
这种操作方法可采用三通阀来实现，如图23-25所示，将真空泵从吸附器A1(图23)转换到另一个吸附器A2(图25)。为了实现这个目的，在中间的转换步骤中，该阀的三个通路都是打开的(图24)。
同样地，图26是用来说明图15中的设备的两个三通阀的使用，在吸附器和大气之间转换压缩机21，一方面，替换阀V22和V26(三通阀35)，另一方面，替换阀V24和V28(三通阀36)。
在这些变化中，术语“三通阀”应该理解为任何类型的流体分配器，在其的一个工作状态，可允许三个空间可同时彼此相连通。而且，在其另外二个工作状态，可允许三个空间中的一个与另外二个其它空间中的一个或另一个相连通。
这类分配器主要由适当的三通阀组成。或由具有滑动或旋转阀的三通分配器组成。
尽管由于其它的原因，本发明的打开/关闭顺序也可有利地用于氧气压缩机37的转换，例如如图1所示的，通过操作阀V4i，可由一个吸附器向另一个吸附器进行转换。在此情况下，先打开第二个产品阀，可防止压缩机入口的减压，从而防止空气和湿气进入氧气环路。
在每一种情况下，作为一种变化方式，在本发明涉及的阀门或线路中的打开/关闭时间可能会存在有微小的交迭，重要的是在所述的其它阀或线路完全关闭之前，所述的第二阀或线路开始打开。
权利要求
1.一种采用吸附法通过包括连续步骤的变压循环以分离气体混合物的方法，在此方法中，在循环的至少一个瞬间，压缩机(1,3；21)的一个终端，从其中压力为第一压力P1的第一空间转换到其中压力为明显不同于第一压力P1的第二压力P2的第二空间，其特征在于所述的转换包括一个中间操作，在其中所述的终端同时与第一空间和第二空间相互连通。
2.权利要求1的方法，其特征在于所述的中间操作的时间至多等于与之相联系的较短循环步骤的三分之一，优选在1/3至1/50之间。
3.前述任一权利要求的方法，其特征在于所述空间之一具有一定体积所述气体混合物。
4.前述任一权利要求的方法，其特征在于至少一个所述空间为气体贮存罐。
5.前述任一权利要求的方法，其特征在于至少一个所述空间为第一吸附器(A1-A3；A1、A2；A)，在所述的中间操作过程中，它通过其一端与机器(1、3；21)相通。
6.权利要求5的方法，其特征在于在所述中间操作过程中，所述第一吸附器(A1-A3；A1、A2)还通过其另一端与第三空间(A1-A3；A1、A2)相通。
7.权利要求6所述的方法，其特征在于所述的第三空间为另一吸附器(A1-A3；A1、A2)，其压力不同于所述的第一吸附器(A1-A3；A1、A2)的压力。
8.前述任一权利要求的方法，其特征在于所述的机器(1、3)为具有单一功能的空气压缩机或鼓风机或真空泵。
9.权利要求1-7中的任一项所述的方法，其特征在于所述的机器(21)被设计成作为空气压缩机或真空泵操作，它取决于循环的步骤。
10.前述任一权利要求的方法，其特征在于所述的转换是通过关闭第一双通阀和打开第二双通阀而实现的，所述的中间操作是通过在关闭第一双通阀之前打开第二双通阀而实现的。
11.权利要求1-9中的任一项的方法，其特征在于所述的转换是通过关闭三通阀的第一路并打开该三通阀的第二路、使该三通阀的第三路处于打开状态而实现的，所述的中间操作是通过在关闭所述的第一路之前打开该三通阀的第二路而实现的。
12.前述任一权利要求的方法，其特征在于所述的有待分离的气体混合物为大气。
13.采用吸附法分离气体混合物、尤其是大气的设备，其中包括至少一个吸附器(A1-A3；A1、A2；A)和用来实现变压循环的装置，这些装置包括至少一个压缩机(1、3；21)和用来将压缩机的至少一个终端选择地连接到第一空间和第二空间的装置，其特征在于它包括控制装置，在某一预定的瞬间，它可将所述的终端同时与第一空间和第二空间相互连通。
14.权利要求13所述的设备，其特征在于所述的选择连接装置包括两个双通阀，所述的控制装置是用来在所述的预定瞬间同时打开两个双通阀。
15.权利要求13所述的设备，其特征在于所述的选择连接装置包括一个三通阀，所述的控制装置是用来同时打开三通阀的三个通路。
全文摘要
本方法采用一种变压循环,其中在循环的至少某个瞬间,压缩机(1,3)的一个终端从其中压力为第一压力P1的第一空间(A1)转换到其中压力为明显不同于第一压力P1的第二压力P2的第二空间(A2)。所述的转换过程包括一个中间操作,其中所述的终端同时与第一空间和第二空间相互连通。采用吸附法,它可用来从大气中制备氧气。
文档编号B01D53/047GK1234288SQ9910321
公开日1999年11月10日 申请日期1999年3月8日 优先权日1998年3月6日
发明者C·穆尼里奥 申请人:液体空气乔治洛德方法利用和研究有限公司