本发明涉及高炉炼铁中焦炭改性
技术领域：
，具体涉及一种焦炭改性剂及其制备方法和焦炭改性方法。
背景技术：
：焦炭是重要的冶金能源，在高炉炼铁过程中，起着热源、还原剂、炉料骨架和供碳作用。随着高炉风口喷煤技术强化并逐渐普及后，其中热源、还原剂及供碳作用可不同程度地被喷吹煤粉所替代，但作为支撑炉料的疏松骨架作用是不可取代的，对保持炉内透气性和透液性具有重要影响，对高炉顺行和高炉冶炼的技术经济指标具有重大的影响，甚至制约着高炉炼铁的发展。国内外高炉解剖资料表明：焦炭在上部低温区形状变化不大，到炉身下部后由于受高温热应力及气化反应的作用，强度降低、粒度变小、粉末增加，这就减弱了焦炭的骨架和支撑作用，致使高炉不顺，常出现悬料、崩料等现象，影响正常生产。其中，在高炉冶炼中，焦炭与co2的反应是造成焦炭劣化的主要因素，在高温区焦炭表面与co2进行激烈的气化反应，即碳的溶损反应，该反应使得焦炭气孔壁逐渐变薄，高温强度下降，产生大量粉末，严重损害了料柱的透气性和透液性，破坏高炉生产顺行。为保证高炉料柱透气性，故对焦炭的热性质提出了更高的要求。而目前我国大部分钢铁厂的焦炭质量比较差，抵抗化学侵蚀和保持料柱骨架作用的能力比较差，严重影响喷煤量和高炉的生产指标。针对这一状况，如何改善入炉焦炭的热性能显得越来越重要，成为亟待解决的问题。有鉴于此，提出本发明。技术实现要素：本发明的第一目的在于提供一种焦炭改性剂，该焦炭改性剂能够减缓焦炭的溶损反应，降低焦炭反应性，提高反应后强度，改善了高炉的透气性，更好地发挥了焦炭的骨架作用，同时减轻焦炭破损劣质程度，减少焦炭的粉化，达到节能降耗的目的。本发明的第二目的在于提供上述焦炭改性剂的制备方法，简单方便，容易操作。本发明的第三目的在于提供一种焦炭改性方法，工艺简单，操作方便，能够降低焦炭反应性，提高反应后强度，改善了高炉的透气性；同时减少了焦炭的粉化，起到了节能降耗的效果，减少了除尘设备负荷，延长了设备的使用寿命，可广泛用于高炉冶炼行业。为实现上述目的，本发明采用的技术方案为：一种焦炭改性剂，包括按重量份数计的如下原料：氧化硼5.0-9.0份、硅酸盐1.0-3.0份和聚丙烯酰胺0.5-1.5份。进一步地，所述焦炭改性剂包括按重量份数计的如下原料：氧化硼6.0-8.0份、硅酸盐1.5-2.5份和聚丙烯酰胺0.8-1.2份。优选地，所述焦炭改性剂包括按重量份数计的如下原料：氧化硼7.0份、硅酸盐2.0份和聚丙烯酰胺1.0份。更进一步地，所述硅酸盐为硅酸钠和蒙脱石中的一种或者两种。上述焦炭改性剂的制备方法，按重量份数将原料混合均匀，即得到焦炭改性剂。一种焦炭改性方法，包括如下步骤：(a)配制喷洒液：将焦炭改性剂加入水中，搅拌均匀，得到质量浓度为4.0-7.0％的焦炭改性剂溶液；(b)喷洒：在焦炭入炉前喷洒焦炭改性剂溶液。进一步地，所述步骤(a)中清水或者焦熄水的温度为70-90℃。进一步地，所述步骤(a)中搅拌速度为30-50转/分。进一步地，所述步骤(b)中喷洒焦炭改性剂溶液的量为每吨焦炭喷洒20-30公斤的焦炭改性剂溶液。进一步地，所述步骤(b)中在焦炭从振动筛中下落到进入焦炭运输设备前喷洒焦炭改性剂溶液。与现有技术相比，本发明的有益效果在于：1.本发明提供的焦炭改性剂，能够减缓焦炭的溶损反应，降低焦炭反应性，提高反应后强度，改善了高炉的透气性，更好地发挥了焦炭的骨架作用，同时减轻焦炭破损劣质程度，减少焦炭的粉化，达到节能降耗的目的。2.本发明提供的焦炭改性方法，工艺简单，操作方便，能够降低焦炭反应性，提高反应后强度，改善了高炉的透气性；同时减少了焦炭的粉化，起到了节能降耗的效果，减少了除尘设备负荷，延长了设备的使用寿命，可广泛用于高炉冶炼行业。具体实施方式下面将结合实施例对本发明的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。在高炉冶炼中，焦炭从入炉到风口不断受侵蚀，最后经燃烧完全消耗，整个过程焦炭经历了加热、气化反应、料柱内摩擦挤压破碎、初渣侵蚀、风口燃烧、铁水渗碳等作用，在这些过程中焦炭性质发生了很大的变化。高炉冶炼中，焦炭顺序通过块状带、软熔带、滴落带及风口回旋区，承受着机械撞击与磨损、高温热物理及化学侵蚀。焦炭的劣化过程主要如下：块状带：在高炉内1000℃以下，焦炭处于块状带时，由于受到一定的机械作用，块度略有降低。在800℃以上温度区，碳溶反应开始发生，但反应程度低，对焦炭质量影响不大。软熔带：温度在1000-1300℃左右，焦炭与co2的气化反应(即碳素溶解损失反应，简称碳的溶损反应)剧烈，焦炭气孔率增大，气孔数减少，气孔平均直径增大，气孔壁变薄，焦炭中碳的损失可达30％-40％。焦炭结构受到破坏，焦炭块度、强度急剧下降，同时也有较多的碎焦和焦粉产生，不利于气流畅通。滴落带：焦炭处于1350℃以上的高温，此处碳溶反应已经减弱，对焦炭的破坏主要来自不断滴落的液渣和液铁的冲刷。风口回旋区:焦炭承受2000℃以上高温和快速旋风的撞击作用，并发生剧烈燃烧，焦炭迅速粉化。分析整个焦炭裂化过程，焦炭在软熔带的气化反应造成的碳损对焦炭的性能影响最为严重。因此，应尽量设法减少软熔带的碳损失，以求得焦炭保持较好的热态强度，满足滴落带对焦炭作为铁水下行和煤气上行的骨架作用的需要。焦炭反应性(cri)及反应后强度(csr)度是焦炭热性质的两个主要评价指标。研究表明，热反应性和热强度之间有较强的负相关性，即热反应性低时，焦炭在高炉软熔带的损耗就小，反应后强度就越好反应性高时，焦炭在高炉中的损耗就大，反应后强度就差。为了发挥焦炭的骨架作用，维持高炉料柱良好透气性，主要方法是改善焦炭的热反应性来提高反应后强度。焦炭改性剂就是能抑制焦炭溶损反应的物质，将焦炭改性剂溶液喷洒在焦碳表面，用于可以降低焦碳反应性，提高反应后强度。本发明提供的焦炭改性剂，包括按重量份数计的如下原料：氧化硼5.0-9.0份、硅酸盐1.0-3.0份和聚丙烯酰胺0.5-1.5份。氧化硼、硅酸盐和聚丙烯酰胺对焦炭溶损反应起到了负催化作用，使焦炭溶损反应受到了抑制，导致焦炭反应性降低。焦炭改性剂在受热过程中首先吸附在焦炭的上，并向焦炭的内部扩散，取代点阵中的碳原子或者进入焦炭石墨结构的层间空隙、空位、缺陷处形成固溶体，从而使活性位点失活，抑制了焦炭的溶损反应。氧化硼对焦炭的溶损反应具有明显的负催化作用，硼的原子半径为91pm，与碳的原子半径90pm几乎接近，硼在碳中能够形成替代式固溶体，硼也能以化合物的形式嵌入石墨晶体的层间，改变了焦炭的表面性质，能够阻止co2气体向焦炭内层扩散，抑制焦炭的溶损反应的进行，即物理阻隔作用。硅酸盐，一方面可以促进氧化硼在焦炭表面的吸附，另一方面，硅酸盐对溶损反应有一定的负催化作用。本发明中，硅酸盐为硅酸钠或者蒙脱石。硅酸钠，是一种水溶性硅酸盐，其水溶液俗称水玻璃。蒙脱石，是一种硅铝酸盐，其主要成分为八面体蒙脱石微粒，化学式为(na,ca)0.33(al,mg)2[si4o10](oh)2·nh2o，是重要的黏土矿物，蒙脱石颗粒细小，约0.2-1微米，具胶体分散特性。聚丙烯酰胺，为水溶性高分子聚合物，具有良好的絮凝性，能够促进氧化硼在焦炭表面的吸附，协助氧化硼阻止co2气体向焦炭内层扩散，抑制焦炭的溶损反应的进行。在本发明提供的焦炭改性剂中，氧化硼典型但非限定性含量为：5.0份、5.1份、5.2份、5.3份、5.4份、5.5份、5.6份、5.7份、5.8份、5.9份、6.0份、6.1份、6.2份、6.3份、6.4份、6.5份、6.6份、6.7份、6.8份、6.9份、7.0份、7.1份、7.2份、7.3份、7.4份、7.5份、7.6份、7.7份、7.8份、7.9份、8.0份、8.1份、8.2份、8.3份、8.4份、8.5份、8.6份、8.7份、8.8份、8.9份或9.0份；硅酸盐典型但非限定性含量为：1.0份、1.1份、1.2份、1.3份、1.4份、1.1份、1.6份、1.7份、1.8份、1.9份、2.0份、2.1份、2.2份、2.3份、2.4份、2.2份、2.6份、2.7份、2.8份、2.9份或3.0份；聚丙烯酰胺典型但非限定性含量为：0.5份、0.6份、0.7份、0.8份、0.9份、1.0份、1.1份、1.2份、1.3份、1.4份或1.5份。一种焦炭改性方法，包括如下步骤：(a)配制喷洒液：将焦炭改性剂加入水中，搅拌均匀，得到质量浓度为4.0-7.0％的焦炭改性剂溶液；(b)喷洒：在焦炭入炉前喷洒焦炭改性剂溶液。作为本发明的可选实施方案，步骤(a)中水为清水或者焦熄水。焦熄水取水方便，可以从焦化厂中直接获得。作为本发明的可选实施方案，步骤(a)中水的温度为70-90℃，有利于快速溶解炭改性剂。作为本发明的可选实施方案，步骤(a)中搅拌速度为30-50转/分，使搅拌快速且混合均匀，搅拌速度太快，溶液容易从搅拌罐中溢出，搅拌速度太慢，溶液不易混合均匀且时间过长。作为本发明的可选实施方案，步骤(b)中喷洒焦炭改性剂溶液的量为每吨焦炭喷洒20-30公斤的焦炭改性剂溶液。作为本发明的可选实施方案，步骤(b)中喷洒焦炭改性剂溶液可以在焦炭从振动筛中下落到进入焦炭运输设备前喷洒，也可以在进入焦炭运输设备(如运输皮带)中运输时喷洒。作为本发明的优选实施方案，步骤(b)中在焦炭从振动筛中下落到进入焦炭运输设备前喷洒焦炭改性剂溶液，在这个过程中，喷洒焦炭改性剂溶液，喷洒液喷洒焦炭比较充分。下面结合具体实施例对发明进行进一步解释。实施例1实施例1提供的焦炭改性剂，包括按重量份数计的如下原料：氧化硼7.0份、硅酸钠2.0份和聚丙烯酰胺1.0份。制备方法：按重量份数将原料混合均匀，即得到焦炭改性剂。实施例2实施例2提供的焦炭改性剂，包括按重量份数计的如下原料：氧化硼6.0份、蒙脱石1.5份和聚丙烯酰胺0.8份。制备方法：按重量份数将原料混合均匀，即得到焦炭改性剂。实施例3实施例3提供的焦炭改性剂，包括按重量份数计的如下原料：氧化硼8.0份、硅酸钠1.0份、蒙脱石1.5份和聚丙烯酰胺1.2份。制备方法：按重量份数将原料混合均匀，即得到焦炭改性剂。实施例4实施例4提供的焦炭改性剂，包括按重量份数计的如下原料：氧化硼6.5份、硅酸钠1.2份、蒙脱石1.0份和聚丙烯酰胺1.1份。制备方法：按重量份数将原料混合均匀，即得到焦炭改性剂。实施例5实施例5提供的焦炭改性剂，包括按重量份数计的如下原料：氧化硼7.5份、硅酸钠1.8份和聚丙烯酰胺0.9份。制备方法：按重量份数将原料混合均匀，即得到焦炭改性剂。实施例6实施例6提供的焦炭改性剂，包括按重量份数计的如下原料：氧化硼5.0份、硅酸钠1.0份和聚丙烯酰胺0.5份。制备方法：按重量份数将原料混合均匀，即得到焦炭改性剂。实施例7实施例7提供的焦炭改性剂，包括按重量份数计的如下原料：氧化硼9.0份、硅酸钠1.0份、蒙脱石2.0份和聚丙烯酰胺1.5份。制备方法：按重量份数将原料混合均匀，即得到焦炭改性剂。实施例8实施例8提供的焦炭改性方法，包括如下步骤：(a)配制喷洒液：将焦炭改性剂加入到85℃的焦熄水中，以40转/分的搅拌速度搅拌均匀，得到质量浓度为6.0％的焦炭改性剂溶液；(b)喷洒：在焦炭从振动筛中下落到进入焦炭运输设备前喷洒焦炭改性剂溶液，每吨焦炭喷洒25公斤的焦炭改性剂溶液。实施例9实施例9提供的焦炭改性方法，包括如下步骤：(a)配制喷洒液：将焦炭改性剂加入到80℃的清水中，以45转/分的搅拌速度搅拌均匀，得到质量浓度为5.0％的焦炭改性剂溶液；(b)喷洒：在焦炭从振动筛中下落到进入焦炭运输设备前喷洒焦炭改性剂溶液，每吨焦炭喷洒30公斤的焦炭改性剂溶液。实施例10实施例10提供的焦炭改性方法，包括如下步骤：(a)配制喷洒液：将焦炭改性剂加入到75℃的焦熄水中，以50转/分的搅拌速度搅拌均匀，得到质量浓度为7.0％的焦炭改性剂溶液；(b)喷洒：在焦炭在进入运输设备，运输过程中喷洒焦炭改性剂溶液，每吨焦炭喷洒20公斤的焦炭改性剂溶液。对比例1对比例1提供的焦炭改性剂，包括按重量份数计的如下原料：氧化硼2.0份、硅酸钠5.0份和聚丙烯酰胺3.0份。对比例2对比例2提供的焦炭改性剂，包括按重量份数计的如下原料：氧化硼7.0份和硅酸钠2.0份。对比例3对比例3提供的焦炭改性剂，包括按重量份数计的如下原料：氧化硼7.0份和聚丙烯酰胺1.0份。对比例4对比例4提供的焦炭改性剂，包括按重量份数计的如下原料：氧化硼7.0份。下面结合具体效果例，对焦炭改性剂的作用进行分析。效果例1喷洒焦炭改性剂后焦炭气孔率分布试验组为采用实施例1提供的焦炭改性剂，并采用实施例8提供的焦炭改性方法对焦炭进行处理。对照组未做处理。利用hy-4型全自动显微光度计对喷洒焦炭改性剂溶液的焦炭和未处理的焦炭进行检测，试验结果见表1。表1焦炭的气孔情况从表1中可以看出，向焦炭喷洒焦炭改性剂溶液后，气孔壁从145.58μm增加到168.93μm，孔隙率从40.3％下降到39.8％，气孔直径分布得到改善，大气孔比例增加。采用实施例2-7提供的焦炭改性剂，并采用实施例8提供的焦炭改性方法对焦炭进行处理，之后利用hy-4型全自动显微光度计检测，也可以得到同样的结果，即相较于未处理的焦炭，气孔壁厚度增加，孔隙率下降，气孔直径分布得到改善，大气孔比例增加。效果例2喷洒焦炭改性剂对焦炭的cri和csr的影响不同的焦炭(如昆钢焦、安钢焦、包钢焦、达钢焦和重钢焦)组成是不同的，采用喷洒不同的焦炭改性剂。2.1采用实施例1提供的焦炭改性剂，焦炭选用昆钢焦。试验组1-6按照如下方法对焦炭进行改性，分别得到质量浓度为2.0％、3.0％、4.0％、5.0％、6.0％、7.0％的焦炭改性剂溶液，并喷洒焦炭。具体地，(a)配制喷洒液：将焦炭改性剂加入到85℃的焦熄水中，以40转/分的搅拌速度搅拌均匀，得到质量浓度分别为2.0％、3.0％、4.0％、5.0％、6.0％、7.0％的焦炭改性剂溶液；(b)喷洒：在焦炭从振动筛中下落到进入焦炭运输设备前喷洒焦炭改性剂溶液，每吨焦炭喷洒25公斤的焦炭改性剂溶液。采用未处理的焦炭作为对照组。参照gb/t4000-1996测定焦炭反应性(cri)和焦炭反应后强度(csr)。喷洒焦炭改性剂对焦炭的cri和csr的影响见表2。表2喷洒焦炭改性剂对焦炭的cri和csr的影响从表2中，可以看出，向昆钢焦喷洒实施例1提供的焦炭改性剂后，能有效降低焦炭反应性和提高焦炭反应后强度。焦炭改性剂的浓度越高，效果越好。当质量浓度达到7％时，cri下降了7.32个百分点，csr下降了8.42个百分点。2.2采用实施例2提供的焦炭改性剂，焦炭选用安钢焦。试验组1-6按照如下方法对焦炭进行改性，分别得到质量浓度为2.0％、3.0％、4.0％、5.0％、6.0％、7.0％的焦炭改性剂溶液，并喷洒焦炭。具体地(a)配制喷洒液：将焦炭改性剂加入到80℃的清水中，以45转/分的搅拌速度搅拌均匀，得到质量浓度分别为2.0％、3.0％、4.0％、5.0％、6.0％、7.0％的焦炭改性剂溶液；(b)喷洒：在焦炭从振动筛中下落到进入焦炭运输设备前喷洒焦炭改性剂溶液，每吨焦炭喷洒30公斤的焦炭改性剂溶液。采用未处理的焦炭作为对照组。参照gb/t4000-1996测定焦炭反应性(cri)和焦炭反应后强度(csr)。喷洒焦炭改性剂对焦炭的cri和csr的影响见表3。表3喷洒焦炭改性剂对焦炭的cri和csr的影响从表3中，可以看出，向安钢焦喷洒实施例1提供的焦炭改性剂后，能有效降低焦炭反应性和提高焦炭反应后强度。焦炭改性剂的浓度越高，效果越好。当质量浓度达到7％时，cri下降了7.15个百分点，csr下降了5.23个百分点。2.3采用实施例3提供的焦炭改性剂，焦炭选用包钢焦。试验组1-6按照如下方法对焦炭进行改性，分别得到质量浓度为2.0％、3.0％、4.0％、5.0％、6.0％、7.0％的焦炭改性剂溶液，并喷洒焦炭。具体地，(a)配制喷洒液：将焦炭改性剂加入到75℃的焦熄水中，以50转/分的搅拌速度搅拌均匀，得到质量浓度分别为2.0％、3.0％、4.0％、5.0％、6.0％、7.0％的焦炭改性剂溶液；(b)喷洒：在焦炭从振动筛中下落到进入焦炭运输设备前喷洒焦炭改性剂溶液，每吨焦炭喷洒20公斤的焦炭改性剂溶液。采用未处理的焦炭作为对照组。参照gb/t4000-1996测定焦炭反应性(cri)和焦炭反应后强度(csr)。喷洒焦炭改性剂对焦炭的cri和csr的影响见表4。表4喷洒焦炭改性剂对焦炭的cri和csr的影响从表4中，可以看出，向包钢焦喷洒实施例3提供的焦炭改性剂后，能有效降低焦炭反应性和提高焦炭反应后强度。焦炭改性剂的浓度越高，效果越好。当质量浓度达到7％时，cri下降了5.52个百分点，csr下降了7.1个百分点。2.4采用实施例4提供的焦炭改性剂，焦炭选用达钢焦。试验组1-6按照如下方法对焦炭进行改性，分别得到质量浓度为2.0％、3.0％、4.0％、5.0％、6.0％、7.0％的焦炭改性剂溶液，并喷洒焦炭。具体地，(a)配制喷洒液：将焦炭改性剂加入到90℃的焦熄水中，以30转/分的搅拌速度搅拌均匀，得到质量浓度分别为2.0％、3.0％、4.0％、5.0％、6.0％、7.0％的焦炭改性剂溶液；(b)喷洒：在焦炭从振动筛中下落到进入焦炭运输设备前喷洒焦炭改性剂溶液，每吨焦炭喷洒22公斤的焦炭改性剂溶液。采用未处理的焦炭作为对照组。参照gb/t4000-1996测定焦炭反应性(cri)和焦炭反应后强度(csr)。喷洒焦炭改性剂对焦炭的cri和csr的影响见表5。表5喷洒焦炭改性剂对焦炭的cri和csr的影响从表5中，可以看出，向达钢焦喷洒实施例4提供的焦炭改性剂后，能有效降低焦炭反应性和提高焦炭反应后强度。焦炭改性剂的浓度越高，效果越好。当质量浓度达到7％时，cri下降了7.28个百分点，csr下降了7.60个百分点。2.5采用实施例5提供的焦炭改性剂，焦炭选用重钢焦。试验组1-6按照如下方法对焦炭进行改性，分别得到质量浓度为2.0％、3.0％、4.0％、5.0％、6.0％、7.0％的焦炭改性剂溶液，并喷洒焦炭。具体地，(a)配制喷洒液：将焦炭改性剂加入到70℃的焦熄水中，以50转/分的搅拌速度搅拌均匀，得到质量浓度分别为2.0％、3.0％、4.0％、5.0％、6.0％、7.0％的焦炭改性剂溶液；(b)喷洒：在焦炭从振动筛中下落到进入焦炭运输设备前喷洒焦炭改性剂溶液，每吨焦炭喷洒28公斤的焦炭改性剂溶液。采用未处理的焦炭作为对照组。参照gb/t4000-1996测定焦炭反应性(cri)和焦炭反应后强度(csr)。喷洒焦炭改性剂对焦炭的cri和csr的影响见表6。表6喷洒焦炭改性剂对焦炭的cri和csr的影响cri(％)csr(％)对照组44.1846.41试验组142.5748.90试验组239.5050.93试验组337.2351.01试验组435.4953.23试验组533.9854.88试验组633.2455.22从表6中，可以看出，向重钢焦喷洒实施例5提供的焦炭改性剂后，能有效降低焦炭反应性和提高焦炭反应后强度。焦炭改性剂的浓度越高，效果越好。当质量浓度达到7％时，cri下降了10.94个百分点，csr下降了8.81个百分点。综上所述，向焦炭喷洒本发明提供的焦炭改性剂，能够有效降低焦炭反应性，提高焦炭反应后强度，从而改善了高炉的透气性，尤其是焦炭改性剂溶液的质量浓度为4.0-7.0％时，降低焦炭反应性和提高焦炭反应后强度的效果比较好；同时减少了焦炭的粉化，起到了节能降耗的效果，减少了除尘设备负荷，延长了设备的使用寿命，可广泛用于高炉冶炼行业。效果例3不同的焦炭改性剂对焦炭的cri和csr的影响试验组采用实施例1制备的焦炭改性剂，对照组1-4采用对比例1-4制备的焦炭改性剂，试验组和对照组1-4都按照实施例8的焦炭改性方法进行改性，对照组5采用未处理的焦炭。参照gb/t4000-1996测定焦炭反应性(cri)和焦炭反应后强度(csr)。焦炭改性剂对焦炭的cri和csr的影响见表7。表7焦炭改性剂对焦炭的cri和csr的影响cri(％)csr(％)试验组26.0068.54对照组130.2464.43对照组228.4766.12对照组329.2363.83对照组431.0162.15对照组533.1560.88从表7中可以看出，对照组1-4的cri值尽管低于未做处理的对照组5，但高于试验组，对照组1-4的csr值尽管高于未做处理的对照组5，但低于试验组。对照组1-4采用的焦炭改性剂的配比及组成不在本发明的范围内，说明了只有配比及组成在本发明的范围内的焦炭改性剂才能有效降低焦炭反应性，提高焦炭反应后强度。最后应说明的是：以上各实施例仅用以说明本发明的技术方案，而非对其限制；尽管参照前述各实施例对本发明进行了详细的说明，本领域的普通技术人员应当理解：其依然可以对前述各实施例所记载的技术方案进行修改，或者对其中部分或者全部技术特征进行等同替换；而这些修改或者替换，并不使相应技术方案的本质脱离本发明各实施例技术方案的范围。当前第1页12