[0057] 另一方面，本发明还提供了一种由本发明的上述方法制备得到的柴油。
[0058] 根据本发明，所述柴油中的总芳烃含量可以为0.5-50重量％，优选为1-40重 量％。
[0059] 根据本发明，所述柴油中的多环芳烃含量可以为0. 5-10重量％。
[0060] 在本发明中，当a = mXn，且m为所述柴油与劣质原料油的凝点的差值，η为所述 柴油与劣质原料油的十六烷值的差值时，所述柴油的α <-200。
[0061] 以下将通过实施例对本发明进行详细描述。以下实施例中在没有特别说明的情况 下，所使用的各种原料均为市售品。在以下实施例和对比例中，所述总体积空速是指生产柴 油的整个工艺过程中的原料与所有催化剂的体积比。
[0062] 实施例1
[0063] 本实施例使用的原料为焦化柴油Α，性质如表1所示。本实施例采用如图1所示的 工艺流程进行，具体地：
[0064] 将原料Α经原料泵升压，与氢气混合后经换热和加热炉预热后进入第一加氢反应 区1，在表2所示的反应条件下与加氢精制催化剂RS-1000接触进行加氢精制反应；反应流 出物不经过分离直接进入第二加氢反应区2与加氢改质催化剂RIC-2接触进行反应，提高 柴油的十六烷值；反应产物依次进入分离系统3和分馏系统4,切割出气体产品、石脑油产 品、低凝点柴油馏分和高凝点柴油馏分；高凝点柴油馏分与循环氢混合后进入第三加氢反 应区5与降凝催化剂RHC-130接触，并将接触后所得到的物流引入第一加氢反应区，与劣 质原料混合以循环。其中，RS-1000、RIC-2和RHC-130的装填体积比为50 :30 :20,低凝点 柴油馏分与高凝点柴油馏分的切割点为320°C。所述低凝点柴油馏分即为产品柴油，产品柴 油的性质如表2中所示。
[0069] 从表2中的结果可以看出，在温和的反应条件下，产品柴油的收率为92. 33%，凝 点由原料柴油的_14°C降低至_42°C，冷滤点降低至_29°C，十六烷值由原料柴油的44. 5提 高至54. 8。同时硫含量小于10 μ g/g，是一种清洁的低凝点高十六烷值柴油。
[0070] 对比例1
[0071] 本对比例采用CN99113293A中的方法进行。
[0072] 将原料A (性质见表1)经原料泵升压，与氢气混合后经换热和加热炉预热后进入 加氢精制反应区，在表3所示的条件下与加氢精制催化剂RS-1000接触进行加氢精制反应； 反应流出物依次进入加氢改质反应区和临氢降凝反应区，分别与加氢改质催化剂RIC-2和 临氢降凝催化剂RDW-1接触，加氢精制区、加氢改质反应区和临氢降凝催化剂中装填的上 述催化剂的体积比为50 :30 :20。反应产物依次进入分离系统和分馏系统，得到低凝点柴油 馏分，即为产品柴油，产品柴油的性质如表3中所示。
[0073] 表 3
[0074]
[0075] 从对比例1中的结果可以看出，产品柴油的收率仅有86. 75%，硫含量45μ g/g， 并且其密度高，凝点为-32°C，十六烷值提高幅度小。
[0076] 从实施例1和对比例1的结果可以看出，在生产低凝点柴油时，本发明所提供的方 法不仅可以提高产品柴油的收率，而且柴油质量大幅度提高。
[0077] 对比例2
[0078] 本对比例采用CN1257107A中的方法进行试验，先将原料A首先进行加氢精制，然 后依次进入临氢降凝反应床层和后精制床层。加氢精制催化剂采用RS-1000,临氢降凝催化 剂采用RDW-1，后精制催化剂装填RS-1000,三部分催化剂的装填体积比为50 :40 :10。
[0079] 产品柴油的性质如表4中所示。从对比例1中的结果可以看出，柴油产品收率仅 有82. 57 %，硫含量89 μ g/g，并且其密度高，十六烷值降低。
[0080] 表 4
[0082] 实施例2
[0083] 以MIP催化裂化柴油和直馏柴油的混合油B为原料。
[0084] 所述原料B的性质如表5所示。
[0085] 本实施例采用夏季方案和冬季方案两种方式进行。
[0086] 本实施例中的具体条件如表6所示，工艺过程如下：
[0087] 将原料B经原料泵升压，与氢气混合后经换热和加热炉预热后进入第一加氢反应 区，在表6所示的反应条件下与加氢精制催化剂RS-1000接触进行加氢精制反应；反应流出 物不经过分离直接进入第二加氢反应区与加氢改质催化剂RIC-2接触进行反应，提高柴油 的十六烷值；反应产物依次进入分离系统和分馏系统，切割出气体产品、石脑油产品、低凝 点柴油馏分和高凝点柴油馏分；高凝点柴油馏分与循环氢混合后进入第三加氢反应区与降 凝催化剂RHC-130接触，并将接触后所得到的物流引入第一加氢反应区，与劣质原料混合 以循环。
[0088] 其中，RS-1000、RIC-2 和 RHC-130 的装填体积比为 50 :43 :7。
[0089] 本实施例中的低凝点柴油馏分与高凝点柴油馏分的切割点为340°C。
[0090] 所述低凝点柴油馏分即为产品柴油，产品柴油的性质如表6中所示。表5
[0094] 从表6中数据可以看出，在冬季方案生产低凝柴油时，柴油产品的凝点降低 至-44°C，冷滤点降低至_30°C，收率达到了 89. 75 %，十六烷值提高至41. 5,硫含量大幅度 降低。在夏季，通过降低第三反应区的反应温度，能够使得柴油的十六烷值提高，例如本实 施例中，夏季方案的十六烷值提高值为46.0。可见，采用本发明可以灵活实现冬季降低凝点 和夏季提商十八烧值的生广调整。
[0095] 实施例3
[0096] 以催化裂化柴油和直馏柴油的混合油C为原料。
[0097] 本实施例中的所述原料C的性质如表7所示。
[0098] 本实施例采用如图2所示的工艺进行，具体地：
[0099] 将原料C经原料泵升压，与氢气混合后经换热和加热炉预热后进入第一加氢反应 区1，在表8所示的反应条件下与加氢精制催化剂RS-1000接触进行加氢精制反应；反应 流出物不经过分离直接进入第二加氢反应区2与加氢改质催化剂RIC-2接触进行反应，提 高柴油的十六烷值；反应产物依次进入分离系统3和分馏系统4,切割出气体产品、石脑油 产品、低凝点柴油馏分和高凝点柴油馏分；高凝点柴油馏分和所述原料C(高凝点柴油馏 分和所述原料C的重量比为95 :5)与循环氢混合后进入第三加氢反应区5与降凝催化剂 RHC-130接触，并将接触后所得到的物流引入第一加氢反应区，与劣质原料混合以循环。
[0100] 其中，RS-1000、RIC-2 和 RHC-130 的装填体积比为 50 :35 :15。
[0101] 本实施例中的低凝点柴油馈分与高凝点柴油馈分的切割点为345°C。所述低凝点 柴油馏分即为产品柴油。
[0102] 产品柴油的性质如表8中所示。
[0103] 表 7
[0107] 从表8中的数据可以看出，柴油产品的凝点降低至-20°c，冷滤点降低至-16°c，收 率达到了 82. 9%，十六烷值提高至56. 2,硫含量大幅度降低。
[0108] 实施例4
[0109] 本实施例采用与实施例3相似的方法进行，所不同的是：<