0与所述固定涡盘140结合，因此所述背压室BP的中间压也对所述固定涡盘140产生影响。因此，所述固定涡盘140的固定涡旋齿144与所述旋转涡盘130的第一镜板部133接触，所述浮板160向上方移动。
[0185]随着所述浮板160向上方移动，所述浮板160的肋164向上方移动直到与所述排出盖105的下表面接触。这时，由于弹性部件200的弹性力作用于所述浮板160，因此所述浮板160向上方移动而所述肋164与所述排出盖105接触时，能够减小所述肋164与所述排出盖105的冲击。S卩，所述弹性部件200能够防止所述肋164突然与所述排出盖105发生冲突。
[0186]并且，所述背压室BP的压力使所述固定涡盘140向旋转涡盘130侧施压的同时，能够防止制冷剂从旋转涡盘130和固定涡盘140之间泄露。这时，所述固定涡旋齿144及第一镜板部133、所述旋转涡旋齿134及第二镜板部143在与轴向，即与旋转轴116方向平行的方向上彼此紧贴，从而形成多个压缩室。在所述涡旋齿134、144和第一镜板部133及第二镜板部143紧贴的作用下，所述多个压缩室可被密封，从而能够防止制冷剂沿所述轴向泄露。
[0187]并且，朝向所述排出口 145移动的压缩室的制冷剂通过所述排出口 145流向所述背压板150的中间排出口 158b，再经由所述排出盖105的排出孔105a，从所述排出端口 103向压缩机外部排出。
[0188]这时，所述排出阀装置108利用从述排出口 145排出的具有排出压的制冷剂，处于沿所述移动引导部158c向上方移动的状态，从而能够使所述排出口 145开放。S卩，由于所述排出口 145的压力比所述排出空间D的压力高，从而能够使所述排出阀装置108向上方移动。
[0189]另一方面，如上所述，由于所述肋164与所述排出盖105的下表面接触，而堵塞所述浮板160和排出盖105之间的流路，使得经过所述中间排出口 158b的制冷剂不能经由所述流路向所述吸入空间S侧流动，而是经过所述排出盖105的排出孔105a。
[0190]虽然附图中没有图示，但是在多个压缩室中压缩制冷剂的过程中，与所述迂回孔149相连通的压缩室的压力形成中间压，该压力比排出压力低，因此所述迂回阀124处于关闭所述迂回孔149的状态。
[0191]只是，如果因运转条件的变化等而吸入压力上升，则压力大致为所述吸入压力的1.5倍左右的中间压比排出压大。在涡旋式压缩机的情况下，因为压缩比为固定，因此，排出压为吸入压乘以压缩比得到的值。因此，在吸入压力超过恰当范围的情况下排出压过度变大，因此存在超负荷的担忧。因此，即使在具有中间压的压缩室的制冷剂到达所述排出口145侧之前，如果所述中间压为过大的压力，有必要预先将该压力排出，从而消除超负荷。
[0192]在本实施例中，当中间压增加且比排出压高时，所述阀主体124c上升，从而所述迂回阀124开放所述迂回孔149。并且，具有中间压的压缩室内部的制冷剂经过所述迂回孔149向所述排出空间D移动。这时，经过所述迂回孔149排出的制冷剂与从所述排出口 145排出的制冷剂汇合并向所述排出空间D流动。通过这样的作用，能够防止具有中间压的压缩室的压力过度变高。
[0193]由于预先确定所述压缩机被采用的系统的运转条件的范围等，因此，预先确定压缩机的吸入压及排出压具有多大程度的压力范围。基于这样的值，能够预测具有中间压的压缩室在某个点上具有过大的压力，在这样的点上形成迂回孔来能够消除超负荷。
[0194]在本实施例中，由于背压室组件150、160能够分离，因此，能够将迂回孔149设置在所述固定涡盘140的第二镜板部143中的任意位置，并且能够设置所述迂回阀124，因此能够有效地防止超负荷。
[0195]接着，参照图14，在所述涡旋式压缩机100停止的情况下，中断对所述定子112接通的电源。因此，所述旋转轴116的旋转及所述旋转涡盘130的旋转运动中断，从而制冷剂的压缩作用也中断。
[0196]当所述制冷剂的压缩作用中断时，所述固定涡旋齿144和旋转涡旋齿134之间紧贴的力，即沿半径方向紧贴的力被缓和或被消除。因此，由所述固定涡旋齿144和旋转涡旋齿134所形成的密封的压缩室消失。
[0197]详细而言，形成相对较高压力的所述排出口 145侧的制冷剂和存在于压缩室中的制冷剂流向所述吸入空间S侧。由于所述制冷剂的流动，由所述固定涡旋齿144和旋转涡旋齿134所形成的涡旋齿空间部的压力变成规定的压力(均压)。
[0198]并且，所述排出空间D侧的压力暂时上升，致使所述排出阀装置108向下方移动，从而堵塞所述排出口 145。因此，能够防止所述排出空间D侧的制冷剂经过所述中间排出口158b及排出口 145逆流到所述涡旋齿空间部，导致所述固定涡盘140逆转。
[0199]另一方面，根据涡旋式压缩机100的停止，所述旋转涡旋齿134能够停在规定的位置。这时，不仅在所述旋转涡旋齿134位于能够使所述中间压排出口 147开放的位置的情况(参照图12A)，而且在所述旋转涡旋齿134位于能够使所述中间压排出口 147关闭的位置的情况下(参照图12B)，所述背压室BP的制冷剂也能够经过所述排出引导部139迂回到所述涡旋齿空间部。
[0200]S卩，所述背压室BP的制冷剂经过所述中间压吸入口 153及中间压排出口 147流入所述涡旋齿空间部，并流入所述吸入空间S。然后，根据所述制冷剂的流动，能够使所述背压室BP维持所述均压。
[0201]随着维持所述背压室BP的均压，所述浮板160利用所述弹性部件200的弹性力能够圆滑地向下方移动，由此，所述肋164能够迅速地从所述排出盖105的底面分开。
[0202]因此，所述浮板160和排出盖105之间的流路被开放，由此所述排出盖105侧或排出空间D侧的制冷剂经由所述流路向所述吸入空间S侧流动。由于所述制冷剂的流动，所述排出盖105侧或排出空间D侧的压力维持在均压。
[0203]如上所述，所述背压室BP的制冷剂通过所述旋转涡旋齿134的排出引导部139流入所述涡旋齿空间部，因此能够使所述背压室BP维持均压。并且，所述肋164从所述排出盖105分开，从而能够开放制冷剂的流路。结果，所述排出盖105侧或排出空间D侧的压力也能维持在均压，从而在涡旋式压缩机100重新运转时，能够实现迅速的重启。
[0204]如果所述背压室BP的制冷剂不能流入所述涡旋齿空间部而所述背压室BP维持中间压，并且所述肋164维持与所述排出盖105接触的状态而不能使所述排出盖105侧或排出空间D侧的压力维持在均压，则所述固定涡盘140和旋转涡盘130以过大的压力维持紧贴的状态，因此可能难以使压缩机迅速地重启，但是本实施例解决了这样的问题。
[0205]此外，即使所述背压室BP的制冷剂顺畅地流向所述涡旋齿空间部，如果所述浮板160的肋164不能迅速地与所述排出盖105分开，则可能难以迅速地重启压缩机，但是在本实施例的情况下，随着所述弹性部件200的弹性力施加在所述浮板160上，所述浮板160的肋164能够迅速地与所述排出盖105分开。
[0206]并且，在所述排出端口 103上设置有止回阀(未图示)，当涡旋式压缩机100的运转停止时，所述止回阀被关闭，从而所述涡旋式压缩机100的外部的制冷剂经过所述排出端口 103流入所述壳体110内部受到限制。
[0207]图15是示出第一实施例的旋转涡盘的排出引导部的剖视图，图16A及图16B是示出随着所述排出引导部的大小的变化而发生变化的压缩机的效率的曲线图。
[0208]参照图15，在所述旋转涡旋齿134上以规定的宽度W和深度D形成有排出引导部139，该排出引导部139用于开放所述中间压排出口 147，引导制冷剂从所述中间压排出口147排出到涡旋齿空间部Cl。
[0209]所述宽度W可理解为所述排出引导部139的半径方向长度，所述深度D可理解为轴向长度，即从所述中间压排出口 147的端部到所述排出引导部139的凹陷的面的距离。
[0210]所述涡旋齿空间部Cl可理解为在因旋转涡旋齿134和固定涡旋齿144紧贴而形成的压缩室在涡旋式压缩机100停止之后消失的状态下，所述旋转涡旋齿134和固定涡旋齿144之间的空间部。
[0211]所述旋转涡旋齿134的厚度T大于所述中间压排出口 147的大小或厚度Tl。其中，当所述中间压排出口 147的剖面为圆形时，所述中间压排出口 147的大小或厚度Tl可以是直径，当椭圆形或多边形时，所述中间压排出口 147的大小或厚度Tl可以是沿横向(半径方向)最宽的宽度。
[0212]所述排出引导部139包括以所述宽度W和深度D凹陷而形成的凹陷面139a。所述凹陷面139a的横向长度可对应于所述宽度W，纵向长度可对应于所述深度D。
[0213]在图15中示出了所述凹陷面139a从横向向纵向弯曲的情况，但与此不同地，所述凹陷面139a可包括曲面部，也可以呈不弯曲的一字形的形状。
[0214]如果所述排出引导部139的宽度W或深度D过大，则在压缩机100运转时，发生从多个压缩室中的相对高压的压缩室向低压的压缩室泄露制冷剂，由此降低压缩机的运转效率。
[0215]因此，在本实施例中提出排出引导部139的宽度W或深度D的大小，使得不仅不降低这些压缩机的运转效率，还使制冷剂能够顺畅地从所述背压室BP向所述涡旋齿空间部Cl流动。图15是经过反复试验而得到的曲线图。
[0216]首先参照图16A，曲线图的横轴表示所述排出引导部139的宽度W，纵轴表示压缩机的运转效率(Energy Efficiency Rat1，EER)。这时，所述排出引导部139的深度D可以是规定的值(一定的值)。
[0217]详细而言，有可能所述排出引导部139的宽度W越大，在制冷剂的压缩过程中制冷剂的泄露量，尤其是沿轴向的制冷剂的泄露量越多，因此，所述压缩机的运转效率(EER)呈现降低的趋势。
[0218]因此，为了使所述涡旋式压缩机100的运转效率维持在要求效率no以上的值，所述排出引导部139的宽度W应当为2T/3以下的值。如果所述排出引导部139的宽度W为2T/3以上，例如所述宽度W为3T/4，压缩机的运转效率相对要求效率no降低了 30%以上。
[0219]接着，参照图16B，曲线图横轴表示所述排出引导部139的深度D，纵轴表示压缩机的运转效率(Energy Efficiency Rat1，EER)。这时，所述排出引导部139的宽度W可以是规定的值(一定的值)。
[0220]详细而言，有可能所述排出引导部139的深度D越大，在压缩制冷剂的过程中制冷剂的泄露量，尤其是沿半径方向的制冷剂的泄露量越多，因此，所述压缩机的运转效率(EER)呈现降低的趋势。
[0221]因此，为了使所述涡旋式压缩机100的运转效率维持在要求效率no以上的值，所述排出引导部139的深度D应当为0.3mm以下的值。如果所述排出引导部139的深度D为0.3mm以上，例如所述深度D为0.4mm，压缩机的运转效率相对要求效率η ο降低了 30%以上。
[0222]总之，所述排出引导部139的深度D可以形成为0.3mm以下。
[0223]并且，所述排出引导部139的宽度W可以形成为所述旋转涡旋齿134的厚度T的2/3倍以下。
[0224]图17是示出第一实施例的涡旋式压缩机停止后重启时的压缩机内部的压力变化的曲线图。
[0225]参照图17，所述涡旋式压缩机100在时间t0’停止运转的情况下，P1’ (从压缩机排出的制冷剂的压力)、P2’ (背压室的制冷剂中间压)、P3’ (排出盖侧的制冷剂压力)、P4’ (吸入侧的制冷剂压力)逐渐变成均压Po。
[0226]并且，在时间11’向定子112侧接通电源，使压缩机开始运转时，经过了短时间Δ t后的时间t2’重启压缩机，根据所述压缩机侧的位置不同而产生不同的压力差。S卩，能够迅速地实现实质的制冷剂的压缩作用。
[0227]图18是示出第二实施例的涡旋式压缩机的局部结构的剖视图。
[0228]参照图18，第二实施例的涡旋式压缩机100可包括中间压排出口 247，该中间压排出口 247设置在固定涡盘140上，形成用于引导背压室BP的制冷剂向压缩室流动的排出引导部。
[0229]