一种水轮发电机的制作方法

本发明涉及发电机领域，尤其涉及水轮发电机。
背景技术：
：轴承冷却器是水轮发电机的重要部件之一，其作用是：轴承摩擦热通过与冷却器之间的热交换，建立热动态平衡，使轴瓦温度稳定在正常运行的范围。现有的轴承冷却器使用的热交换介质主要是采用液态油，其液态油循环流经轴瓦和冷却部件，将轴瓦的摩擦热带出。现有水轮发电机中常用的轴承冷却器，如本申请附图1所示，包括冷却油腔101、冷却体102、热油进油口103、冷油出油口104、边环流道隔板105和中心流道隔板106，冷却体102包括冷却铜管1021、进水法兰1022和出水法兰1023，进水法兰1022和出水法兰1023分别连接在冷却铜管1021的进、出液端，冷油出油口104位于冷却油腔101顶部侧边，热油进油口103位于冷却油腔101顶部中端，冷却铜管1021均匀分布在冷却油腔101内，热油进油口103与冷油出油口104之间间隔分布有边环流道隔板105和中心流道隔板106；如本申请附图2所示，所述边环流道隔板105的环边与冷却油腔101的腔壁之间为用于流过冷却油的边环流道1051，如本申请附图3所示，中心流道隔板106的中心为用于流过冷却油的中心流道1061。上述现有技术中采用的轴承冷却器结构，存在如下不足：冷却油只在冷却油腔101上半部流通，冷却油腔101下半部的冷却油滞留，导致冷却体102与冷却油的热交换效率偏低，冷却油的循环油温偏高。目前水电站均采用上述现有的轴承冷却器结构，在水轮发电机轴承的轴瓦和油温运行三小时后，如表1所示，轴瓦温度均在58℃以上，油温在55℃以上。瓦编号12345油温初始温度31.229.630.430.830.229.61h温度（℃）44.142.343.242.543.138.42h温度（℃）56.354.253.254.752.749.83h温度（℃）61.259.158.460.058.155.5表1由于现有的冷却油主要采用46号汽轮机油或32号汽轮机油，46号汽轮机油的较佳运行温度范围为44-46℃，32号汽轮机油的的较佳运行温度范围为38-40℃；现有的冷却油运行过程中需控制在65℃以下，当冷却油温度过高，粘黏度变小，导致润滑不良，轴瓦摩擦系数变大，摩擦产热加剧，油温迅速升高，且油温居高不下，加剧滑动摩擦面的磨损；现有轴承采用此冷却结构，为了防止油温过高，造成烧瓦，需对轴承中油温进行监控，当温度偏高时，需加大冷却体的进水流量，当温度过高时，进行报警，并停止运行。由于现有的轴承冷却器结构普遍存在热交换效率偏低的问题，发电机容易出现报警停机，该问题不仅影响电站的输出效能和经济效益，且电站的停机和启动过程对电站其它设备的使用寿命影响较大。而存在的上述问题的原因主要是：由于冷却油的密度和粘黏度受到油温变化的影响较大，冷却油温越高，密度和粘黏度越小，冷却油经冷却铜管1021冷却降温后，其降温量较大的冷却油下沉，且流速变小，其降温量较小的冷却油上浮，导致冷却油腔101下部区降温量较大的冷却油滞留，而上部区降温量较小的冷却油流速变快，并从冷油出油口104流出，导致冷油出油口104流出的冷却油油温始终高温。技术实现要素：本发明的主要目的在于提供一种水轮发电机，旨在提高水轮发电机运行效率，防止油温过高，减少烧瓦故障。为了实现上述目的，本发明提供了一种水轮发电机，包括定子、转子、主轴、固定外罩和油冷轴承，转子与主轴同轴，转子固定在主轴上，转子的径向外层为定子，定子与固定外罩同轴，定子固定在固定外罩的内层壁，固定外罩的轴向两侧边分别为第一罩口和第二罩口，第一罩口和第二罩口分别安装有油冷轴承，主轴两端安装在油冷轴承中；特征在于，所述油冷轴承包括轴承冷却结构、轴承座、轴承盖、轴瓦、冷却油槽、油泵、冷油进道和热油排道；所述轴承冷却结构包括冷却腔和冷却体，冷却体位于冷却腔内，冷却体与冷却腔同轴向；冷却腔的设有热油进油口和冷油出油口；冷却体包括冷却管、进水法兰、出水法兰、底孔流道隔板和顶孔流道隔板，冷却管包括进水端和出水端，进水端连接进水法兰，出水端连接出水法兰，进水法兰和出水法兰位于冷却腔的侧面，底孔流道隔板的底部设置有第一通道孔，顶孔流道隔板的顶部设置有第二通道孔，底孔流道隔板和顶孔流道隔板的板面分布有用于穿插冷却管的穿孔，冷却管穿插在穿孔内；底孔流道隔板和顶孔流道隔板间隔分布在所述热油进油口与冷油出油口之间的冷却腔内；轴承盖位于轴承座上方，所述轴瓦固定在轴承座上，所述轴瓦内径侧设置有沿轴向方向的冷却油槽，所述冷却油槽的中部设置有进油孔，进油孔连通冷油进道的一端，所述冷油进道另一端连接油泵，所述轴瓦的两端设置有热油排道，所述热油排道连通到所述轴承冷却结构的热油进油口，所述油泵的进油端连通到所述轴承冷却结构的冷油出油口。优选地，所述热油进油口和冷油出油口设置在所述冷却腔的顶部。优选地，所述穿孔均匀分布于底孔流道隔板和顶孔流道隔板的板面。优选地，所述底孔流道隔板和顶孔流道隔板垂直于冷却管分布在冷却腔内。优选地，所述冷却腔内设置有至少两组底孔流道隔板和顶孔流道隔板。优选地，所述冷却腔内的底孔流道隔板和顶孔流道隔板的组数为四至十四组。优选地，所述冷却腔包含有一个热油进油口和一个冷油出油口，热油进油口和冷油出油口分别位于冷却腔的两端。优选地，所述冷却腔包含有两个热油进油口和一个冷油出油口，两个热油进油口分别为第一热油进油口和第二热油进油口，第一热油进油口和第二热油进油口分别位于冷却腔顶部的两端，冷油出油口位于冷却腔的中部。优选地，所述第一热油进油口设有用于调节冷却油流量的第一流量调节阀，所述第二热油进油口的设有用于调节冷却油流量的第二流量调节阀。优选地，所述第一流量调节阀与第二流量调节阀具有相同结构。优选地，所述第一流量调节阀包括阀座、流孔、阀体和弹性部件，流孔贯穿阀座，流孔的一端为进液端，流孔的另一端为出液端，阀体设置在出液端下方，阀体通过弹性部件连接在阀座上，所述阀体与出液端之间为液流道。采用该结构，根据伯努利效应，其液流道的宽度随流速的增大而变小，从而实现自动平衡调节，使第一热油进油口和第二热油进油口均能保持稳定的流速，避免受油温的影响。优选地，所述第一流量调节阀包括阀座、流孔、阀体和弹性部件，所述流孔贯穿阀座，所述阀座中部设置有阀腔，阀腔与流孔垂直，阀腔底部连通流孔，阀腔的底部端为腔底端，阀腔的开口端为腔口端，阀体设置在阀腔内，所述弹性部件的一端固定连接在腔口端，另一端连接阀体；所述腔底端呈球面状，所述阀体呈球状，所述阀体与腔底端之间为液流道。采用该结构，根据伯努利效应，其出阀体与腔底端的间距随流速的增大而变小，从而实现自动平衡调节液流道宽度，使第一热油进油口和第二热油进油口均能保持稳定的流速，避免受油温的影响。优选地，所述冷却体包含至少两组并列的冷却管。更优选地，所述冷却管均匀分布。优选地，所述冷却管呈U型管状，所述冷却管的进水端和出水端均在同一侧。优选地，所述冷却管呈直管状或螺旋管状，所述冷却管的进水端和出水端分别位于两侧端。优选地，所述冷却管呈直管状，所述冷却管包括进水管和出水管，所述进水管与出水管并列，所述进水管的一端为进水端，所述出水管的一端为出水端，所述进水端与出水端同侧，所述进水管的另一端与出水管的另一端通过连通腔连通。优选地，所述底孔流道隔板的第一通道孔和顶孔流道隔板的第二通道孔均呈月牙状。采用该结构，冷却油的流动路径较长，无流体滞留死角。优选地，所述冷却体还设置有螺杆，所述螺杆垂直贯穿底孔流道隔板和顶孔流道隔板，螺杆上设置有调节螺丝，调节螺丝分布在底孔流道隔板和顶孔流道隔板的两侧。由于不同冷却腔型号存在油孔孔位差异，采用该结构，可通过旋动调节螺丝，实现调节其底孔流道隔板和顶孔流道隔板的位置或间距；从而其冷却体可通用于不同冷却腔型号；同时，通过调节底孔流道隔板和顶孔流道隔板的位置或间距，使油孔孔位位于底孔流道隔板和顶孔流道隔板之间，从而达到较佳的热交换效率。优选地，所述冷却体还设置有伸缩管套，所述伸缩管套环套在底孔流道隔板和顶孔流道隔板的外径侧。采用该结构，能防止油体沿底孔流道隔板和顶孔流道隔板的边界串油，同时可配合底孔流道隔板与顶孔流道隔板的间距调节。本发明的工作原理是：本发明所述的一种水轮发电机，其冷却油吸收轴瓦与轴颈产生的摩擦热量后，通过热油排道和热油进油口进入冷却腔，由于冷却腔内的间隔分布有底孔流道隔板和顶孔流道隔板，冷却油依次流经第一通道孔和第二通道孔；由于第一通道孔和第二通道孔分别位于冷却腔内的底部和顶部，冷却腔内的冷却油反复从底部流到上部，其底部的冷却油不存在滞留的问题，能防止降温量较大的冷却油下沉，降温量较小的冷却油上浮，避免冷却油上下分层；冷却油持续将热量传导到冷却管，油温降低，并从冷油出油口流出；冷却后的冷却油从冷油出油口流出后，依次经过油泵、冷油进道和进油孔压入到轴瓦的冷却油槽，完成油冷循环。另外，本发明所述的水轮发电机，通过在第一进油端的口部设置有用于调节冷却油流量的第一流量调节阀，在第二进油端的口部设置有用于调节冷却油流量的第二流量调节阀，能实现第一进油端和第二进油端的进油平衡，避免其中一端流量较大，而另一端流量较小，防止流量较大的一端冷却降温小，而流量较小的一端冷油滞留底部的现象，从而提高热交换效率。本发明的优点是：相对于现有的水轮发电机，本发明所述水轮发电机的油体和轴瓦的温度可降低达8-20℃，轴承内油温可控制在38-45℃；轴承能保持良好的润滑效果，轴瓦摩擦系数能维持稳定，摩擦产热小；具有较高的热交换效率，能有效防止油温过高而报警停机，能有效避免轴瓦和冷却油温度过高而导致磨瓦或烧瓦的现象。附图说明此处所说明的附图用来提供对本发明的进一步理解，构成本申请的一部分，本发明的示意性实施例及其说明用于解释本发明，并不构成对本发明的不当限定。附图中：图1为现有技术冷却器结构示意图；图2为现有技术冷却器的边环流道隔板105结构示意图；图3为现有技术冷却器的中心流道隔板106结构示意图；图4为本发明实施例一中的整体结构示意图；图5为本发明实施例一中的油冷轴承横截面结构示意图；图6为本发明实施例一中轴瓦剖面结构示意图；图7为本发明实施例一中油冷结构整体示意图；图8为本发明的底孔流道隔板3结构示意图；图9为本发明的顶孔流道隔板4结构示意图；图10为本发明实施例二中油冷结构整体示意图；图11为本发明实施例三中油冷结构整体示意图；图12为本发明实施例四中油冷结构整体示意图；图13为本发明实施例四中第一流量调节阀113结构示意图；图14为本发明实施例五中第一流量调节阀113结构示意图；图15为本发明实施例六中油冷结构整体示意图；图中101为冷却油腔、102为冷却体、1021为冷却铜管、1022为进水法兰、1023为出水法兰、103为热油进油口、104为冷油出油口、105为边环流道隔板、1051为边环流道、106为中心流道隔板、1061为中心流道，1为冷却腔、11为热油进油口、111为第一热油进油口、112为第二热油进油口、113为第一流量调节阀、114为第二流量调节阀、12为冷油出油口，2为冷却体、21为冷却管、211为进水端、212为出水端、213为进水管、214为出水管、215为连通腔、22为进水法兰、23为出水法兰、24为螺杆、25为调节螺丝、26为伸缩管套，3为底孔流道隔板、31为第一通道孔，4为顶孔流道隔板、41为第二通道孔，501为轴承座、502为轴承盖、503为轴瓦、504为冷却油槽、5041为进油孔、505为油泵、506为冷油进道、507为热油排道、s1为穿孔，6为定子、7为转子、8为主轴、9为固定外罩，f11为阀座、f12为流孔、f13为阀体、f14为弹性部件、f15为进液端、f16为出液端、f17为液流道、f18为阀腔、f181为腔底端、f182为腔口端。具体实施方式下面可以参照附图1以及文字内容理解本发明的内容以及本发明与现有技术之间的区别点。下文通过附图以及列举本发明的一些可选实施例的方式，对本发明的技术方案（包括优选技术方案）做进一步的详细描述。需要说明的是：本实施例中的任何技术特征、任何技术方案均是多种可选的技术特征或可选的技术方案中的一种或几种，为了描述简洁的需要本文件中无法穷举本发明的所有可替代的技术特征以及可替代的技术方案，也不便于每个技术特征的实施方式均强调其为可选的多种实施方式之一，所以本领域技术人员应该知晓：可以将本发明提供的任意技术手段进行替换或将本发明提供的任意两个或更多个技术手段或技术特征互相进行组合而得到新的技术方案。本实施例内的任何技术特征以及任何技术方案均不限制本发明的保护范围，本发明的保护范围应该包括本领域技术人员不付出创造性劳动所能想到的任何替代技术方案以及本领域技术人员将本发明提供的任意两个或更多个技术手段或技术特征互相进行组合而得到的新的技术方案。实施例一一种水轮发电机，如图4、图5和图6所示，包括定子6、转子7、主轴8、固定外罩9和油冷轴承，转子7与主轴8同轴，转子7固定在主轴8的外层壁，转子602的径向外层为定子601，定子6与固定外罩9同轴，定子6固定在固定外罩9的内层壁，固定外罩9的轴向两侧边分别为第一罩口91和第二罩口92，第一罩口91和第二罩口92安装有油冷轴承，主轴8两端安装在油冷轴承中；所述油冷轴承包括瓦座501、轴瓦502、集油腔503、冷却油槽504、油泵505、排油槽506和油冷结构；所述瓦座501的外径侧密封固定连接固定外罩的第一罩口，瓦座501的内径侧连接轴瓦502，瓦座501内为集油腔503，轴瓦502内径侧中部设置有冷却油槽504，冷却油槽504通过油泵505连通油冷结构的出油端12，轴瓦502两侧设置有排油槽506，排油槽506连通集油腔503，集油腔503连通油冷结构的进油端11。如图7所示，所述轴承冷却结构包括冷却腔1和冷却体2，冷却体2位于冷却腔1内，冷却体2与冷却腔1同轴向；所述冷却腔1包含有两个热油进油口11和一个冷油出油口12，两个热油进油口11分别为第一热油进油口111和第二热油进油口112，第一热油进油口111和第二热油进油口112分别位于冷却腔1的两端，冷油出油口12位于冷却腔1的中部；如图7所示，冷却体2包括冷却管21、进水法兰22、出水法兰23、底孔流道隔板3和顶孔流道隔板4，冷却管21包括进水端211和出水端212，进水端211连接进水法兰22，出水端212连接出水法兰23，进水法兰22和出水法兰23位于冷却腔1的侧面；所述冷却体2包含至少两组并列的冷却管21，冷却管21均匀分布；所述冷却管21呈U型管状，所述冷却管21的进水端211和出水端212均在同一侧；如图8和图9所示，所述底孔流道隔板3的底部设置有第一通道孔31，顶孔流道隔板4的顶部设置有第二通道孔41，底孔流道隔板3和顶孔流道隔板4的板面分布有用于穿插冷却管21的穿孔s1，冷却管21穿插在穿孔s1内；如图7所示，底孔流道隔板3和顶孔流道隔板4间隔分布在所述热油进油口11与冷油出油口12之间的冷却腔内，所述底孔流道隔板3和顶孔流道隔板4垂直于冷却管21；所述冷却腔1内的底孔流道隔板3和顶孔流道隔板4的组数为十四组。采用上述实施例实施方式，用于在水轮发电机轴承的轴瓦和油温测试中，如下表2所示，运行三小时后，轴瓦温度趋于稳定在45℃以内，油温趋于稳定在38℃左右。轴瓦编号12345油温初始温度（℃）26.526.326.426.526.726.21h(℃)32.332.732.531.831.932.52h(℃)40.341.340.641.242.237.63h(℃)41.742.441.942.543.138.1表2实施例二与实施例一不同之处在于：如图10所示，所述轴承冷却结构包括冷却腔1和冷却体2，冷却体2位于冷却腔1内，冷却体2与冷却腔1同轴向；所述冷却腔1包含有两个热油进油口11和一个冷油出油口12，两个热油进油口11分别为第一热油进油口111和第二热油进油口112，第一热油进油口111和第二热油进油口112分别位于冷却腔1的两端，冷油出油口12位于冷却腔1的中部；如图10所示，冷却体2包括冷却管21、进水法兰22、出水法兰23、底孔流道隔板3和顶孔流道隔板4，冷却管21包括进水端211和出水端212，进水端211连接进水法兰22，出水端212连接出水法兰23，进水法兰22和出水法兰23位于冷却腔1的侧面；所述冷却体2包含至少两组并列的冷却管21，冷却管21均匀分布；所述冷却管21呈直管状，所述冷却管21包括进水管213和出水管214，所述进水管213与出水管214并列，所述进水管213的一端为进水端211，所述出水管214的一端为出水端212，所述进水端211与出水端212同侧，所述进水管213的另一端与出水管214的另一端通过连通腔215连通；如图8和图9所示，所述底孔流道隔板3的底部设置有第一通道孔31，顶孔流道隔板4的顶部设置有第二通道孔41，底孔流道隔板3和顶孔流道隔板4的板面分布有用于穿插冷却管21的穿孔s1，冷却管21穿插在穿孔s1内；如图10所示，底孔流道隔板3和顶孔流道隔板4间隔分布在所述热油进油口11与冷油出油口12之间的冷却腔内，所述底孔流道隔板3和顶孔流道隔板4垂直于冷却管21。如图10所示，所述冷却腔1内的底孔流道隔板3和顶孔流道隔板4的组数为七组。采用上述实施例实施方式，用于在水轮发电机轴承的轴瓦和油温测试中，如下表3所示，运行三小时后，轴瓦温度趋于稳定在47℃左右，油温趋于稳定在41℃左右。轴瓦编号12345油温初始温度（℃）27.327.226.726.927.126.41h(℃)36.436.836.536.836.234.62h(℃)43.844.345.345.245.140.83h(℃)45.646.446.946.547.241.3表3实施例三与实施例一不同之处在于：如图11所示，所述轴承冷却结构包括包括冷却腔1和冷却体2，冷却体2位于冷却腔1内，冷却体2与冷却腔1同轴向；所述冷却腔1包含有一个热油进油口11和一个冷油出油口12，热油进油口11和冷油出油口12分别位于冷却腔1的两端；如图10所示，冷却体2包括冷却管21、进水法兰22、出水法兰23、底孔流道隔板3和顶孔流道隔板4，冷却管21包括进水端211和出水端212，进水端211连接进水法兰22，出水端212连接出水法兰23，进水法兰22和出水法兰23位于冷却腔1的侧面；所述冷却体2包含至少两组并列的冷却管21，冷却管21均匀分布；所述冷却管21呈直管状，所述冷却管21的进水端211和出水端212分别位于两侧端；如图7和图8所示，所述底孔流道隔板3的底部设置有第一通道孔31，顶孔流道隔板4的顶部设置有第二通道孔41，底孔流道隔板3和顶孔流道隔板4的板面分布有用于穿插冷却管21的穿孔s1，冷却管21穿插在穿孔s1内；如图10所示，底孔流道隔板3和顶孔流道隔板4间隔分布在所述热油进油口11与冷油出油口12之间的冷却腔内，所述底孔流道隔板3和顶孔流道隔板4垂直于冷却管21。如图10所示，所述冷却腔1内的底孔流道隔板3和顶孔流道隔板4的组数为四组。采用上述实施例实施方式，用于在水轮发电机轴承的轴瓦和油温测试中，如下表4所示，运行三小时后，轴瓦温度趋于稳定在50℃左右，油温趋于稳定在43℃左右。轴瓦编号12345油温初始温度（℃）27.127.526.926.626.126.01h(℃)39.438.938.538.838.236.52h(℃)46.846.347.347.947.141.33h(℃)49.650.449.949.549.242.8表4实施例四与实施例一不同之处在于：如图12所示，所述第一进油端111的口部设置有用于调节冷却油流量的第一流量调节阀113，所述第二进油端112的口部设置有用于调节冷却油流量的第二流量调节阀114。进一步实施说明，所述第一流量调节阀113与第二流量调节阀114具有相同结构，如图13所示，所述第一流量调节阀113包括阀座f11、流孔f12、阀体f13和弹性件部f14，流孔f12贯穿阀座f11，流孔f12包括进液端流孔f15和出液端f16，阀体f13设置在出液端f16，阀体f13通过弹性件部f14连接在阀座f11上，阀体f13与出液端f16之间为液流道f17。采用该结构，根据伯努利效应，其液流道f17的宽度随流速的增大而变小，从而实现自动平衡调节，使第一进油端111和第二进油端112均能保持稳定的流速，避免受油温的影响。采用上述实施例实施方式，用于在水轮发电机轴承的轴瓦和油温测试中，如下表5所示，运行三小时后，轴瓦温度趋于稳定在40℃左右，油温趋于稳定在35℃左右。轴瓦编号12345油温初始温度（℃）26.827.127.526.926.326.21h(℃)32.432.331.832.532.130.52h(℃)36.636.337.737.437.633.13h(℃)39.940.439.539.739.334.8表5实施例五与实施例四不同之处在于：如图14所示，所述第一流量调节阀113包括阀座f11、流孔f12、阀体f13和弹性件部f14，所述流孔f12贯穿阀座f11，所述阀座f11中部设置有阀腔f18，阀腔f18与流孔f12垂直，阀腔f18底部连通流孔f12，阀腔f18的底部端为腔底端f181，阀腔f18的开口端为腔口端f182，阀体f13设置在腔底端f181，所述弹性件部f14的一端固定连接在腔口端f182，另一端连接阀体f13；所述腔底端f181呈球面状，所述阀体f13呈球状，所述阀体f13与腔底端f181之间为液流道f17。采用该结构，根据伯努利效应，其出阀体f13与腔底端f181的间距随流速的增大而变小，从而实现自动平衡调节，使第一进油端111和第二进油端112均能保持稳定的流速，避免受油温的影响。采用上述实施例实施方式，用于在水轮发电机轴承的轴瓦和油温测试中，如下表6所示，运行三小时后，轴瓦温度趋于稳定在39℃左右，油温趋于稳定在34℃左右。轴瓦编号12345油温初始温度（℃）26.827.127.526.926.326.21h(℃)31.831.030.931.331.229.52h(℃)35.235.535.836.436.332.73h(℃)38.639.538.738.339.133.5表6实施例六与实施例一不同之处在于：如图15所示，所述冷却体2还设置有螺杆24，所述螺杆24垂直贯穿底孔流道隔板3和顶孔流道隔板4，螺杆24上设置有调节螺丝25，调节螺丝25分布在底孔流道隔板3和顶孔流道隔板4的两侧；所述冷却体2还设置有伸缩管套26，所述伸缩管套26环套在底孔流道隔板3和顶孔流道隔板4的外径侧。由于不同冷却腔型号存在油孔孔位差异，采用上述结构，可通过旋动调节螺丝25，实现调节其底孔流道隔板3和顶孔流道隔板4的位置或间距，从而其冷却体2可通用于不同冷却腔型号，同时，其伸缩管套26能防止油体沿底孔流道隔板3和顶孔流道隔板4的边界串油，同时可配合底孔流道隔板3与顶孔流道隔板4的间距调节。上述本发明所公开的任意技术方案除另有声明外，如果其公开了数值范围，那么公开的数值范围均为优选的数值范围，任何本领域的技术人员应该理解：优选的数值范围仅仅是诸多可实施的数值中技术效果比较明显或具有代表性的数值。由于数值较多，无法穷举，所以本发明才公开部分数值以举例说明本发明的技术方案，并且，上述列举的数值不应构成对本发明创造保护范围的限制。如果本文中使用了“第一”、“第二”等词语来限定零部件的话，本领域技术人员应该知晓：“第一”、“第二”的使用仅仅是为了便于描述上对零部件进行区别如没有另行声明外，上述词语并没有特殊的含义。另外，上述本发明公开的任意技术方案中所应用的用于表示位置关系或形状的术语除另有声明外其含义包括与其近似、类似或接近的状态或形状。本发明提供的任意部件既可以是由多个单独的组成部分组装而成，也可以为一体成形工艺制造出来的单独部件。最后应当说明的是:以上实施例仅用以说明本发明的技术方案而非对其限制；尽管参照较佳实施例对本发明进行了详细的说明，所属领域的普通技术人员应当理解：依然可以对本发明的具体实施方式进行修改或者对部分技术特征进行等同替换；而不脱离本发明技术方案的精神，其均应涵盖在本发明请求保护的技术方案范围当中。当前第1页1 2 3