[0281] 焊接时，必须同轴精度良好地焊接阀壳体66和阀座板67。阀壳体66通过深拉深 加工等一体成形，从而从直径D1的圆筒形状凸缘状地扩大的扩大部的内周的棱线部成为 带有与阀壳体66的板厚相等或比板厚稍大的弯曲R的剖面形状。
[0282] 因此，将第一阀座板部67a的图示上表面与第H阀座板部67c的图示上表面之间 的阶梯H设为比阀壳体66的弯曲R大，即H > R。换言之，在阶梯H的高度尺寸内存在由弯 曲R形成的扩大部。由此，在从第一阀座板部67a的图示上表面开始化-R)的范围、即扩大 部的上部位置，阀壳体66的内周和第一阀座板部67a的外周在直径D1的圆筒部处相互嵌 合，从而能够同轴精度良好地定位阀壳体66的内周和第一阀座板部67a的外周，焊接后也 能够确保较高的同轴度，从而是适宜的。
[0283] <作用、效果>
[0284] 1.巧Ij冷剂切换阀60通过切换阀芯80,来提高制冷剂的切换性能。
[0285] 如图14?图16所示，第一实施方式的制冷剂切换阀60通过切换阀芯80,能够切 换如下四个状态：图16(1)所示的流入管68(流入口 A)与连通管69b(连通口 B)、连通管 69c (连通口 C)及连通管69d (连通口 D)中任一个均不连通、并且连通管69b (连通口 B) 和连通管69c(连通口 C)相互连通且连通管69d(连通口 D)关闭的第一状态（制冷剂回收 模式）；图16(2)所示的流入管68(流入口 A)和连通管69d(连通口 D)连通、并且连通管 69b(连通口 B)和连通管69c(连通口 C)关闭的第二状态（停止模式）；图16(3)所示的 流入管68 (流入口 A)和连通管69c (连通口 C)连通、并且连通管69b (连通口 B)和连通管 69d(连通口 D)关闭的第H状态（旁通模式）；图16(4)所示的流入管68 (流入口 A)和连 通管69b (连通口 B)连通、并且连通管69c (连通口 C)和连通管69d (连通口 D)相互连通 的第四状态（防止结露模式）。
[0286] 由此，能够提供提高了制冷剂的切换性能的制冷剂切换阀60。另外，能够进行符合 具备制冷剂切换阀60的设备（冰箱1)的实际使用状态的制冷剂的切换。
[0287] 2.利用制冷剂切换阀60能够切换设备的冰箱1的模式。
[028引如通过图5?图8 W及图14?图16所说明那样，具备第一实施方式的制冷剂切 换阀60的设备（冰箱1)能够通过一个制冷剂切换阀60的动作来切换如下四个制冷剂路 径（制冷剂回路）的模式：向防止结露配管17供给温度比外部空气的温度高的制冷剂而防 止结露的第一模式（参照图5、图16(4));减少来自防止结露配管17的热泄漏的第二模式 (参照图6、图16(3));在停止压缩机51时W低温维持冷却器7内的制冷剂的温度的第H 模式（参照图7、图16(2));减少防止结露配管17内的制冷剂量的第四模式（参照图8、图 16(1))。
[0289] 由此，设于设备（冰箱1)的制冷剂路径（制冷剂回路）的阀仅是制冷剂切换阀 60,能够不追加其它的阀而构成冷冻循环，所W能够廉价地构成。另外，制冷剂切换阀60的 切换控制、配置不复杂，从而能够提高具备制冷剂切换阀60的设备（冰箱1)的可靠性。
[0290] 或者，也可W不具备减少防止结露配管17内的制冷剂量的第四模式，而够构成为 仅具备防止结露的第一模式（参照图5、图16 (4))、减少来自防止结露配管17的热泄漏的 第二模式（参照图6、图16(3))、在停止压缩机51时W低温维持冷却器7内的制冷剂的温 度的第H模式（参照图7、图16(2))。
[0291] 3.能进行防止结露模式和旁通模式（不向防止结露配管17流动制冷剂的模式） 的切换。
[0292] 具备制冷剂切换阀60的设备（冰箱1)与图2所示的外部空气湿度传感器43、外 部空气温度传感器42的测定结果对应地，在外部空气是高温高湿且存在结露的可能性的 情况下，能够将制冷剂路径（制冷剂回路）切换为第一模式（防止结露模式）（参照图5、 图16 (4))，在外部空气是低湿且没有结露的可能性的情况下，能够将制冷剂路径（制冷剂 回路）切换为第二模式（旁通模式）（参照图6、图16(3))。此外，如上所述，该模式的切换 能够通过制冷剂切换阀60的动作来切换。
[029引 由此，在存在结露的可能性的情况下，使高温的制冷剂通过防止结露配管17,使储 藏室（3、4、5)的开口前面周缘部1肥的温度比储藏室温度高而提高露点从而能够防止结 露。另外，在没有结露的可能性的情况下，使防止结露配管17的制冷剂的通过停止，能够抑 制来自防止结露配管17的热向储藏室内部泄漏而增加耗能。因而，具有节能效果，从而能 够减少运转成本。
[0294] 4.能够实现模式的切换的高速化。
[0295] 第一模式（防止结露模式）（参照图5、图16(4))和第二模式（旁通模式）（参照 图6、图16(3))通过使阀芯80的旋转角度相互旋转90°能够进行切换。因此，经由防止结 露配管17的第一模式和不经由防止结露配管17的第二模式之间的切换能够W极短的时间 来进行。
[0296] 5.具有防止节流运转的效果。
[0297] 此处，对下述结构的问题点进行说明，即，在切换经由防止结露配管17的第一模 式（防止结露模式）（参照图5、图16(4))和不经由防止结露配管17的第二模式（旁通模 式）（参照图6、图16 (3))时，暂且经由停止压缩机51的第H模式（停止模式）（参照图7、 图16(2))或减少防止结露配管17内的制冷剂量的第四模式（制冷剂回收模式）（参照图 8、图16(1))后进行切换。
[029引第H模式（停止模式）和第四模式（制冷剂回收模式）中，与压缩机51的高压侧 排出口 510连通的流入口 A和与压缩机51的低压侧吸入口 51i连通的连通口 C均不连通， 制冷剂回路均关闭。因此，若在该状态下使压缩机51运转，则高压侧排出口 510的压力上 升，低压侧吸入口 51i的压力降低，但由于制冷剂不流动，所W压缩机51成为仅空转的所谓 节流状态。该样的状态下使压缩机51运转会产生过大的压力上升，从而不推荐。
[0299] 因此，在构成为在切换经由防止结露配管17的第一模式（防止结露模式）（参照 图5、图16 (4))和绕开防止结露配管17的第二模式（旁通模式）（参照图6、图16 (3))时暂 且经由第H模式（停止模式）（参照图7、图16(2))或第四模式（制冷剂回收模式）（参照 图8、图16(1))的情况下，此时优选停止压缩机51，但每当切换第一模式（防止结露模式） 和第二模式（旁通模式）时，需要压缩机51的停止和再起动的工序，从而有模式的切换动 作花费时间的问题。
[0300] 另一方面，若保持压缩机51运转不变地切换第一模式和第二模式，则在切换动作 期间变成保持压缩机51运转不变地经由第H模式（停止模式）或第四模式（制冷剂回收 模式），从而成为节流状态下的运转，而对于压缩机51而言有不推荐的问题。
[0301] 根据第一实施方式，在切换经由防止结露配管17的第一模式（防止结露模式）和 不经由防止结露配管17的第二模式（旁通模式）时不经由其它的模式。因此，即使保持压 缩机51运转不变地进行切换动作，也不会在节流的状态下进行运转，能够在短时间内进行 切换动作，并且不会产生压缩机51的过大的压力上升，从而能够提高具备制冷剂切换阀60 的设备（冰箱1)的可靠性。
[0302] 此外，该第一实施方式中，如图14?图16所示，举例表示了依次在图示顺时针方 向上90°地配置连通口 B、连通口 C W及连通口 D的情况，但即使在相反地与图示相反的逆 时针方向上每90°地配置的情况下，若将阀芯滑动接触面81的形状和旋转动作方向设为 与图示左右对称的镜像，则能够进行与图15、图16所示的相同的连通口 B、C、D的切换和制 冷剂回路的切换动作。
[0303] 6.能够实现配管的简化。
[0304] W往，在为了切换经由防止结露配管17的防止结露模式（第一模式）和绕开防止 结露配管17的旁通模式（第二模式）而设有制冷剂切换阀和制冷剂逆流防止阀的结构的 情况下，作为四通阀的制冷剂切换阀具备一根流入管和H根连通管，制冷剂逆流防止阀具 备一根流入管和一根出口管，从而为了与制冷剂回路连接至少需要通过硬针焊连接六个位 置。
[0305] 与此相对，第一实施方式（本发明）的制冷剂切换阀60中，如图9、图10所示，串U 冷剂切换阀60具备一根流入管68和H根连通管69 (69a、69b、69c)共计四根管，除此之外 不需要制冷剂逆流防止阀，从而为了将制冷剂切换阀60连接于制冷剂回路，对四个位置进 行硬针焊即可，能够减少硬针焊部位进而实现低成本化。
[0306] 并且，在W往的具备制冷剂切换阀和制冷剂逆流防止阀的结构的情况下，为了将 制冷剂配管的一部分连接于制冷剂逆流防止阀的一端和另一端，与没有制冷剂逆流防止阀 的情况比较，制冷剂配管的长度较长。第一实施方式（本发明）中，由于未设置制冷剂逆流 防止阀，所W不需要增长制冷剂配管的长度，从而节约制冷剂配管的材料而对于资源保护 也有效果。
[0307] 此外，上述的说明中，对W往的具备制冷剂切换阀和制冷剂逆流防止阀的结构、和 第一实施方式进行比较而进行了说明，但不限定于与设置有制冷剂逆流防止阀的结构的比 较，与W往的具备2式的作为电磁阀的制冷剂切换阀的结构比较，该第一实施方式也能够 减少硬针焊部位，并且不需要增长制冷剂配管的长度，从而可知能够节约制冷剂配管的材 料而在资源保护也具有效果。
[030引 7.利用制冷剂的压力来提高紧贴性。
[0309] 第一实施方式的制冷剂切换阀60中，来自压缩机51的高压的制冷剂经由第一制 冷剂配管55 (参照图5)、流入管68 (参照图11)、流入口 A(参照图10)向阀壳体66内的空 间流入。
[0310] 因此，制冷剂的压力作为将阀芯80向阀座板67按压的方向的力而施加于图11所 示的阀壳体66内的阀芯80。由此，提高阀芯80的阀芯滑动接触面81与阀座板67之间的 紧贴性，而能够减少制冷剂的泄漏。
[0311] 8.能够实现制冷剂切换阀60 (的投影面积）的小型化。
[0312] 如图11所示，第一实施方式的制冷剂切换阀60中，与转子70 W及转子驱动部74 一体旋转的转子小齿轮75在阀芯80上重叠，转子小齿轮75和阀芯80配置为能够同轴地 绕作为共同的旋转轴的阀芯轴71自由旋转。另外，绕与阀芯轴71分开设置的空转轴78配 置有空转齿轮79,该空转齿轮79 -体地设有空转大齿轮79b和空转小齿轮79a。
[0313] 而且，使转子小齿轮75和空转大齿轮79b晒合而减速，并且使空转小齿轮79a和 阀芯齿轮83晒合而进一步减速。由此，转子小齿轮75、空转齿轮79、阀芯齿轮83该H个齿 轮能够绕阀芯轴71和空转轴78该两根轴配置。
[0314] 因此，能够在两个齿轮的投影面积上配置H个齿轮，从而能够使制冷剂切换阀60 小型化。
[0315] 9.能够增加阀芯80的转矩。
[031引 由于从转子小齿轮75至阀芯齿轮83进行两个阶段的减速，所W减速比变大，从而 能够增大向阀芯80传递的转矩。因此，能够可靠地进行阀芯80的切换动作。
[0317] 另外，即使阀芯80与阀座（第二阀座板部67b)的摩擦增加，转矩也不会不足（转 矩较大），从而阀芯80不需要使用特别的低摩擦材料。另外，即使是转矩低的定子和转子的 组合，也能够增大转矩而进行动作，从而能够使制冷剂切换阀60廉价。
[031引 10.能够确保阀芯80对第二阀座板部67b的适度的按压力。
[0319] 如图11所示，制冷剂切换阀60中，转子70(转子驱动部74、转子小齿轮75)和阀 芯80 W共同的阀芯轴71同轴配置，转子70(转子驱动部74、转子小齿轮75)载置于阀芯 80上，而W板黃86对转子70 (转子驱动部74、转子小齿轮75)进行施力。
[0320] 由此，利用板黃86的作用力和转子70 (转子驱动部74、转子小齿轮75)的自重，相 对于阀座（第二阀座板部67b)对阀芯80施力，所适度的按压力将阀芯滑动接触面81 按压于阀座（第二阀座板部67b)，从而能够得到可靠地关闭制冷剂的按压力。
[0321] 11.能够将阀芯轴71设为简易的双支承构造。
[0322] 如图11所示，制冷剂切换阀60中，支承阀芯80的阀芯轴71是如下双支承构造， 目P，被压入而支承于在通过阀芯滑动接触面81而与阀芯80相接的阀座的第二阀座板部67b 上设置的有底的转子轴孔72,并且通过设于阀壳体66的上端的作为凹部的转子轴承73来 支承两端。
[0323] 因此，容易得到阀芯80的支承刚性、精度，在阀芯滑动接触面81中能够可靠地关 闭制冷剂。除此之外，由于是转子70 (转子驱动部74、转子小齿轮75)绕阀芯轴71旋转的 结构，所W不需要在转子轴孔72、转子轴承73设置高精度的轴承，从而能够使制冷剂切换 阀60廉价。
[0324] 另外，设置需要绕阀芯轴71旋转精度的转子70和阀芯80,转子70和阀芯80构成 为绕相同的轴转动，从而容易得到同轴度且旋转精度较高。
[0325] 12.由于空转轴78是息臂构造，所W提高制冷剂切换阀60的组装性。
[0326] 如图11所示，第一实施方式的制冷剂切换阀60中，空转轴78成为息臂构造，从而 提高制冷剂切换阀60的组装性。此外，即使在空转齿轮79向上方移动的情况下，由于空转 大齿轮79b与转子驱动部74抵接，所W能够防止空转齿轮79的脱落。
[0327] 此外，如上所述，优选通过在转子驱动部74形成突起部74s，并在空转齿轮79形成 突起部79s，来缩小转子驱动部74与空转大齿轮79b的接触面积。由此，能够避免额外的摩 擦力的增加。
[032引13.使阀座板67成为一体，将连通管69设于最厚部。
[0329] 对第一阀座板部67a和第二阀座板部6化独立地相互通过硬针焊接合的情况的问 题点进行说明，该焊剂会从接合部向第二阀座板部6化的表面即与阀芯80滑动的滑动面渗 出，在该样的情况下有阀芯滑动接触面81无法密闭地密封连通口 B、C、D的课题。
[0330] 另一方面，本实施方式中，由于第一阀座板部67a和第二阀座板部6化是一体的， 所W防止焊剂向阀座板67表面渗出，从而有能够可靠地密封制冷剂的效果。
[0331] 并且，当将阀芯滑动接触面81的直径设为d时，通过在从外周开始比产生研磨塌 边的范围充分靠内周设置直径d的范围，来消除研磨所引起的塌边的影响，能够W较高的 精度无缝隙地使阀芯滑动接触面81和阀座板67滑动接触，从而有提高密封性而减少制冷 剂的泄漏、能够提高阀的切换精度的效果。
[0332] 另外，如图11或图17所示，第一实施方式的制冷剂切换阀60中，在阀座板67的 中央部的厚度最大的第二阀座板部6化设有连通管69。通过在阀座板67的最厚部设置连 通管孔87,能够确保连通管69插入连通管孔87的插入深度。
[0333] 14.将转子轴压入有底的转子轴孔72来提高精度。
[0334] 设于第二阀座板部6化的中央的转子轴孔72是有底孔，无缝隙地压入固定阀芯轴 71。
[0335] 当将第二阀座板部67b的厚度设为to、将有底的转子轴孔72的深度设为tl、将连 通管69b、连通管69c、连通管69d所嵌合的深度设为t2时，若满足to > (tl+t2)的关系， 则转子轴孔72和连通管孔87干涉而不打开孔。因此，在对连通管69进行硬针焊时，焊剂 不向转子轴孔72流入，所W是适宜的。另外，由于相对于转子轴孔72无缝隙地压入固定阀 芯轴71，所W阀芯轴71相对于第二阀座板部6化容易确保垂直度，从而得到高精度。
[0336] 15.阀座板67的外周部最薄，设有连通管的中央部最厚，外周部与中央部之间为 中间厚度，且同也圆状地构成，从而能够防止焊接时的阀芯的热变形。
[0337] 通过将为了与阀壳体66焊接而被加热的外周部（第H阀座板部67c)设为最薄， 从而减少焊接所需要的热量，通过将设有插入连通管69而用于硬针焊的连通管孔87的中 央部（第二阀座板部67b)设为最厚，从而可靠地进行连通管69的固定，并且在有底的转子 轴孔72压入支承阀芯轴71，通过将外周部与中央部之间（第一阀座板部67a)设为中间的 厚度，从而难W向处于中央部的阀芯80传递焊接时的热，能够防止阀芯80的热变形，因此 高精度地维持阀芯80的阀芯滑动接触面81，而能够提高与阀座板67之间的紧贴性，从而能 够减少制冷剂的泄漏。
[033引 16.由于将流入管设于中间厚度部所W组装性良好。
[0339] 由于将流入管孔89设于阀座板67中具备中间的厚度t4的第一阀座板部67a，所 W焊剂能够可靠地向流入管68与流入管孔89的缝隙