04的偏心会使紧固件进入孔口 234在大多数臂位置与紧固件211轴向偏离。因此，可能需要臂204进行一些运动来使紧固件进入孔口 234与紧固件211充分对准以提供容易的进入。
[0044]图6中示出的实施方式中的衬套208同样用于在基部202的周向壁212处产生摩擦力，从而与在臂的毂部与基部杯状件内的轴之间提供摩擦阻尼的一些现有技术的张紧器中所提供的阻尼扭矩相比，在弹簧206的直径的外侧产生了较大的阻尼扭矩。
[0045]臂204的远端部处设置有以242示出的止推构件，并且止推构件242防止张紧器200工作期间臂206与基部202之间的金属对金属接触。锁定环244设置成将止推垫圈242保持就位。
[0046]图8示出了张紧器200的另一实施方式，在该实施方式中，基部202包括以260示出的杯状件，杯状件260以其口部朝向发动机913的方式面向发动机913，并且杯状件260包括臂262(图9)，臂262具有用于将基部202安装至发动机913的孔口。基部202还包括锁定环264，锁定环264位于基部202的与图6中示出的锁定环244相反的轴向端部处。锁定环264将弹簧206保持在基部202中的腔室中。然而，臂204的远端部处同样设置有止推构件242以防止臂206与基部202之间的金属对金属接触。
[0047]在图8中示出的实施方式中，带轮203包括在径向内带轮壁230与径向外带轮壁232之间延伸的轴向端壁270以及至少一个轴向端壁孔口。在示出的示例中，带轮203具有四个以272示出的轴向端壁孔口，如可以在图9中观察到的。带轮203能够旋转至下述安装位置:在该安装位置，所述至少一个轴向端壁孔口 272与臂204的工具接合特征274(例如，用于接纳内六角扳手的六角形孔口)以及与基部202上的第一锁定销接纳孔口 276对准，第一锁定销接纳孔口 276与臂204上的第二锁定销接纳孔口 278对准。锁定销280能够插入穿过所述至少一个轴向端壁孔口 272、穿过第一锁定销接纳孔口和第二锁定销接纳孔口中的一者276并插入到第一锁定销接纳孔口和第二锁定销接纳孔口中的另一者278中以将臂204与基部202相对于彼此以选定的角度位置锁定。
[0048]图10示出了没有诸如带轮之类的选定部件的张紧器。如图10中所示，基部202和臂204上分别设置有第一载荷停止限制表面282和第二载荷停止限制表面284，第一载荷停止限制表面282和第二载荷停止限制表面284配合以限定关于张紧器200的载荷停止位置，该载荷停止位置是由带914中的高张力引起的臂的最大容许枢转位置。基部202和臂204上分别设置有第一自由臂限制表面286和第二自由臂限制表面288，第一自由臂限制表面286和第二自由臂限制表面288配合以限定关于张紧器200的自由臂位置，该自由臂位置是由弹簧206的偏压力引起的臂204的最大容许枢转位置。图12中示出了限制表面282、限制表面284、限制表面286和限制表面288的替代性结构。在该实施方式中，压入到从臂204轴向延伸的舌状部中的销291上具有限制表面284和288。销291延伸穿过基部202上的槽293，槽293的端部用作限制表面282和286。
[0049]如图10中所述，当锁定销280(锁定销280也可以被称为安装销)被安装时，张紧器臂204位于载荷停止位置，这使臂204当将张紧器200安装在已安装有带914的发动机上时被移开。
[0050]图11示出了表示施加至张紧器臂204的将带轮203驱动至带914中的扭矩的示例的两个滞回曲线300和302。曲线300表示衬套208处的摩擦系数为0.07时臂204上的扭矩，而曲线302表示衬套208处的摩擦系数为0.15时臂204上的扭矩。如将理解的，曲线300和曲线302的上部部分(以300a和302a示出)表示张紧器臂204朝向载荷停止位置移动时的张紧器臂扭矩。下部部分(以300b和302b示出)表示张紧器臂204朝向自由臂停止位置移动时的张紧器臂扭矩。
[0051 ]这些滞回曲线300和302表明:当摩擦系数增大为大约2倍时，在臂204沿自由臂方向进行运动期间，张紧器臂扭矩保持相对稳定，而在臂204沿载荷停止方向进行运动期间，扭矩增大了大约50%。这是有益的，原因在于:在摩擦系数高于为张紧器200最初设定的摩擦系数的情况下，张紧器臂扭矩曲线的下部部分保持稳定。与之相比，在现有技术的一些张紧器一一例如使用弹簧对摩擦构件施加有助于阻尼扭矩的力的一些张紧器一一中，摩擦系数的改变不仅会导致扭矩曲线的上部部分大幅上升，而且会导致扭矩曲线的下部部分大幅下降。
[0052]因此，可以看出，由臂204施加的最小扭矩甚至在阻尼构件处(S卩，衬套208处)的摩擦系数变化较大的情况下仍保持相对稳定，并且由臂104施加的最小扭矩在阻尼构件108处的摩擦系数变化较大的情况下也保持相对稳定。此外，可以看出，张紧器100和200中的阻尼量是基于毂部载荷的，如上所述。结果，在毂部载荷减小时刻期间，阻尼扭矩减小，这有助于弹簧206(和弹簧106)将臂204(或臂104)驱动至带914中。
[0053]通过确保在很多情况下由臂904施加的最小扭矩保持相对稳定，降低了遭受“拖带(rope-tow)”作用的风险，这进而意味着:带914中张力下降至零的风险较小，带914中的张力下降至零会导致跳齿以及随之对带和发动机913的损坏。
[0054]应当指出的是，图6至图10中示出的张紧器构型存在若干优势。例如，通过使臂204位于轴承205的外侧并通过使带轮203在轴承205的内侧转动，轴承上发生的磨损显著减少，原因在于轴承的滚动元件(例如，滚珠)将以比其在带轮203位于外侧的情况下的速度更低的速度滚动。该更低的速度还有助于使热量比在相反构型情况下将产生的热量更少，这进一步有助于使轴承工作寿命延长。
[0055]应当指出的是，即使臂204位于轴承205的外侧，臂204仍相对较轻且轴向占用相对较小的空间。这被部分地实现，原因在于:虽然臂204的内表面222与臂204的外表面220之间存在偏心，但臂204本身为大致环形或环状的。与之相比，一些现有技术的张紧器的臂会是相当重的，从而增大了臂的惯性并降低了臂对带张力改变的响应性。这种低的重量有助于臂204对带张力的改变进行响应。
[0056]臂204、带轮203和基部202的构型有助于张紧器200的相对较低的轴向高度。已经发现，将腔室228定尺寸成为弹簧206提供6.5mm的空间，以及利用8mm宽的6003滚珠轴承，可以使整个张紧器200具有大约21.5mm的轴向高度，并且在一些实施方式中可以具有3mm的偏心(即，带轮轴线Ap与臂枢转轴线Aa)之间的距离)，或者在其他实施方式中可以具有5mm或更大的偏心。在某些情况下，衬套208处产生的阻尼扭矩能够足以支持25mm的偏心。
[0057]与现有技术的张紧器臂相比，通过提供更高的阻尼扭矩，张紧器臂104或204的臂长会较大，从而导致臂104或204延伸通过相对较小的角度运动来适应选定的一组带张力条件。臂204的更小的角度运动允许弹簧206的“更平坦”(S卩，更少抛物线状)的扭矩曲