d为通过对摩擦构件91b施加后述的再加热处理而形成在再加热处理过程中的被加热面的最外层的层，为与上述“老化层”具有相同性质的碳化层。该老化层的厚度能够根据从动盘93的滑动面93b的表面形状(包含表面粗糙度)、表面性状(包含硬度)等适当设定，例如，能够设定为几十μπι左右。
[0045]在摩擦构件91b的厚度方向上，在老化层91d的内侧与老化层91d相邻接地形成有固化层91e。固化层91e是通过对摩擦构件91b施加再加热处理而形成在摩擦构件91b的基材91f与老化层91d之间的层，为硬度高于基材91f、老化层91d的硬度的富含硫磺的碳化层。固化层91e的厚度为2μπι?3μπι左右(薄膜厚度)。
[0046]摩擦构件9Ib的制造方法包括纤维编入工序、橡胶粘附工序、成形及烧结工序、磨削.研磨工序、再加热处理等各工序。
[0047]在纤维编入工序中，在例如由玻璃纤维构成的纤维基材上覆盖热固性树脂。
[0048]在橡胶粘附工序中，在纤维基材上粘附复合橡胶。复合橡胶没有特别限定，除上述的橡胶材料以外，还可以含有硫化剂、硫化促进剂、硫化助剂、摩擦改进剂等。硫化剂例如能够使用硫、氧化锌、氧化镁、过氧化物、二硝基苯等。硫化促进剂例如能够使用噻唑系促进剂、多胺系促进剂、次磺酰胺系促进剂、二硫代氨基甲酸酯系促进剂、醛胺系促进剂、胍系促进剂、硫脲系促进剂、黄原酸盐系促进剂等。硫化助剂例如能够使用锌白等的金属氧化物、硬脂酸、油酸等的脂肪酸。摩擦改进剂例如能够使用粘土、滑石、硫酸钡、檟如粉(cashewdust )、石墨、硫酸铅、风化硅石(硅质灰岩)等。
[0049]在成形及烧结工序中，通过将粘附有复合橡胶的纤维基材以例如漩涡状或螺旋状(f 一+ YK)缠绕而成形为开孔圆板状，将其配置在模具内并施加压力，在例如温度为150°(:?200°(:左右的条件下进行加热以及加压成形。然后，在例如200°(:?250°(:的环境温度中施加5小时左右的热处理。
[0050]在磨削.研磨工序中，对在成形及烧结工序中成形为规定形状的成形体进行切削(切取)以及研磨，而做成具有规定的产品形状的摩擦构件91b。
[0051]在本实施方式中，在磨削?研磨工序之后，进一步对摩擦构件91b施加再加热处理。利用该再加热处理，在摩擦构件91b的最外层形成老化层91d。再加热的条件没有特殊限定，能够根据所使用的树脂的成分、所要求的老化层91d的厚度、性状适当设定。若是以酚醛树脂为主要成分的摩擦构件91b，则例如在比烧结工序的温度高30 °C左右且基材和树脂的热老化开始的温度下加热3小时左右。
[0052]另外，磨削.研磨工序的顺序并不限定于上述顺序，只要能够留下已形成在最外层的老化层91d，就也可以在再加热处理之后进行。
[0053]从动盘(金属构件)
[0054]从动盘93的材质没有特殊限定，能够根据所要求的规格从铝系材料、铜系材料、钢铁材料等中适当选择。钢铁材料能够使用碳钢、不锈钢、硅钢材料等。作为典型例，可列举有由日本工业标准规定的S35C、S55C、SPC、SAPH370、SAPH440等。从动盘93能够利用板金冲压成形或烧结等各种方法进行制造。
[0055]在从动盘93的滑动面93b上，对滑动面93b的大致整个区域施加有表面粗糙化加工。由此，用于将老化层91d的移附膜97保持在滑动面93b上的多个凹部95形成为大致均匀地分布在滑动面93b的整个范围内。如下所述，该多个凹部95通过摩擦构件91b与滑动面93b之间的滑动来削去摩擦构件91b的老化层91d并使其移附在滑动面93b上，并且，保持该移附膜97。保持于各凹部95内的移附膜97成为填充于各凹部95的内部空间的整体的状态、或填充于各凹部95的内部空间的一部分的状态(例如，堵住凹部95的开口的状态、固着在凹部95的底部的状态)。
[0056]进行表面粗糙化加工，以使在使用摩擦接合元件前的状态下使多个凹部95的深度小于摩擦构件91b的老化层91d的厚度。在此，凹部95的深度是指在着眼于各凹部95和形成在各凹部95之间的凸部时的、凸部距轮廓曲线的平均线的高度的最大值与凹部95的深度的最大值之和。老化层91d的厚度是指老化层91d在摩擦构件91b的厚度方向(在本实施方式中，与旋转轴线X的方向一致)上的宽度(与摩擦构件91b的摩擦面垂直的方向上的深度)。_7] 移附膜形成工艺
[0058]如图3的(a)所示，摩擦接合元件在处于未使用的状态时、即在包括该摩擦接合元件的离合器9一次也未接合的状态下，在从动盘93的滑动面93b上未形成有老化层91d的移附膜97。图3的(b)表示使包括摩擦接合元件的离合器9初次接合时的状态，图3的(c)表示在滑动面93b上形成了移附膜97的状态。另外，图3的(c)表示形成在相邻的凹部95彼此之间的凸部的顶端因与摩擦构件91b的老化层91d、固化层91e之间的摩擦而被磨平的状态。以下，说明由于摩擦构件91b与从动盘93之间的滑动而在滑动面93b上形成移附膜97为止的工艺。
[0059]移附膜97利用以下的(I)?(5)的工艺形成。
[0060](I)在自离合器开始接合到完成接合为止、或离合器开始解除到完成解除为止的过程中，成为在接合状态与解除状态之间的转换状态。在该转换状态下，摩擦构件91b的老化层91d以规定的表面压力被按压在从动盘93的滑动面93b上并在滑动面93b上滑动。
[0061 ] (2)此时，在摩擦构件91b与从动盘93之间的摩擦界面上，老化层91d的一部分因与从动盘93的滑动面93b之间的摩擦而被削去，并成为磨损粉末(移附粒子)而自摩擦构件91b脱离。
[0062](3)自摩擦构件91b脱离的老化层91d的磨损粉受到因从动盘93与摩擦构件91b之间的摩擦而产生的摩擦热成为半熔融状态、或固体与液体混合存在的状态，并且被形成于滑动面93b的多个凹部95捕捉，而附着在凹部95的内侧表面上。
[0063](4)离合器9成为接合状态或解除状态，当不产生摩擦热时，附着在凹部95的内部的磨损粉末冷却并在凹部95内凝固。由此，老化层91d的磨损粉末移附并被保持在凹部95的内部。
[0064](5)在进行多次离合器接合操作时，反复进行自上述老化层91d的脱离到凝固为止的工艺，而使移附在凹部95内的磨损粉末互相结合并且成为薄膜即移附膜97。
[0065]由于多个凹部95以大致均匀地分布在滑动面93b的整个范围内的方式形成在滑动面93b上，因此，利用上述工艺形成的移附膜97也大致均匀地分布在滑动面93b的整个范围内。另外，移附膜97具有与老化层91d的成分相同的成分。因而，根据上述工艺，能够容易地将老化层91d的成分移植到滑动面93b上、或将摩擦构件91b的摩擦面的性状转印在滑动面93b上。
[0066]丝里
[0067]在本实施方式中，由于在从动盘93的滑动面93b上形成有老化层91d的膜97，因此，摩擦构件91b也与移附膜97进行摩擦接触。因此，即使在离合器接合时传递转矩产生了振动，也能够抑制该振动的振幅，而能够使摩擦接合元件的传递转矩稳定化。
[0068]另外，由于老化层91d的移附膜97进入到设于滑动面93b的凹部95的内部，因此，能够将移附膜97稳定地保持于滑动面93b。由此，能够使摩擦力稳定化，进而提高摩擦接合元件的传递转矩的稳定性。
[0069I另外，由于摩擦构件9Ib包括与老化层9Id相邻接的固化层91e，因此，在摩擦构件91b的老化层91d移附在从动盘93的滑动面93b上之后，能够利用固化层91e抑制摩擦构件91b的磨损的发展。另外，由于利用固化层91e能够将从动盘93的滑动面93b的突起部磨平，因此，能够使摩擦构件91b的磨损发展得更加缓慢。
[0070]另外，由于多个凹部95的深度小于摩擦构件91b的老化层91d的厚度，因此，在移附膜97稳定地形成在滑动面93b上之前，能够防止老化层91d完全磨损。因而，能够更有效地发挥固化层91e的功能。
[0071]第2实施方式
[0072]说明本发明的第2实施方式的摩擦接合元件。本实施方式为采用由喷砂处理形成的微细凹部95a作为第I实施方式的多个凹部95的例子。另外，对于其他的结构，由于与上述实施方式的结构相同，因此，在此对相同的构件标注相同的附图标记并省略详细的说明。
[0073]在本实施方式中，通过对滑动面93b施加喷砂等的喷砂处理从而在滑动面93b形成了微细凹部95a(参照图2、3)。滑动面93b的表面粗糙度限定在规定的范围内，具体而言，表面粗糙度Rz限定在3mi以上且在ΙΟμπι以下。表面粗糙度Rz是指由日本工业标准(JIS-B-0601:2001)规定的最大高度粗糙度。另外，除了喷砂处理以外，微细凹部95a还能够利用蚀刻加工、放电加工等形成。
[0074]丝里
[0075]采用本实施方式的摩擦接合元件，由于微细凹部95a作为第I实施方式的多个凹部95发挥功能，因此，能够获得与第I实施方式相同的效果。
[0076]另外，由于利用喷砂处理形成的微细凹部95a具有不规则的截面形状，因此，能够更可靠地保持移附膜97。
[0077