用于车辆的旋转电机的制作方法

本发明涉及一种包括定子和转子的用于车辆的旋转电机。

背景技术：

以往，公开了关于车辆交流发电机的一技术的实例，该技术的目的是通过藉由齿减少在彼此相邻的爪形磁极之间流动的无效磁通量来降低磁噪音(参照例如日本专利申请特开第2002-058220号)。

上述车辆交流发电机具有形成在爪形磁极的外径侧上的气隙延伸表面，并且当从径向看时各磁极的周向中心和各齿的尖部的周向中心是匹配的。

另外，各齿的尖部不与爪形磁极的径向最外表面重叠，并且构造成与气隙延伸表面的各部分重叠。

当用δ表示气隙并且用τ表示在径向最外表面与齿的尖部之间的周向距离时，构造成0<τ<3δ。

然而，即使当径向最外表面和齿的尖部之间的周向距离构造成0<τ<3δ时，具有这样的问题：存在爪形磁极的每个之间流动通过齿的尖部的漏磁通。

另外，通过爪形磁极的径向最外表面的面积减少，磁路的磁阻增大，并且具有这样的问题：所产生的磁通最初就会减少。

另外，由于爪形磁极被不适当地斜切，并且存在磁通变化是尖锐的部分，因此，具有磁噪音增大的问题。

技术实现要素：

鉴于以上阐述的问题，制造本发明，并且本发明的目的是提供一种能比以往进一步减少漏磁通的用于车辆的旋转电机。

另一目的是提供一种能比以往进一步增加爪形磁极所产生的磁通的用于车辆的旋转电机。

另一目的是提供一种能比以往进一步降低磁噪音的用于车辆的旋转电机。

根据第一方面的用于车辆的旋转电机包括定子，该定子具有定子芯和定子绕组，其中，通过多个齿在所述定子芯设置有切槽，多个所述齿径向延伸并在周向上具有间隔，所述定子绕组被组装到切槽中。

用于车辆的旋转电机还包括形成有渐缩的爪形磁极的一对极芯，渐缩的爪形磁极沿周向以预定节距设置，这些极芯固定到轴，使得爪形磁极面向彼此并彼此接合，并且这些极芯设置成使得在爪形磁极的径向端部与齿的尖部之间形成气隙。

用于车辆的旋转电机还包括转子，该转子具有励磁线圈，该励磁线圈设置成由爪形磁极覆盖。

每个爪形磁极形成有气隙膨胀部，该气隙膨胀部形成在沿周向的两侧部分中的至少一部分上，而在气隙膨胀部和齿的尖部之间形成另一气隙，该另一气隙大于形成在径向端部与齿的尖部之间的气隙。

每个爪形磁极形成为使得从径向看，当作为沿周向彼此相邻的各爪形磁极的中心的内极中心位置和作为齿的中心的齿中心位置匹配时，爪形磁极的尖部不与彼此相邻的爪形磁极的径向端部的每个重叠，并且与沿周向彼此相邻的各爪形磁极的每个气隙放大部的至少一部分重叠。

当用τ表示在径向端部和齿的尖部之间的周向距离时，并且当用δ表示气隙时，爪形磁极的每个形成在3δ≤τ≤15δ的范围内。

当用L1表示爪-尖端面宽度时，并且当用L2表示爪根端面宽度时，每个爪形磁极形成为在0.20≤L1/L2≤0.71的范围内。

根据以上构造，由于在爪形磁极的径向端部和齿的尖部之间的周向距离确保在3δ≤τ≤15δ的范围内，因此，漏磁通可以比先前减少。

由于通过将爪形磁极形成在0.20≤L1/L2≤0.71的范围内，来增加爪形磁极的端面的面积，因此，产生的磁通量可以比先前有所增加。

另外，可以通过减少漏磁通并且增大所产生的磁通量的累加效应来提高输出。

应当注意的是，只要装置具有进行旋转的部分(例如，轴等)，则旋转电机可以是任何形状。

例如，可应用发电机、电动马达、电动发电机等。

转子形成为圆形(包括环形、圆筒形等)。

只要具有三相以上的绕组，则定子绕组可以是任意类型。

爪形磁极可以由软磁材料构造，可以由磁铁形成，或者可以通过组合软磁材料和磁铁来构造。

附图说明

在附图中：

图1示出了在第一构造实例中的旋转电机的示意性局部截面图；

图2示出了在第一构造实例中的当从轴向看时的定子的示意性平面图；

图3是示出了在第一构造实例中的定子的一部分的示意性立体图；

图4示出了在第一构造实例中的齿和爪形磁极的示意性视图；

图5示出了在周向距离和输出比之间的关系的实例的图表；

图6示出了在宽度比和输出比之间的关系的实例的图表；

图7示出了在第二构造实例中的齿和爪形磁极的示意性视图；

图8示出了当从轴向看时的爪形磁极的构造实例的示意性视图；

图9示出了在第三构造实例中的齿和爪形磁极的示意性视图；

图10示出了当从轴向看时的爪形磁极的构造实例的示意性视图；

图11示出了在气隙膨胀部分的角度和输出比之间的关系的实例的图表；

图12示出了在第四构造实例中的齿和爪形磁极的示意性视图；

图13示出了在第五构造实例中的齿和爪形磁极的示意性视图；

图14示出了当从轴向看时的定子和爪形磁极的构造实例的示意性视图；

图15示出了当从径向看时的周向部署的定子的构造实例的示意性视图；

图16示出了在第六构造实例中的齿和爪形磁极的示意性视图；

图17示出了在第七构造实例中的齿和爪形磁极的示意性视图；

图18示出了在第二构造实例中的旋转电机的示意性局部截面图；

图19示出了在第二构造实例中的从轴向看时的定子的示意性平面图；

图20是示出了在第二构造实例中的定子的一部分的示意性立体图；

图21是示出了在第三构造实例中的定子的一部分的示意性立体图；以及

图22示出了在第八构造实例中的齿和爪形磁极的示意性视图。

具体实施方式

下文中，将参照附图描述用以实施本发明的实施例。

应当注意的是，除非另有说明，否则“连接”意为电连接。

每个图示出了用于描述本发明所需的元件，但是，不一定示出所有实际元件。

当涉及上、下、左和右等方向时，这些术语是基于对附图进行描述的。

用于附图标记的各英文字母用大写字母和小写字母表示不同元件。

“固定”可以是能固定物体的任意方式，且无关于固定方法。

“环形”包括圆筒形。

以下，为了简明起见，将用于车辆的旋转电机简单称作旋转电机。

“轴向”可以是轴向本身，或者可以是与该轴向相交的方向(斜向)。

“外径侧”是指沿径向的外侧或外周侧，而“内径侧”是指沿径向的内侧或内周侧。

[第一实施例]

将参照图1至图6描述第一实施例。

图1所示的旋转电机10是内转子型发电机，并且在壳体13内具有定子11、转子12、冷却风扇14、轴17等。

应当注意的是，图1的上半部分示出了被剖切的极芯12a的截面图，图1的下半部分示出了被剖切的另一极芯12b的截面图。

壳体13可以以能够容纳上述元件的任意形状形成。

图1所示的构造实例的壳体13具有前壳体13F和后壳体13R等。

冷却空气排放孔13a和冷却空气吸入孔13b设置在壳体13中。

应当注意的是，壳体13也称为框架或箱体。

虽然未示出，但是集电环、整流器、滑轮等可以容纳在壳体13中。

定子11具有定子绕组11a、定子芯11b等。

定子绕组11a是具有三相以上的线圈，并且通过收纳到切槽11s(参照图2)中而被组装到定子芯11b。

后面将描述定子芯11b的特定构造实例(参照图2)。

转子12与定子11(具体地与定子芯11b的齿11t)之间设置有气隙G。

气隙G的尺寸可以任意设定。

后面将描述转子12的特定构造实例(参照图3)。

多个冷却风扇14是冷却装置的实例。

每个冷却风扇14设置成靠近定子绕组11a，并且固定到转子12的轴向端面。

随着转子12的旋转，冷却风扇14抽吸来自冷却空气吸入孔13b的冷却空气，并且将冷却空气从冷却空气排放孔13a排出。

通过冷却空气流，可以冷却包括定子11(特别是定子绕组11a)在内的整个旋转电机10。

由于轴承15夹设在壳体13和轴17之间，因此，该轴17被可旋转地支承。

另外，轴17也是直接或间接固定到转子12的旋转构件，并且与转子12一起旋转。

图2中示出的定子芯11b是半闭切槽型(semi-closed slot type)，并且具有多个齿11t、轭11y等。

轭11y可以以任何形状形成，并且在本实施例中以环形形状形成。

多个齿11t形成为从轭11y沿径向向内延伸，并且沿周向相隔。

齿11t和轭11y可以如图所示一体形成，或者它们都可以独立形成并且彼此固定。

沿周向形成在彼此相邻的齿11t之间的空间是用于容纳定子绕组11a的切槽11s。

也就是说，切槽11s通过多个齿11t设置在定子芯11b中。

图3中所示的转子12具有一对极芯12a和12b、励磁线圈16等。

极芯12a具有多个爪形磁极12ma、多个U形凹槽12au等。

多个爪形磁极12ma沿周向设置在极芯12a的外径侧端部，并且从外径侧端部以预定节距形成渐缩。

极芯12b具有多个爪形磁极12mb、多个U形凹槽12bu等。

多个爪形磁极12mb沿周向设置在极芯12b的外径侧端部，并且从外径侧 端部以预定节距的渐缩形状而形成。

上述预定节距根据爪形磁极的数量合适地设定。

爪形磁极12ma、12mb的每个相当于爪形磁极12m。

多个爪形磁极12ma和多个爪形磁极12mb交替设置成面向彼此，以彼此接合。

极芯12a、12b和爪形磁极12ma、12mb由软磁材料形成。

U形凹槽12au、12bu以从爪形磁极12ma、12mb不会发生漏磁通的程度朝向极芯12a、12b的中心侧被切割。

励磁线圈16设置成由极芯12a、12b和爪形磁极12ma、12mb覆盖。

当对该励磁线圈16通电时，爪形磁极12ma、12mb被磁化成N极或S极。

将参照图4解释沿周向相邻的爪形磁极12ma和爪形磁极12mb的构造实例。

爪形磁极12ma包括在形成为从极芯12a延伸的多个爪形磁极12ma中。

爪形磁极12mb包括在形成为从极芯12b延伸的多个爪形磁极12mb中。

爪形磁极12ma、12mb的数量可以任意设定。

爪形磁极12ma、12mb的形式在第二实施例和随后的实施例中是相同的。

由图4中的点划线示出的内极中心位置CL1是位于爪形磁极12ma和爪形磁极12mb之间的中心。

类似地由点划线示出的齿中心位置CL2是齿11t的中心。

换句话，图4示出了内极中心位置CL1与齿中心位置CL2匹配的状态。

应当注意的是，爪形磁极12ma和爪形磁极12mb处于相同的平面中，除了沿轴向的定向是相反的之外。

由此，除非另外指定，在以下描述中，爪形磁极12ma用作代表。

爪形磁极12ma具有径向端部12c、第一部分12d1、根部12e等。

径向端部12c是面向齿11t的尖部11te的部分，并且形成为沿所示轴向朝向尖侧的平面形状(平坦表面或弯曲表面)。

径向端部12c是在定子12中沿径向(在本实施例中，外径侧)突出最多的部分。

沿径向端部12c的轴向的尖侧形成为在爪-尖端面宽度L1中，并且沿轴向 的根侧形成为在爪-根端面宽度L2中。

爪形磁极12ma可以形成为在0.20≤L1/L2≤0.71的范围内(参照图6)。

根部12e是从极芯12a凸起的部分。

第一部分12d1是气隙膨胀部12d的部分，并且形成为在沿爪形磁极12ma的周向的两侧部分的至少一部分上。

第一部分12d1形成为具有与齿11t(尖部)之间的气隙(即周向距离τ)，该气隙大于气隙G。

当用τ(tau)表示在径向端部12c和齿11t之间的周向距离时，并且当用δ(delta)表示气隙G时，第一部分12d1可以形成在3δ≤τ≤15δ的范围内(参照图5)。

第一部分12d1的形状无关于形成在上述范围内的程度。

也就是说，该形状可以是平面、曲面或不平表面。

爪形磁极12ma和另一爪形磁极12mb构造成使得沿一个爪形磁极的轴向上的尖部不与另一个爪形磁极的径向端部12c重叠。

另外，爪形磁极12ma和另一爪形磁极12mb构造成使得一个爪形磁极第一部分12d1的至少一部分与另一个爪形磁极的第一部分12d1重叠。

将参照图5和图6，描述按上述进行构造的旋转电机10的输出和在第2002-058220号公报(下文中简称为常规技术)中披露的车辆交流发电机的输出的对比。

首先，图5示出了在通过改变周向距离τ来测量输出的情形中的输出比Pr1。

输出比Pr1是当常规技术的输出设为1时的情形中的旋转电机10的输出。

本实施例的输出是所产生的功率的输出(即功率输出)。

根据图5所示的特征线SC1，当爪形磁极12ma、12mb形成在周向距离τ为3δ≤τ≤15δ的范围内时，该输出增大并超过常规技术。

爪形磁极12ma、12mb可以形成为使得当基于所需输出而计算的输出比设为Pra时满足τa≤τ≤τb。

周向距离τa、τb是满足3δ<τa<τb<15δ的数值。

以此方式，可以确定地获得比具有输出比Pra的输出更多的输出。

接着，在图6中，示出了通过爪-尖端面宽度L1除以爪-根端面宽度L2(＝L1/L2)获得的宽度比Lr，并通过改变Lr测量该输出的情形下的输出比Pr2。

类似于输出比Pr1，该输出比Pr2是在当常规技术设为1的情形下的旋转发电机10的输出。

根据图6所示的特征线SC2，当爪形磁极12ma、12mb形成在宽度比Lr为0.20≤Lr1≤0.71的范围内时，该输出增大并超过常规技术。

爪形磁极12ma、12mb可以形成为使得当基于所需输出而计算的输出比设为Prb时满足Lra≤Lr1≤Lrb。

宽度比Lra、Lrb是满足0.20<Lra<Lrb<0.71的数值。

以此方式，可以确定地获得比具有输出比Prb的输出更多的输出。

应当注意的是，图6示出了在周向距离τ为τ＝9δ且转子12的转速为1800rpm的情形下的结果。

虽然未示出，但如果周向距离τ在3δ≤τ≤15δ的范围内，且转子12的转速等于或小于额定速度，则获得与特征线SC2相同的结果。

根据上述旋转电机，转子12的爪形磁极12ma、12mb形成在3δ≤τ≤15δ的范围内，并且形成在0.20≤Lr1≤0.71的范围内(参照图1至图6)。

根据以上构造，由于周向距离τ确保为大于常规技术，则可以充分地减少漏磁通。

另外，可以通过增加径向端部12c的端面的面积来增大所产生的磁通量，由此，可以通过累加效应而提高该输出。

[第二实施例]

将参照图7至图11描述第二实施例。

应当理解的是，在第二实施例中，对与第一实施例相同或相似的部件标注相同的附图标记，为了避免冗余的解释，将不再对其重复的结构和特征进行说明。

由此，将主要描述与第一实施例不同的点。

[第一构造实例]

参照图7和图8，将解释沿周向相邻的爪形磁极12ma和爪形磁极12mb 的第一构造实例。

在下文中，如在第一实施例的情形一样，爪形磁极12ma将作为代表进行描述。

在图7中所示的爪形磁极12ma具有径向端部12c、第一部分12d1、第二部分12d2、根部12e等。

与在图4中所示的爪形磁极12ma的不同之处在于，在本实施例中还包括第二部分12d2。

第二部分12d2是气隙膨胀部12d的部分，并且形成在沿爪形磁极12ma的周向的两侧部分的至少一部分上。

第二部分12d2形成为从爪形磁极12m的尖部沿周向延伸到第一部分12d2。

在图8中，由点划线示出的中心轴线CL3是从转子12的旋转中心CP延伸的爪形磁极12m的中心线。

上述第一部分12d1形成为使得当从轴向看时，上述第一部分12d1与爪形磁极12m(12ma、12mb)的中心轴线CL3之间形成的角度为α(alpha)。

第一部分12d1可以形成在5°<α<45°的范围内(参照图11)。

另一方面，第二部分12d2形成为使得当从轴向看时，第二部分12d2与爪形磁极12m的中心轴线CL3之间形成的角度为β(beta)。

角度α与角度β之间的关系为α<β<90°。

换言之，相对于齿11t的尖部11te，第二部分12d2变成比第一部分浅的角度，并且磁通量可能流动。

由此，伴随着转子12的旋转而产生的磁通量的变化变得顺畅，因此，可以降低磁噪音。

另外，通过合适地设定第一部分12d1的角度α，可以进一步减少漏磁通，并且也可以通过进一步增大第一部分12d1的面积来增加所产生的磁通量，由此，可以降低磁噪音。

[第二构造实例]

参照图9和图10，将解释沿周向相邻的爪形磁极12ma和爪形磁极12mb的第二构造实例。

在下文中，将主要描述与第一构造实例不同的点。

与第一构造实例类似地，在图9和图10中所示的爪形磁极12ma具有径向端部12c、第一部分12d1、第二部分12d2、根部12e等。

与第一构造实例的不同点在于第二部分12d2延伸至根部12e。

当角度α较小(例如在5°<α<26°的范围内)时，会出现上述第二部分12d2。

当第二部分12d2延伸到根部12e时，相对于齿11t的尖部11te，第二部分12d2变成比第一部分12d1进一步浅的角度。

由此，伴随着转子12的旋转而产生的磁通量的改变会变得顺畅，因此，可以进一步降低磁噪音。

将参照图11描述具有如上构造的爪形磁极12ma、12mb的旋转电机10的输出与常规技术的输出之间的比较。

图11示出了在通过改变第一部分12d1的角度α来测量输出的情形中的输出比Pr3。

输出比Pr3是当常规技术的输出设为1时的情形中的旋转电机10的输出。

与第一实施例类似，本实施例的输出是所产生的功率的输出(即功率输出)。

根据图11所示的特征线SC3，当爪形磁极12ma、12mb形成在角度α为5°<α<45°的范围内时，该输出增大并超过常规技术。

爪形磁极12ma、12mb可以形成为使得当基于所需输出而计算的输出比设为Prc时满足αa≤α≤αb。

周向距离τa、τb是满足5°<αa<αb<45°的数值。

以此方式，可以确定地获得比具有输出比Prc的输出更多的输出。

应当注意的是，图11示出了在周向距离τ为τ＝9δ、转子12的转速为1800rpm且宽度比Lr为Lr1＝0.45的情形下的结果。

虽然未示出，但如果周向距离τ在3δ≤τ≤15δ的范围内，转子12的转速等于或小于额定速度，并且宽度比Lr在0.20≤Lr1≤0.71的范围内，则获得与特征线SC3相同的结果。

[第三实施例]

将参照图12至图14来描述第三实施例。

应当理解，在第三实施例中，对与第一实施例和第二实施例相同或相似的部件标注相同的附图标记，并且，为了避免冗余的解释，将不再对其重复的结构和特征进行说明。

由此，将主要描述与第一实施例和第二实施例不同的点。

参照图12和图13，将解释沿周向相邻的爪形磁极12ma和爪形磁极12mb的构造实例。

图12所示的爪形磁极12ma是图4所示的爪形磁极12ma的改型。

图13所示的爪形磁极12ma是图7所示的爪形磁极12ma的改型。

在下文中，如在第一实施例(具体地，图4)和第二实施例(具体地，图7)的情形一样，爪形磁极12ma将作为代表进行描述。

图12所示的爪形磁极12ma的第一部分12d1的构造不同于图4所示的爪形磁极12ma。

图4所示的第一部分12d1形成为沿根部12e的轴向延伸。

相反，图12中所示的第一部分12d1形成为沿轴向延伸到极芯12a(根侧)的端部。

图13所示的爪形磁极12ma的第一部分12d1的构造不同于图7所示的爪形磁极12ma。

图7所示的第一部分12d1形成为沿根部12e的轴向延伸。

相反，图13中所示的第一部分12d1形成为沿轴向延伸到极芯12a(根侧)的端部。

根据图12和图13所示的第一部分12d1的构造，当转子12的极芯12a、12b以图14所示的旋转方向R旋转时，可以产生冷却定子绕组11a的冷却空气F。

由此，降低了定子绕组11a的温度并且也降低了热损失，所以可以提高输出。

[第四实施例]

将参照图15描述第四实施例。

图15是从图14所示的XV方向看到的沿周向的部署图。

应当理解，在第四实施例中，对与第一实施例至第三实施例相同或相似的部件标注相同的附图标记，为了避免冗余的解释，将不再对其重复的结构和特征进行说明。

由此，将主要描述与第一实施例至第三实施例不同的点。

图15所示的定子11是图1所示的定子11的改型。在图15中的定子绕组11a的线圈端部CE的构造不同于图1所示的定子绕组11a。

图15所示的定子绕组11a具有由部段导体Seg形成的线圈端部CE。

每个部段导体Seg弯曲成使得它从一个切槽11s露出并且进入另一切槽11s。

通风路径11c形成在各部段导体Seg之间、或是更接近于定子芯11b的各定子绕组11a的内侧。

如上所述，通风路径11c由定子11中的部段导体Seg形成。

由此，通过图1所示的冷却风扇14或者图14所示的第一部分12d1，使冷却空气F容易地流动，并可以进一步增强冷却效果。

[第五实施例]

参照图16，将描述第五实施例。

应当理解，在第五实施例中，对与第一至第四实施例相同或相似的部件标注相同的附图标记，为了避免冗余的解释，将不再对其重复的结构和特征进行说明。

由此，将主要描述与第一实施例至第四实施例不同的点。

参照图16，将解释沿周向相邻的爪形磁极12ma和爪形磁极12mb的构造实例。

在下文中，如在第一实施例的情形(特别地，图4)一样，爪形磁极12ma将作为代表进行描述。

应当注意的是，图16中所示的轴向中心位置CL4是沿齿11t的轴向的中心线。

图16所示的爪形磁极12ma具有径向端部12c、第一部分12d1、根部12e等。

与图4所示的爪形磁极12ma的不同在于以下两点。

第一，爪形磁极12ma的径向端部12c的轴向长度与齿11t的尖部11te的轴向长度构造成相同长度。

第二，构造成爪形磁极12ma的尖部表面(附图中在尖侧处的轴向端面)和齿11t的轴向端面11f是匹配的。

根据上述构造，在定子11和转子12之间流动的磁通聚集在定子11侧的尖部11te以及转子12侧的径向端部12c。

因而，由于可以防止因爪形磁极12m太长而导致磁通从各爪形磁极12m之间泄漏，因此可以进一步提高该输出。

虽然未示出，但是图7、图9、图12和图13中所示的爪形磁极12m(12ma、12mb)和齿11t可以与图16所示的爪形磁极12m和齿11t相似地构造。

即使在此类构造中，也可以防止磁通从各爪形磁极12m之间泄漏，所以可以进一步提高该输出。

[第六实施例]

参照图17，将描述第六实施例。

应当理解，在第六实施例中，对与第一至第五实施例相同或相似的部件标注相同的附图标记，为了避免冗余的解释，将不再对其重复的结构和特征进行说明。

由此，将主要描述与第一至第五实施例不同的点。

参照图17，将解释沿周向相邻的爪形磁极12ma和爪形磁极12mb的构造实例。

图17所示的每个爪形磁极12ma、12mb具有径向端部12c、第一部分12d1、根部12e等。

与图4所示的爪形磁极12ma、12mb的不同在于以下两点，这两点关于轴向长度。

第一，齿11t的轴向端面11f(在附图的顶侧)构造得比爪形磁极12mb的尖部表面(在附图的上侧示出的尖侧处的轴向端面)长一轴向距离D1。

第二，齿11t的轴向端面11f(在附图的底侧)构造得比爪形磁极12ma的尖部表面(在附图的下侧示出的尖侧处的轴向端面)长一轴向距离D2。

轴向距离D1、D2可以任意设定。

换句话说，各轴向距离可以是0<D1<D2，或者可以是D1＝D2，或者可以是D1>D2>0。

根据上述构造，爪形磁极12m的尖部定位在包含齿11t的轴向端面11f在内的定子芯11b的内部。

由于爪形磁极12m的轴向长度较短，因此，可以防止磁通从各爪形磁极12m之间泄漏，并且可以进一步提高输出。

虽然未示出，但是图7、图9、图12和图13中所示的爪形磁极12m(12ma、12mb)和齿11t可以与图17所示的爪形磁极12m和齿11t类似地构造。

即使在此类构造中，也可以防止磁通从各爪形磁极12m之间泄漏，所以可以进一步提高该输出。

[其它实施例]

虽然上文已经根据本发明的第一实施例至第六实施例描述了本发明，但是本发明不以任何方式限制为上述各实施例。

换句话说，在本发明中可以进行各种改型。

例如，可以实现以下所示的构造。

在上述第一实施例至第六实施例中，构造成应用具有前壳体13F和后壳体13R的壳体13(参照图1)。

作为前述构造的替代，可以构造成应用壳体13，该壳体13使用带有一体形成的前壳体13F和后壳体13R的一体壳体13FR。

由于只是壳体13的构造不同，因此，可以获得与第一实施例至第六实施例相似的效果。

在上述第一实施例至第六实施例中，构造成应用半闭切槽型的定子芯11b(参照图1)。

作为前述构造的替代，可以如图19所示构造成应用敞开切槽型的定子芯11b。

由于只是切槽11s的构造不同，因此可以获得与第一实施例至第六实施例相似的效果。

在上述第一实施例至第六实施例中，构造成应用具有U形凹槽12au、12bu的极芯12a、12b(参照图1)。

作为前述构造的替代，可以构造成应用图20所示的不具有U形凹槽12au、12bu的极芯12a、12b。

有效的是，在极芯12a和爪形磁极12mb之间或者在极芯12b和爪形磁极12ma之间被分开成不会发生漏磁通的角度。

由于只是极芯12a、12b的结构不同，因此可以获得与第一实施例至第六实施例相似的效果。

在上述第一实施例至第六实施例中，构造成作为爪形磁极12ma和爪形磁极12mb之间的中心的内极中心位置CL1与轴向匹配(参照图4、图7、图9、图12、图13、图16、图17)。

作为前述构造的替代，可以构造成内极中心位置CL1沿与轴向相交的方向(斜向)延伸。

例如，可采用图21和图22中所示的爪形磁极12ma和爪形磁极12mb。

图21对应于图3的改型，而图22对应于图4的改型。

齿11t的尖部11te可以形成为如图22所示的平行四边形，或者可以形成为如图4所示的矩形。

另外，只要周向距离τ在3δ≤τ≤15δ的范围内并且宽度比Lr在0.20≤L1/L2≤0.71的范围内，则爪形磁极12m的形状可以自由构造。

例如，可应用诸如锯齿形状或齿轮形状。

虽然没有示出，但是极芯12a、12b可以不设置有图20所示的U形凹槽12au、12bu。

由于只是爪形磁极12m的形状是不同的，因此，可以获得与第一实施例至第六实施例相似的效果。

在上述第一至第六实施例中构造成将内转子型发电机应用于旋转电机10(参照图1)。

作为前述构造的替代，可以构造成应用内转子型电动马达或电动发电机，或者可以构造成应用外转子型发电机、电动马达或者电动发电机。

外转子型是将定子11设置在内径侧上并且将转子12设置在外径侧上。

由于只有旋转电机10的作用是不同的，或者定子11和转子12的布置是不同的，因此，可以获得与第一实施例至第六实施例相似的效果。

应当注意的是，在图5、图6、图11中的电动发电机的发电作用的情形下的输出是所产生的功率的输出(即功率输出)。

另外，在电动马达或电动发电机的马达作用的情形下的输出是扭矩。

在上述第一实施例至第六实施例中，构造成通过在壳体12中形成冷却空气吸入孔13b和冷却空气排放孔13a，并且通过由冷却风扇14所产生的冷却空气F或者第一部分12d1来空冷旋转电机10。

作为前述构造的替代，可以构造成通过在壳体13中形成用于引入冷却水的冷却水入口和用于排放冷却水的冷却水排放口，并且通过藉由冷却风扇14或第一部分12d1喷洒所引入的冷却水，来水冷旋转电机10。

由于只是空气或水的冷却方法不同，因此，可以获得与第一实施例至第六实施例相似的效果。

在上述第一至第六实施例中，构造成由软磁材料形成爪形磁极12m(12ma、12mb)(参照图3，图21)。

作为前述构造的替代，该爪形磁极12m可以构造成通过磁化为N极或S极的磁铁来形成，或者可以通过组合软磁材料和磁铁来构造。

由于只是的磁力源不同，因此，可以获得与第一实施例至第六实施例相似的效果。

应当注意的是，由于爪形磁极12m变为磁力源，因此，不需要励磁线圈16。

由于可以以与不需要的励磁线圈16相应的尺寸来形成更大的爪形磁极12m，因此，可以增加所产生的磁通。