专利名称：显示器玻璃中的快速弛豫的组成控制的制作方法
技术领域：
本发明涉及用于显示器(例如液晶显示器(IXD))制造的玻璃基板，具体来说，涉及显示器制造工艺过程中这些基板发生的尺寸变化。
背景技术：
人们众所周知，显示器的制造方法包括在升高的温度下进行的加工步骤。采用的具体温度取决于制造的显示器的种类。例如，使用多晶硅(P-Si)技术的显示器的加工温度高于基于无定形硅的显示器(a-Si显示器)。同样众所周知，大玻璃板在显示器制造工艺中用作基板，因此经受这些工艺中使用的升高的温度。这些升高的温度会导致基板发生尺寸变化，即收缩。由于现代显示器的象素尺寸很小，所以即使是几个PPm(百万分之一)的微小尺寸变化也会影响最终的显示器的质量。人们采用一些方法来解决尺寸变化的问题。例如，人们在将基板用于显示器制造工艺之前，将基板在升高的温度下保持一段时间，从而使其预先收缩。这样的热处理会降低玻璃的假想温度(fictive temperature)，因此减小了当升高到升高的温度的时候玻璃产生的尺寸变化(见以下公式(1))。在另外的方法中，人们开发了一些玻璃组合物，其具有较高的应变点和/或较高的退火温度，因此对高温的耐受性更强。很重要的是，并不是显示器制造工艺的所有步骤都同样地容易发生尺寸变化的问题。相反的，这些工艺通常包括关键的循环，在此关键的循环中，玻璃基板的尺寸变化(例如基板的收缩)对最终显示器具有最大的不利影响。本发明涉及减少在这些关键循环中发生的尺寸变化。因此，本发明所述的技术可以作为上文讨论的那些其他用来减小尺寸变化的技术的补充或替代。
发明内容
根据第一个方面，本发明揭示了一种用来减少显示器制造循环中玻璃板的尺寸变化的方法，该方法包括改变玻璃的组成，从而增加循环过程中玻璃的峰值膨胀。在某些实施方式中，通过向组合物中加入碱金属而改变组成，在其它的实施方式中，增大玻璃的水含量。根据第二个方面，揭示了一种用来在制造显示器装置的制造方法中作为基板的玻璃板，所述制造方法对所述玻璃板进行至少第一加热阶段和第二加热阶段，所述第一加热阶段的特征是具有最高温度Tl和后阶段冷却速率rl，所述第二加热阶段的特征是具有最高温度T2以及后阶段冷却速率r2，其中(I)Tl < T2 且 rl = r2 ；或者(2)T1 = T2 且 rl < r2 ；或者
(3)T1 < T2 且 rl < r2 ；所述玻璃板通过每小时制造至少500磅玻璃的方法(例如浮法或熔合法)制造， 包含 SiO2, Al2O3, CaO, SrO 禾口 MgO，当通过包括调节阶段(图3中的31，32，33;图4中的43)和测量阶段(图3中
的34，35，36 ；图4中的44，45，46)的测试过程进行测试的时候，所述玻璃板的玻璃在测量
阶段(图3中的34，35，36;图4中的44，45，46)的膨胀峰(单位为ppm)大于EXPP，其中 1 87
ργρρ _ i,Q/ +45
"Tann-4.5 1 ‘ ’式中Tann是玻璃的退火温度，单位为。C，
675所述调节阶段(图3中的31，32，33;图4中的43)包括以下三个子阶段⑴在第1子阶段中，在2分钟内将玻璃从20°C加热至675°C (见图3中的31)；(ii)在第2子阶段中，玻璃在675°C保持8小时(见图3中的32)；以及(iii)在第3子阶段中，在8小时内将玻璃从675°C冷却至室温(见图3中的33)；所述测量阶段(图3中的34，35，36 ；图4中的44，45，46)包括将以下三个子阶段依次重复六次(i)对于每次重复，在第1子阶段中，在2分钟内将玻璃从20°C加热至675°C (见图3中的34，其表示第一次重复)；(ii)在第2子阶段中，在前三次重复中，玻璃在675°C加热5分钟，在第四次重复中，玻璃加热15分钟，在第五次重复中，玻璃加热30分钟，在第六次重复中，玻璃加热60分钟(6次重复后累积120分钟)(见图3中的35，这表示第一次重复)；以及(iii)对于每次重复，在第3子阶段中，在2分钟内将玻璃从675 °C冷却至 IOO0C (见图3中的36，这表示第一次重复)；在每次测量阶段重复的第3子阶段之后，测量尺寸变化。根据第三个方面，揭示了一种用来区别玻璃中快速和慢速弛豫体的效果的方法， 该方法包括(i)调节阶段(图3中的31，32，33;图4中的43)，其中将玻璃加热(31)至预先选定的升高的温度，在该温度保持(32)，然后冷却(33)，以及(ii)测量阶段(图3中的 34，35，36;图4中的44，45，46)，其中将玻璃加热(34)至相同的预先选定的温度，在该温度保持(35)，然后冷却(36)，所述调节阶段中在升高的温度保持(32，35)的时间比测量阶段长，调节阶段中的冷却(33，36)比测量阶段中的冷却慢。在某些实施方式中，测量阶段的加热(34)，保持(35)和冷却(36)重复多次。在以上对本发明的各方面的概述中使用的标记数字只是为了读者的方便，并未用来限制本发明的范围，也不应被理解为对本发明范围的限制。一般而言，应理解前面的一般性描述和以下的详细描述都只是对本发明的示例，用来提供理解本发明的性质和特性的总体评述或框架。在以下的详细描述中提出了本发明的附加特征和优点，对于本领域的技术人员而言，由所述内容或通过按照本文所述实施本发明而了解，其中的部分特性和优点将是显而易见的。包括的附图提供了对本发明的进一步理解，附图被结合在本说明书中并构成说明书的一部分。应理解，在本说明书和附图中揭示的本发明的各种特征可以以任意和所有的
组合使用。
附图简要说明
图1是保持在450°C的代表性的显示器玻璃(康宁有限公司(Corning Incorporated)的JADE 玻璃)的尺寸变化(纵轴，单位ppm)-时间(横轴，单位分钟)曲线图。图2是以生产量制造的四种玻璃的尺寸变化(纵轴，单位ppm)-时间(横轴，单位分钟)曲线图，所述四种玻璃进行持续4、8和12分钟的温度变化步骤。30秒数据点是基于对4、8和12分钟的值的指数拟合。图3是测试过程的温度(纵轴)_时间(横轴)曲线图，用来观察显示器玻璃中的快速弛豫。此图中的时间、温度和斜率不是按照比例绘制的。测试过程包括调节阶段31， 32，33和测量阶段34，35，36。图4是显示图3的测试过程的实施方式的示意图。纵轴是加热周期43，44，45，46 的温度以及曲线41和42的假想温度；横轴是时间。附图不是按比例绘制的。图5是由于图4的测试过程的测量阶段造成的尺寸变化的示意图。纵轴是尺寸变化，例如单位为百万分之份数(ppm)，横轴是时间。附图不是按比例绘制的。图6是显示配入的Li2O对快速弛豫的影响的曲线图。纵轴是尺寸变化，单位为 ppm ；横轴是时间，单位为分钟。图7是显示水含量对快速弛豫的影响的曲线图。纵轴是尺寸变化，单位为ppm ；横轴是时间，单位为分钟。图8是显示器制造工艺的关键热循环过程中，最大膨胀对最终尺寸变化的影响的示意图。图的上部显示了关键热循环，下部显示了玻璃基板的尺寸变化。图的上部和下部的横轴都表示时间；上部的纵轴表示温度，下部的纵轴表示尺寸变化。图9是根据图4所示的过程测试的六种生产玻璃和三种开发玻璃的尺寸变化(纵轴，单位ppm)-时间(横轴，单位分钟)曲线图。图10是图9的九种玻璃的峰值膨胀-退火温度曲线图。图11是具有不同的快速弛豫水平的两种玻璃在显示器制造工艺的关键热循环中计算的尺寸变化的示意图。横轴表示时间，单位为分钟，纵轴表示尺寸变化，单位为ppm。
具体实施例方式当玻璃熔体从高温快速冷却的时候，随着温度的降低，冷却的液体中的原子运动减慢，最终减小到由于常规振动状态的热群体而绕着固定的位置振动。这些位置通常不是当玻璃在中间温度(例如玻璃化转变温度或者应变点或退火温度)保持较长时间(数秒至数天)之后通常呈现的位置。因此，当将快速骤冷的玻璃再次加热至中间温度的时候，热集合振动态允许原子弛豫到能够更好地满足其单独和集体键合(bonding)要求的位置。因为该过程通常伴以大块玻璃物理尺寸的减小，因此认为再次加热时的热弛豫会造成玻璃的收缩。任何特定玻璃样品在再次加热的时候呈现的收缩的量取决于在开始再次加热时玻璃的假想温度，即TfUtl)，以及取决于所述假想温度在再次加热的过程中的变化，即 Tf(t)。可以用以下关系式描述当再次加热至温度τ的时候，假想温度随时间的变化(Tf(t)-T) = (Tf(t0)-T)*exp[(-t/x (T) )b] 公式(1)
其中b是〃拉伸常数〃，τ⑴是玻璃在热处理温度的弛豫时间。玻璃在特定温度T的弛豫时间可以近似用以下公式表示τ (T) η (T)/G 公式 O)其中η⑴是玻璃在特定温度的剪切粘度，G是玻璃的剪切模量，将粘度分为时间空间，一级近似独立于温度。从公式⑴和⑵可以看到，随着弛豫时间增加，例如通过增大η (Τ)，设定时间内玻璃的假想温度的变化显著减小，从而减小了设定的热循环中测得的收缩。尽管对于特定的骤冷速率，通常将假想温度记作单独的温度，但是这仅仅是出于语言上方便的原因，因为试验证据已经清楚地表明，在用作显示器基板的种类的玻璃中，存在弛豫时间分布。在图1中，将尺寸变化数据(收缩数据)以一次指数(曲线1 和扩展指数(曲线11)拟合。如果数据能够良好地用一次指数拟合，则表示单一的弛豫时间。而实际上需要扩展指数拟合，这清楚地证明有多个弛豫时间。根据本发明，发现当对玻璃进行显示器制造中所使用种类的热循环的时候，可以对玻璃的尺寸性质进行合理的近似和控制，方法是认为玻璃由两种弛豫物质的集合组成， 即"快速弛豫体"和"慢速弛豫体"。具体来说，用来控制尺寸变化的快速弛豫体/慢速弛豫体方法可以用于一些热循环，其中对玻璃板进行至少第一加热阶段和第二加热阶段， 所述第一加热阶段的特征是具有最高温度Tl和后阶段冷却速率rl，所述第二加热阶段的特征是具有最高温度T2和后阶段冷却速率r2，其中(I)Tl < T2 且 rl = r2 ；或者(2)T1 = T2 且 rl < r2 ；或者(3)T1 < T2 且 rl < r2。显示器制造工艺中的关键热循环通常是这样的两阶段加热过程的第二加热阶段， 因此，通过调节构成玻璃板的玻璃中快速和慢速弛豫体的相对量，从而控制在此第二加热阶段过程中玻璃板的尺寸变化的能力，为显示器制造工艺带来重要的贡献。一般来说，在尺寸变化过程中包括慢速弛豫体，用玻璃的粘度-温度性质对其进行描述，例如玻璃的退火温度(即玻璃的粘度为1013]8泊时的温度)。具体来说，在本文中， 慢速弛豫体表示其性质可以用公式( 进行一级近似描述的弛豫体，而快速弛豫体是弛豫时间比公式(2)预测的弛豫时间更快的那些弛豫体。实际上，慢速弛豫体和快速弛豫体的存在会使得玻璃在经历两阶段的温度步骤的时候发生尺寸变化。具体来说，玻璃可能发生膨胀，然后发生收缩。在短热周期，例如显示器制造中常用的关键的“快速热退火”或“RTA”中尤其会发生这种情况，其中快速弛豫体通过在短时间内造成膨胀，而不是发生常规的收缩，从而在玻璃的净尺寸变化中发挥重要作用。图2显示以生产量制造的四种玻璃的此种效果。在此图中，玻璃在升高的温度下加热4分钟、8分钟和12分钟。在将玻璃冷却至室温之后测量所得的尺寸变化，用指数函数对测得的数据进行拟合，用来预测30秒的尺寸变化。从图2可以看到，不同的玻璃中，最终的尺寸变化存在很大的差异，取决于峰值膨胀以及遵循峰值膨胀的曲线的斜率。具体来说， 曲线21显示在测试期间仅发生膨胀的玻璃，曲线M显示的玻璃具有大的峰值膨胀，然后是很大的收缩，曲线22和23显示具有很宽地隔开的零交点的中间性质。根据本发明，已经确定图2所示的总体性质可以通过选择/调节玻璃中的快速弛豫体的量来控制。但是，要做到这一点，需要能够将快速弛豫体的影响与慢速弛豫体的影响区分开。图3显示用来将慢速和快速弛豫体的这些影响分离的测试步骤。从此图可以看到，测试过程包括调节阶段(图3中的31，32，33 ；图4中的43)以及测量阶段(图3中的34，35，36;图4中的44，45，46)。调节阶段包括三个子阶段，其中⑴在第1子阶段中，在2分钟内将玻璃从20°C加热至675°C (见图3中的31)；(ii)在第2子阶段中，玻璃在675°C保持8小时(见图3中的32)；以及(iii)在第3子阶段中，在8小时内将玻璃从675°C冷却至室温(见图3中的33)；以及，在某些实施方式中，测量阶段包括对以下三个子阶段依次重复六次(i)对于每次重复，在第1子阶段中，在2分钟内将玻璃从20°C加热至675°C (见图3中的34，其表示第一次重复)；(ii)在第2子阶段中，在前三次重复中，玻璃在675°C加热5分钟，在第四次重复中，玻璃加热15分钟，在第五次重复中，玻璃加热30分钟，在第六次重复中，玻璃加热60分钟(6次重复后累积120分钟)(见图3中的35，这表示第一次重复)；以及(iii)对于每次重复，在第3子阶段中，在2分钟内将玻璃从675 °C冷却至 IOO0C (见图3中的36，这表示第一次重复)；在每次测量阶段重复的第3子阶段之后，测量尺寸变化。可以使用市售的或者定制的设备，通过各种方法测定尺寸变化。例如，可以通过围绕样品的边缘刻划基准线，然后使用例如三丰顶点观察系统(Mitutoyo Apex Vision System)测量周长的变化，由此测定尺寸变化。本领域技术人员通过本发明可以理解，可以使用包括其他时间、温度以及测量阶段重复数的测试过程来区别快速弛豫体和慢速弛豫体的效果，只要该过程包括以下特征 使用调节阶段，该调节阶段在预先选定的升高的温度下长时间保持，并且具有缓慢的骤冷速率；然后进行测量阶段，该测量阶段使用相同的预先选定的温度以及较快的骤冷速率。一般来说，所述测试过程的调节阶段用来显著减少慢速弛豫物质对测量阶段中测得的尺寸变化的贡献。通常来说，所述玻璃样品在调节阶段过程中的尺寸变化(收缩)约为3300-1500ppm。除了关停慢速弛豫体以外，所述调节阶段将快速弛豫体设定在低的假想温度状态，使得它们能够在测量阶段膨胀。然后可以将在测量阶段观察到的膨胀的相对量作为相关玻璃中存在的快速弛豫体的度量。可以通过图4和图5理解图3的过程分离慢速弛豫体和快速弛豫体的性能的能力。图4的曲线41和42分别绘制了在测试过程中慢速和快速弛豫体的假想温度随时间的变化关系。如此图所示，测试过程的第一部分(调节阶段)关停了慢速弛豫体，即图4的曲线41直到调节阶段43的结尾处是基本平坦的，在测量阶段过程中(即在图4中的加热/ 快速骤冷步骤44、45和46)保持基本平坦。图5显示在测量阶段过程中发生的尺寸变化。具体来说，曲线51显示由于快速弛豫体造成的尺寸变化，曲线53显示由于慢速弛豫体造成的尺寸变化，曲线52显示综合的尺寸变化，导致测得的数据点讨，阳和56，例如在5分钟、10分钟和15分钟的尺寸变化，在下文所示的试验结果中，对其取平均，提供玻璃的膨胀峰的度量。如这些曲线所示，由于慢速弛豫体已经基本上通过调节阶段关停，在测量阶段过程中，快速弛豫体能够产生基本上可见的膨胀性质。
使用图3-5的测试过程，可以确定组成变化对快速弛豫的影响。用来提高快速弛豫体的影响的组成变化法可以应用于目前已知或者以后开发的各种显示器玻璃。本领域已知，一般来说，显示器玻璃包含SW2和Al2O3作为玻璃形成组分，包含CaO，SrO和MgO作为用来改良玻璃的性质的组分，例如玻璃的CTE，应变点，退火温度，熔点，粘度等。除了这些组分，玻璃可以包含各种其它的组分，例如化03，BaO，澄清剂等。本发明可以使用的玻璃种类的例子包括康宁公司(Corning)的熔合成形的1737，EAGLE XG 和JADE 玻璃，NEG公司的OAlO和0A10G，以及旭硝子公司(Asahi)的浮法成形的AN-100玻璃。使用图3_5的过程测试的这些市售玻璃的尺寸性质列于下表1-3，其中91表示OAlO，92表示0A10G，93表示已经进行过预先收缩的康宁公司的1737玻璃，94表示旭硝子公司的AN-100玻璃，595表示康宁公司的EAGLE XG 玻璃，696表示康宁公司的JADE 玻璃。可以用很多种组成变化来操控热循环过程中快速弛豫对玻璃的总体尺寸变化的贡献。在常规情况下，组成变化是基于玻璃中少量的组分，而不是基于基础的玻璃形成组分和改性剂。事实上，组成变化的水平通常是对基础玻璃进行“掺杂”的形式，从而为玻璃提供所需的膨胀/收缩性质。图6和7显示了使用少量添加剂改变基础玻璃的尺寸性质的具体的非限制性例子。具体来说，图6显示了加入碱金属的影响，图7显示了水含量的影响。这些图中的曲线是使用上文所述的测试过程获得的尺寸变化-时间曲线。基础玻璃的尺寸性质显示为图6 中的曲线61以及图7中的曲线72。为了消除水的影响，用来制备基础玻璃的批料在225°C 煅烧过夜。图6中的曲线62和63分别显示在基础玻璃中加入0. 25摩尔％和1. 0摩尔％ 的Li2O的影响，而图7中的曲线71显示了使用较湿的批料的影响，也即是说，材料在熔融之前，没有在225°C进行煅烧过夜的额外步骤。图6的曲线绘制的测量的值列于表1。与尺寸测量相关的误差约为士3ppm，因此对图7的数据进行进一步的分析。具体来说，对曲线71和72进行多项式拟合，由多项式曲线获得的各个参数的值进行比较。干样品获得的各个参数(曲线72)均在湿样品(曲线71)的相应参数的置信限的95%以外，所得到的结论是，在统计学上来说，这两个曲线互不相同，在较长的时间内，该不同更明显地区分。从图6和图7可以看到，碱金属含量的增加(曲线62和63)以及水含量的增加(曲线71)会导致较高的膨胀，至少在一些程度下，使得曲线具有较陡的斜率。碱金属曲线是特别重要的，因为它们明确地显示了碱金属含量的增大与膨胀增加(因此快速弛豫增加)之间有直接的联系，也即是说，三种玻璃加入Li2O的量为零，0. 25摩尔％和1.0摩尔％的时候，三种玻璃的膨胀为 lOppm， 18ppm和 ^ppm。另外，当仅加入0. 25摩尔％的Li2O 的时候，120分钟之后的收缩从_4ppm减小到-lppm。这是一个显著的结果，当考虑退火温度的时候，甚至更重要，也即是说，含Li2O的玻璃的退火温度比不含Li2O的玻璃低irC，这意味着较低退火温度的玻璃收缩的程度小于较高退火温度的玻璃，这是出人意料的。如上文所讨论，根据本发明，尺寸变化控制与显示器制造工艺的关键热循环相关。 图8显示了该方法。在此图中，81是关键热循环，84是在循环过程中基板的尺寸变化-时间关系图，83和86分别是基板的峰值尺寸变化和最终尺寸变化。从此图可以看到，为了在关键循环的末尾实现特定值的尺寸变化，包括同时对膨胀峰以及随后的收缩的斜率进行控制。如图6和图7所示，膨胀峰的变化可以与尺寸变化-时间曲线的收缩阶段的斜率变化相联系。图9进一步显示了大量生产(例如以大于500磅/小时的速率生产)的多种玻璃的此种效果。因为玻璃是大量生产的，使用的批料是以商业量获得的，因此玻璃包含与这些批料相关的常规的水和碱金属含量。从图中可以看到显示器玻璃表现出的很多种不同的膨胀峰值和斜率。具体绘制曲线的值示于表1中。表2显示了峰值和“峰后斜率”值(即峰后斜率=60分钟-120分钟的值)。一般来说，膨胀峰之后的尺寸变化-时间曲线的斜率(下文称作“峰后斜率”)是随着玻璃的退火温度变化的函数。具体来说，随着退火温度升高，峰后斜率降低。因此，如果在上升的膨胀峰中，退火温度降低，对总体尺寸稳定性的净的影响可以很小，因为可以通过峰后斜率的增大消除掉增大的峰。作为参比点，用作基板的优选玻璃的退火温度高于700°C， 更优选高于720°C，更优选高于740°C，更优选高于760°C，更优选高于780°C，更优选高于 800 "C。根据本发明，发现当不对快速弛豫和慢速弛豫的相对分布进行控制的时候，显示器玻璃的膨胀峰会根据下式，随着退火温度变化
权利要求
1.一种用来减少显示器制造循环中玻璃板的尺寸变化的方法，该方法包括改变玻璃的组成，从而增加循环过程中玻璃的峰值膨胀。
2.如权利要求1所述的方法，其特征在于，所述改变包括增大所述玻璃的碱金属氧化物浓度。
3.如权利要求2所述的方法，其特征在于，所述玻璃的碱金属氧化物浓度增大至少 0. 25摩尔％。
4.如权利要求2所述的方法，其特征在于，所述玻璃的碱金属氧化物浓度增大至少1.0摩尔％。
5.如权利要求1所述的方法，其特征在于，所述改变包括增大所述玻璃的水浓度。
6.如权利要求1所述的方法，其特征在于，当使用包括调节阶段和测量阶段的测试步骤进行测试的时候，在测量阶段中，所述玻璃板的玻璃表现出的膨胀峰大于19-0. 23*T_， 所述膨胀峰的单位为ppm，其中Tam是玻璃的退火温度，单位为。C，所述调节阶段包括三个子阶段，其中 (i)在第1子阶段中，在2分钟内将玻璃从20°C加热至675°C ； ( )在第2子阶段中，玻璃在675°C保持8小时；以及 (iii)在第3子阶段中，在8小时内将玻璃从675°C冷却至室温；以及所述测量阶段包括将以下三个子阶段依次重复六次 (i)对于每次重复，在第1子阶段中，在2分钟内将玻璃从20°C加热至675°C ； ( )在第2子阶段中，对于前三次重复，玻璃在675°C加热5分钟，对于第四次重复，加热15分钟，对于第五次重复，加热30分钟，对于第六次重复，加热60分钟；以及(iii)对于每次重复，在第3子阶段中，在2分钟内将玻璃从675°C冷却至100°C ； 在每次测量阶段重复的第3子阶段之后，测量尺寸变化。
7.一种用来在制造显示器装置的制造方法中作为基板的玻璃板，所述制造方法对所述玻璃板进行至少第一加热阶段和第二加热阶段，所述第一加热阶段的特征是具有最高温度 Tl和后阶段冷却速率rl，所述第二加热阶段的特征是具有最高温度T2以及后阶段冷却速率r2，其中(1)Tl< T2 且 rl = r2 ；或者(2)Tl = T2 且 rl < r2 ；或者(3)Tl < T2 且 rl < r2 ；所述玻璃板通过每小时制造至少500磅玻璃的方法制造，包含SiO2, Al2O3，CaO, SrO和MgO，其中，当使用包括调节阶段和测量阶段的测试步骤进行测试的时候，在测量阶段中，所述玻璃板的玻璃表现出的膨胀峰大于194-0. 23*T_，所述膨胀峰的单位为ppm，其中Tam是玻璃的退火温度，单位为。C，所述调节阶段包括三个子阶段，其中 (i)在第1子阶段中，在2分钟内将玻璃从20°C加热至675°C ； ( )在第2子阶段中，玻璃在675°C保持8小时；以及 (iii)在第3子阶段中，在8小时内将玻璃从675°C冷却至室温；以及所述测量阶段包括将以下三个子阶段依次重复六次(i)对于每次重复，在第1子阶段中，在2分钟内将玻璃从20°C加热至675°C ； ( )在第2子阶段中，对于前三次重复，玻璃在675°C加热5分钟，对于第四次重复，加热15分钟，对于第五次重复，加热30分钟，对于第六次重复，加热60分钟；以及(iii)对于每次重复，在第3子阶段中，在2分钟内将玻璃从675°C冷却至100°C ； 在每次测量阶段重复的第3子阶段之后，测量尺寸变化。
8.如权利要求7所述的玻璃，其特征在于，所述玻璃的退火温度高于700°C。
9.一种用来区别玻璃中的快速弛豫体和慢速弛豫体的影响的方法，该方法包括(i) 调节阶段，其中将玻璃加热至预先选定的升高的温度，在该温度保持，然后冷却，以及(ii) 测量阶段，其中将玻璃加热至相同的选定的温度，在该温度保持，然后冷却，其中，在调节阶段中升高的温度保持的时间比测量阶段长，调节阶段冷却的速率比测量阶段冷却的速率慢。
10.如权利要求9所述的方法，其特征在于，所述测量阶段的加热、保持和冷却操作重复多次。
全文摘要
提供了用来减少显示器制造工艺中玻璃基板的尺寸变化的方法。通过增大玻璃表现出的快速弛豫而实现这种减少。提供了用来区别快速弛豫-慢速弛豫对尺寸变化的影响的测试方法。本发明还揭示了在显示器制造工艺的关键热循环中表现出减小的尺寸变化的玻璃基板。
文档编号C03C1/00GK102249536SQ20111011829
公开日2011年11月23日 申请日期2011年4月28日 优先权日2010年4月29日
发明者A·J·埃利森, D·C·艾伦, J·C·毛罗, R·C·韦尔奇, T·J·基克曾斯基 申请人:康宁股份有限公司