用于航天航空应用的低成本、低密度、基本无Ag和无Zn的铝-锂板合金的制作方法

本发明总体涉及铝-铜-锂-镁基合金产品。
背景技术：
：为了降低航空器重量以提高燃油效率，机身和铝材料制造商正在积极寻求低密度铝锂合金。除了密度，航空航天应用中同时要求材料的强度、断裂韧度、抗疲劳性、和抗腐蚀性。此外，铝锂产品的可持续解决方案还必须考虑材料的成本。因此，生产满足上述所有需求的铝锂(al-li)板材产品极具挑战性。因此，仅有有限的注册al-li合金能够生产超过0.5"厚度的板材产品。根据美国铝业协会(thealuminumassociation)于2011年出版的“registrationrecordseries–tempersforaluminumandaluminumalloysproduction”和2017年出版的“addendumto2011tansheetsofregistrationrecordseries–tempersforaluminumandaluminumalloysproduction”，已有合金的示例为2050(厚达6.5")、2195(厚达2.25")、2060(厚达1.5")、2395(厚达1.5")、和2196(厚达1.0")。需要指出的是，所有上述al-li板材合金都是高成本的含ag合金。向许多新生代al-li合金中添加银(ag)以改善最终产品的性能。此外，通过大量al-li合金专利和专利申请可以表明在al-li合金中使用高成本ag的流行。因此，通过消除ag的添加，提供一种低成本al-li薄片，同时保持ag提供的如这些现有技术示例中表明的产品性能，成为重大的挑战。显然地，li是al-li合金中最重要的元素。过低的li含量不能降低密度并改善足够的性能。但是，过高的li含量可能导致不理想的性能，例如，短横向断裂韧度，和拉伸性能的高各向异性。cu是另一重要元素，并必须为理想的产品性能控制在一定范围内。mg是在一定范围添加的另一元素，以主要提高强度，其次降低密度。zn也是另一考虑用于al-li合金的元素。但是，zn的添加还可能对密度造成负面影响。通常，现有的al-li合金组成并不能同时实现能够产生板材产品的al-li合金的低密度、低成本、高强度、良好的损伤容限、抗疲劳性和腐蚀性。实现所有这些是极端的冶金学挑战，特别是在不使用显著增加产品成本的ag添加物的情况下。技术实现要素：本发明提供低成本、高性能、高mg、基本上无ag和无zn、低密度的al-li合金，该合金适用于制造诸如航天航空结构部件的运输部件。本发明的铝-锂合金包括：3.6-4.1重量％的cu、0.8-1.05重量％的li、0.6-1.0重量％的mg、0.2-0.6重量％的mn、多达0.12重量％的si、多达0.15重量％的fe、0.03-0.16重量％的至少一种晶粒组织控制元素，其从由zr、sc、cr、v、hf，和其他稀土元素组成的组中选取出来、多达0.10重量％的ti、多达0.15重量％的偶存元素、其中偶存元素总量不超过0.35重量％，并且剩余元素为铝。优选地，ag不是特意添加的，并且作为非特意添加的元素应该不高于0.05重量％。优选地，zn不是特意添加的，并且作为非特意添加的元素应该不高于0.2重量％。在本发明的合金中，cu的重量百分比的量至少等于或高于li的重量百分比的量的四倍。本发明合金具有比现有技术改进的性能。优选地，本发明的合金具有沿轧制方向(l)的作为板材板规(ga)的函数的抗拉屈服强度(tys)，其高于75.0-1.4×ga，优选地高于76.2-1.4×ga，并更优选地高于77.0-1.4×ga。优选地，本发明的合金具有沿长横向方向(lt)的抗拉屈服强度(tys)，其高于71.2-1.4×ga，优选地高于72.2-1.4×ga，并更优选地高于72.7-1.4×ga。优选地，本发明的合金具有沿长横向-轧制(t-l)取向的断裂韧度(k1c)，其高于28-1.0×ga，优选地高于29-1.0×ga，并更优选地高于29.5-1.0×ga。优选地，本发明的合金具有沿轧制-长横向向取向(l-t)的断裂韧度(k1c)，其高于28.8-0.6×ga，优选地高于30.8-0.6×ga，并更优选地高于31.8-0.6×ga。板规(ga)、强度和断裂韧度的单位分别为英寸、ksi，和ksi×in1/2。还提供了用于制造锻造的本发明的铝-锂合金的方法。本发明的铝-锂合金是板材，具有0.5-8.0英寸厚度的挤压或锻造的产品。已经惊讶地发现，本发明的铝-锂合金不具有ag，或具有非常少量的非特意添加的ag，不具有zn或具有非常少量的非特意添加的zn，并具有较高的mg含量，该铝-锂合金足以产生0.5-8.0英寸厚度的板材产品，并具有极佳的强度和断裂韧度性能以及抗腐蚀性能。本发明的另一方面是制造本发明的铝-锂合金的方法。附图说明从以下对其优选实施例的详细描述和结合的附图中，本发明的特征和优点将显而易见。图1是示出本发明合金和非本发明合金之间的强度时效响应的图表。图2是示出3英寸板材的基本无ag的本发明合金和非本发明合金(基本无ag)之间的强度和断裂韧度的比较的图表；最小lttys是67ksi；优选的最小lttys是68ksi；以及更优选的lttys是68.5ksi；最小k1ct-l是25ksi×in1/2；优选的最小k1ct-l是26ksi×in1/2；更优选的最小k1ct-l是26.5ksi×in1/2。图3是示出3英寸板材的基本无ag的本发明合金和非本发明合金(基本无ag)之间的强度和断裂韧度的比较的图表。最小ltys是70.8ksi；优选的最小ltys是72ksi；更优选的最小ltys是72.8ksi；最小k1cl-t是27ksi×in1/2；优选的最小k1cl-t是29ksi×in1/2；更优选的最小k1cl-t是30ksi×in1/2。图4是示出3英寸板材的基本无ag的本发明合金与高成本含ag的非本发明合金之间的lttys与k1ct-l的比较的图表。图5是示出3英寸板材的低成本基本无ag的本发明合金与高成本含ag的非本发明合金之间的ltys与k1cl-t的比较的图表。图6是示出作为本发明合金板材的板材厚度的函数的lttys的图表。最小是71.2-1.4×ga；优选最小是72.2-1.4×ga；更优选最小是72.7-1.4×ga。图7是示出作为本发明合金板材的板材厚度的函数的ltys的图表。最小是75.0-1.4×ga；优选最小是76.2-1.4×ga；更优选最小是77.0-1.4×ga。图8是示出作为本发明合金板材的板材厚度的函数的k1ct-l的图表。最小是28-1.0×ga；优选最小是29-1.0×ga；更优选最小是29.5-1.0×ga。图9是示出作为本发明合金板材的板材厚度的函数的k1ct-l的图表。最小是28.8-0.6×ga；优选最小是30.8-0.6×ga；更优选最小是31.8-0.6×ga。图10是示出672小时mastmassis测试曝光时间(左侧样品#6的板材厚度为3英寸，而右侧样品#11的板材厚度为6英寸)后的典型表面外观的照片。图11是示出样品#1的晶粒组织的照片：1"厚度的本发明合金板材。图12是示出样品#2的晶粒组织的照片：2"厚度的本发明合金板。图13是示出样品#3的晶粒组织的照片：3"厚度的本发明合金板。图14是示出样品#9的晶粒组织的照片：4"厚度的本发明合金板。图15是示出样品#10的晶粒组织的照片：6"厚度的本发明合金板材。具体实施方式本发明涉及一种铝-锂合金，具体为一种铝-铜-锂-镁-锰合金。本发明的铝-锂合金包括3.6-4.1重量％的cu、0.8-1.05重量％的li、0.6-1.0重量％的mg、0.2-0.6重量％的mn、多达0.12重量％的si、多达0.15重量％的fe、0.03-0.16重量％的至少一种晶粒组织控制元素，其从由zr、sc、cr、v、hf，和其他稀土元素组成的组中选取出来、多达0.10重量％的ti、多达0.15重量％的偶存元素、其中偶存元素总量不超过0.35重量％，并且剩余元素为铝。优选地，ag不是特意添加的，并且作为非特意添加的元素应该不高于0.05重量％。优选地，zn不是特意添加的，并且作为非特意添加的元素应该不高于0.2重量％。在本发明合金中，cu的重量百分比的量至少等于或高于li的重量百分比的量的四倍。在可选的优选实施例中，铝-锂合金包括3.7-4.0重量％的cu、0.9-1.0重量％的li、0.7-0.9重量％的mg、以及0.2-0.6重量％的mn、多达0.12重量％的si、多达0.15重量％的fe、0.03-0.16重量％的至少一种晶粒组织控制元素，其从由zr、sc、cr、v、hf，和其他稀土元素组成的组中选取出来、多达0.10重量％的ti、多达0.15重量％的偶存元素、其中偶存元素总量不超过0.35重量％，并且剩余元素为铝。优选地，ag不是特意添加的，并且作为非特意添加的元素应该不高于0.05重量％。优选地，zn不是特意添加的，并且作为非特意添加的元素应该不高于0.2重量％。在本发明合金中，cu的重量百分比的量至少等于或高于li的重量百分比的量的四倍。本发明的铝-锂合金可以用于生产具有0.5-8.0英寸厚度的锻造产品。除了低密度和低成本，本发明的铝-锂合金是具有高强度、更强的损伤容限、和良好的抗疲劳和抗腐蚀性能的锻造产品。这些产品适用于在许多结构应用中使用，特意是航空航天结构部件，例如加强杆、横肋和整体加工的结构部件。本发明的铝-锂合金可以用于使用若干制造工艺(例如高速机加工)制造部件。在本发明的铝-锂合金中添加3.6-4.1重量％的铜，以主要增强强度并且还改善强度与断裂韧度的结合。过量的cu会导致不利的金属间颗粒，这会对材料性能(如延展性和断裂韧度)产生负面影响。在这些情况下，cu与其他元素(例如li和mg)的相互作用也必须考虑到。因此，在可选的实施例中，cu含量的上下限可以从3.6、3.7、3.8、3.9、4.0和4.1重量％选取。在优选的实施例中，cu是3.7-4.0重量％，以提供增强特定产品性能，同时使其他属性相对于现有技术保持相对高的性能的组成。在本发明铝-锂合金中添加0.8-1.05重量％的锂。添加li的主要优点是减小密度并增加弹性模量。与其他元素(例如cu)结合，li对提高强度、损伤容限和腐蚀性能是至关重要的。但是，过高的li含量，可能对断裂韧度、拉伸性能的各向异性产生负面影响。除了cu含量的上述上下限，本发明包括可选的实施例，其中li含量的上限或下限可以从0.8、0.9、1.0和1.05重量％中选取。在一个优选的实施例中，li为0.9-1.0重量％。cu/li比值对理想的t1强化相有显著的影响，这对强度、断裂韧度和拉伸性能的各向异性至关重要。本发明要求cu/li比值应该高于4.0(以cu的重量％/li的重量％计算)。在本发明铝-锂合金中添加0.6-1.0重量％的mg。添加mg的主要目的是提高强度，次要目的是减小密度。但是，过高含量的mg可以降低li在基体中的溶解度，从而对更高强度的时效潜力产生负面影响。除了cu和li含量的以上所列的上下限，本发明包括可选的实施例，其中mg含量的上限或下限可以从0.6、0.7、0.8、0.9和1.0重量％中选取。在一个优选的实施例中，mg为0.7-0.9重量％。在一个实施例中，ag不是特意添加到本发明的铝-锂合金中的。由于非特意添加，ag可能存在于合金中。在这种情况下，ag不应该高于0.05重量％。除了cu、li和mg含量的以上所列的上下限，本发明包括可选的实施例，其中ag含量的上限或下限可以从0.05、0.04、0.03、0.02和0.01重量％中选取。现有技术教导的是，ag对提高最终产品性能是必要的，并且因此包括在很多铝-锂合金以及许多专利和专利申请中。但是，ag显著地增加了合金的成本。在本发明的铝-锂合金实施例中，ag为非特意包含其中的，以降低成本。惊讶地发现，在不添加ag以提供低成本的情况下，本发明的铝-锂合金可以用于生成高强度、高断裂韧度和优异的抗腐蚀的板材产品，其适用于结构应用特别是航空航天。zn的添加可能对密度产生负面影响，因此zn不添加到本发明中。由于非特意添加，zn可能存在于合金中。在这种情况下，zn不应该高于0.2重量％。除了cu、li、mg和ag的上述所列上下限，本发明包括可选的实施例，其具有小于0.15重量％、小于0.10重量％、小于0.05重量％的zn。特意添加mn以改善用于更好的机械各向同性和成形性的晶粒组织。除了cu、li、mg、ag和zn含量的以上所列的上下限，本发明包括可选的实施例，其中mn含量的上限或下限可以从0.2、0.3、0.4、0.5和0.6重量％中选取。可以添加多达0.10重量％的ti。添加ti的目的主要用于铸造中的晶粒细化。除了cu、li、mg、ag、zn和mn含量的以上所列的上下限，本发明包括可选的实施例，其中ti含量的上限可以从0.01、0.02、0.05、0.06、0.07、0.08、0.09和0.10重量％中选取。作为杂质的si和fe可以存在于本发明的铝-锂合金中，但不是特意添加的。除了cu、li、mg、ag、zn、mn和ti含量的以上所列的上下限，本发明包括可选的实施例，其中合金包括≤0.12重量％的si，和≤0.15重量％的fe，优选地≤0.05重量％的si和≤0.08重量％的fe。在一个实施例中，本发明的铝-锂合金包括最大含量为0.12重量％的si，和最大含量为0.15重量％的fe。在一个优选的实施例中，si的最大含量是0.05重量％，而fe的最大含量是0.08重量％。本发明的铝-锂合金还可以包括非特意包含的低含量的“偶存元素”。“偶存元素”指的是除al、cu、li、mg、zr、zn、mn、ag、fe、si和ti以外的任何其他元素。本发明的低成本、高性能、高mg含量的al-li合金可以用于生成变形产品。在一个实施例中，本发明的铝-锂合金能够产生轧制的产品，优选地，厚度为0.5-0.8英寸的板材产品。在可选的实施例中，厚度的上下限可以从0.5、1.0、2.0、3.0、4.0、5.0、6.0、7.0和8.0英寸中选取。轧制产品可以使用诸如铸造、均质化、热轧制、固溶热处理和淬火、拉伸和时效处理的已知工艺制造。铸锭可以由传统的直接激冷(dc)铸造方法铸造。铸锭可以在482-543℃(900-1010℉)温度下均质化。热轧制温度可以是357-482℃(675-900℉)。产品可以在482-538℃(900-1000℉)温度下固溶热处理。变形产品在冷水中淬火至室温，并可以拉伸至高达15％，优选地2％-8％。淬火和拉伸的产品可以经受本领域技术人员已知的任何时效实践，包括但不限于，生成所需回火的一步时效实践(例如t8回火)，以获得更好的强度、断裂韧度和抗腐蚀性的组合，这是航空航天构件非常需要的。时效温度可以是121-205℃(250-400℉)，优选地149-182℃(300-360℉)，并且时效时间可以是2-60小时，优选地10-48小时。独特的化学性质以及本专利申请的适当加工使得板材产品具有令人惊讶的新颖和基本材料特性。在一个实施例中，沿轧制方向(l)的作为板板规(ga)的函数的抗拉屈服强度(tys)，高于75.0-1.4×ga，优选地高于76.2-1.4×ga，并更优选地高于77.0-1.4×ga。沿长横向方向(lt)的抗拉屈服强度(tys)高于71.2-1.4×ga，优选地高于72.2-1.4×ga，并更优选地高于72.7-1.4×ga。沿长横向-轧制(t-l)取向的断裂韧度(k1c)高于28-1.0×ga，优选地高于29-1.0×ga，并更优选地高于29.5-1.0*ga。沿轧制-长横向(l-t)取向的断裂韧度(k1c)高于28.8-0.6×ga，优选地高于30.8-0.6×ga，并更优选地高于31.8-0.6×ga。板规(ga)、强度和断裂韧度的单位分别为英寸、ksi，和ksi×in1/2。下列示例示出本发明的各个方面，并不旨在限制本发明的范围。示例工业规模铸锭-1-6英寸厚板材通过dc(直接激冷)铸造工艺铸造27块工业规模16"(406mm)厚的al-li合金铸锭，并生产成1"-6"厚的板材。已知最终板材产品的性能受到加工的影响强烈。由于化学偏析、铸态结构、热轧制相关的晶体结构和固溶热处理淬火速度的不同，工业规模加工的板材性能与实验室规模加工存在显著的差异。表1给出了化学组成和最终板材厚度。分为三组：(1)“本发明”、(2)“非本发明”(基本无ag)和(3)“非本发明(ag)”。由于高成本ag元素和/或伴随的不满足本发明合金化学组成限制的其他条件，第三组显然不是本发明合金。在第二组中，由于cu/li比值、cu、li和zn的极限的结合，样品不是本发明合金。例如，样品12、13、14和16的cu/li比值低于4.0。样品13和15中的cu含量低于3.6重量％。样品13中的li含量高于1.05重量％。样品16中的zn含量高于0.2重量％。表1：样品的化学组成在496-543℃(925-1010℉)温度下均质化铸锭。热轧制温度可以是371-466℃(700-870℉)。多次热轧制铸锭，形成1-6英寸的厚度。轧制的板材可以在493-532℃(920-990℉)温度下固溶热处理。板材冷水淬火至室温。所有示例板材拉伸至2％-7％的塑性应变。拉伸的板材进一步时效至t8状态用于拉伸、断裂、抗疲劳性和抗腐蚀性能评估。时效温度是60℃(320℉)至171℃(340℉)，时效8到70小时。作为时效处理的函数的拉伸和断裂韧度是合金性能的一个重要特征。在166℃(330℉)时效温度下，在不同时效时间下评估选取的基本无ag添加物3"的本发明和非发明合金板材。表2给出了拉伸和断裂韧度测试结果。用astmb557规范下进行四分之一厚度(t/4)处lt方向的拉伸。使用ct试样在astme399下测量二分之一厚度(t/2)处t-l取向的平面应变断裂韧度(k1c)。对于相同的基本无ag合金，如图1所示，本发明合金随着时效时间的增加具有比非本发明合金更快/更好的强度响应。这些显著的差异主要是由于本发明合金与非本发明合金之间的区别性化学组成差别。表2：在330℉下，作为时效时间的函数的强度和断裂韧度根据实验室时效结果，选取具有均衡强度和断裂韧度的理想时效实践用于生产时效处理。对生产时效的板材进行拉伸、断裂、腐蚀和抗疲劳性的综合评估。表3和表4给出了所有生产时效的板材在四分之一厚度(t/4)和二分之一厚度(t/2)处沿l、lt、和l45(偏离轧制方向45°)的拉伸性能。表5给出了所有生产时效的板材在四分之一厚度(t/4)和二分之一厚度(t/2)处的l-t、t-l和s-l取向下的断裂韧度。表3：生产时效的板材在四分之一厚度(t/4)处沿l、lt和l45方向的拉伸性能。表4：生产时效的板材在二分之一厚度(t/2)处沿l、lt和l45方向的拉伸性能。表5：所有最终生产时效的板材在四分之一厚度(t/4)和二分之一厚度(t/2)处的l-t、t-l和s-l取向下的断裂韧度。表3至5示出了具有独特的化学组成的低成本本发明合金，其在强度和断裂韧度的结合方面具有令人惊讶的更好材料性能。作为示例，图2给出了3英寸板材的基本无ag的本发明合金和非本发明合金(无ag)之间的lttys强度和k1ct-l断裂韧度的比较。本发明合金具有强度和断裂韧度的更好结合。对于3"板材，最小的lttys可以是67ksi，而最小的k1ct-l可以是25ksi×in1/2。对于3"板材，优选地，最小的lttys可以是68ksi，而最小的k1ct-l可以是26ksi×in1/2。对于3"板材，更优选地，最小的lttys可以是68.5ksi，而最小的k1ct-l可以是26.5ksi×in1/2。在图3中可以显示3"的ltys和k1cl-t性能的相似差异。对于3"板材，最小的ltys可以是70.8ksi，而最小的k1cl-t可以是27ksi×in1/2。对于3"板材，优选地，最小的ltys可以是72.0ksi，而最小的k1cl-t可以是29ksi×in1/2。对于3"板材，更优选地，最小的ltys可以是72.8ksi，而最小的k1cl-t可以是30ksi×in1/2。图4和5给出3英寸板材的低成本基本无ag的本发明合金与高成本含ag的非本发明合金之间的lttys与k1ct-l和ltys与k1cl-t的比较。令人惊讶地示出的是，根据拉伸和断裂韧度的结合，含ag的非本发明合金与基本无ag的本发明合金之间在强度和断裂韧度的结合方面没有显著的差异。图6至9给出了本发明合金板材的作为板材厚度的函数的强度和断裂韧度。沿长横向(lt)方向的抗拉屈服强度(tys)高于71.2-1.4×ga，优选地高于72.2-1.4×ga，并更优选地高于72.7-1.4×ga。沿轧制(l)方向的抗拉屈服强度(tys)作为板材的板规(ga)的函数，其高于75.0-1.4×ga，优选地高于76.2-1.4×ga，并更优选地高于77.0-1.4×ga。沿长横向-轧制(t-l)取向的断裂韧度(k1c)高于28-1.0×ga，优选地高于29-1.0×ga，并更优选地高于29.5-1.0×ga。沿轧制-长横向取向(l-t)的断裂韧度(k1c)高于28.8-0.6×ga，优选地高于30.8-0.6×ga，并更优选地高于31.8-0.6×ga。板规(ga)、强度和断裂韧度的单位分别为英寸、ksi，和ksi×in1/2。抗腐蚀性是机身制造商的关键设计考虑因素。mastmassis测试通常被认为是用于al-li基合金的具有代表性的加速腐蚀测试方法。mastmassis测试基于astmg85-11annex-2在干底条件下进行。样品大小为薄片厚度中央处4.5"l×4.5"lt。整个测试期间曝光室的温度是49±2℃。穿透厚度测试位置是t/2(厚度中心)。测试平面是l-lt平面。测试持续时间是24、48、96、168、336、504和672小时。图10给出672小时的mastmassis测试曝光时间后的典型表面外观。左边照片来自3英寸板材厚度的本发明合金样品#6，而右边照片来自6英寸板材厚度的本发明合金样品#11。测试的表面是非常干净且有光泽。在整个曝光时间内没有明显的剥落。对于所有本发明合金板材的所有暴露时间，可以得出点蚀/ea的优异抗腐蚀性。抗应力腐蚀开裂(scc)性对航空航天应用也很重要。标准的抗应力腐蚀开裂性测试根据astmg47的要求进行，其在恒定偏转下可选地浸入到3.5％的nacl溶液中。每个样品测试3个试样。应力值为45ksi和50ksi。表6给出经最终生产时效处理的样品6、7、8、10的scc测试结果。所有试样在st方向的45ksi或50ksi应力值下通过了30天的测试，没有发生失效。表6：经最终生产时效处理的样品6、7、8、10的scc测试结果。样品id批板规，英寸应力重复1重复2重复36187292b83.045＞30天＞30天＞30天7652929a13.045＞30天＞30天＞30天7652929a13.045＞30天＞30天＞30天8187267b03.250＞30天＞30天＞30天10130369b26.045＞30天＞30天＞30天根据astme466的要求进行疲劳性能测试。在长横向(lt)方向的板材厚度中心处，测试每个板材的四个lt平滑试样。试样在240mpa(35ksi)下进行测试。表7给出了本发明合金板材的疲劳测试结果。大部分疲劳测试试样在300,000个循环后没有失效，并且所有板材符合工业上普遍接受的标准，即，四个试样的对数平均值为120,000个循环。表7：本发明合金板材的平滑疲劳测试结果。样品id批#板规，英寸试样-1试样-2试样-3试样-4对数平均值1130432b81＞300,000＞300,000＞300,000＞300,000＞300,0002130408b82＞300,000＞300,000＞300,000＞300,000＞300,0003130275b13＞300,000＞300,000＞300,000＞300,000＞300,0004130285b03＞300,000＞300,000＞300,000＞300,000＞300,0005187413b03＞300,000＞300,000＞300,000＞300,000＞300,0006187292b83＞300,000＞300,000＞300,000＞300,000＞300,0007652929a13289,683196,242244,917＞300,000＞254,2228187267b03.2＞300,000＞300,000＞300,000＞300,000＞300,0009130415b34＞300,000＞300,000＞300,000＞300,000＞300,00010130369b26126,731157,529117,225121,511129,85811187382b76243,681＞300,000285,136＞300,000＞281,209材料的性能与材料晶粒组织密切相关，合金化学组成和热机械处理工艺对其影响极大。特别是对al-li板材产品，非再结晶的晶粒组织适合于更好的强度、断裂韧度和抗腐蚀性能。图11至15给出不同厚度本发明合金板材的晶粒组织。所有本发明合金板材在四分之一厚度(t/4)和二分之一厚度(t/2)处都具有非再结晶的晶粒组织。虽然已经公开了本发明的具体实施例，但本领域的技术人员将理解的是，在本公开的总体教导的启示下，可以开发更详细的各种修改和改变。因此，所公开的特定布置仅仅是说明性的，并不限制本发明的范围，如果所附权利要求及其任何和所有等同物将给予全部范围。当前第1页12