66]本发明的钢板也可以在表面具有Zn镀层、或Fe-Zn合金镀层。Zn镀层可以是通过 电解形成的接近纯Zn的镀层，也可以是在熔融Zn浴中浸渍形成的包含0. 1~0. 5质量％ 的A1的镀层。Fe-Zn合金层是在熔融Zn浴中浸渍后进行加热，使Fe在镀层中扩散从而包 含7~15质量％的？6的镀层。
[0067]接着，说明本发明的热轧钢板的制造方法。
[0068] 对具有上述本发明的化学组成的板坯进行热轧时，使板坯为1200°C以上且 1350°C以下。供于热轧的板坯的温度不足1200°C时，包含Ti、Nb的析出物在板坯中未充分 固溶、粗大化，得不到Ti、Nb的析出物产生的析出强化能。此外，它们在钢材中以粗大的析 出物的形式残留到最后，因此扩孔性劣化。另一方面，为了避免组织的粗大化，将供于热轧 的板坯的温度设定为1350°C以下。
[0069]使板还为1200°C以上且1350°C以下，然后实施热轧。本发明中，为了避免作为增 加{211} < 011 >方位的X射线随机强度比的原因的未再结晶状态的轧制织构残留，在 960°C以上结束热轧。优选为1000°C以上。另一方面，为了避免由于组织的粗大化而使平均 晶体粒径超过7. 0 y m，在1100°C以下结束热轧。
[0070] 热轧工序的热轧的结束温度越为高温，{211} < 011>方位的X射线随机强度比 越低。在热轧后，未发生再结晶而钢板中轧制应变蓄积时，{211} <011>方位的X射线随 机强度比增大。由此认为，热轧的结束温度为高温时，促进热轧结束后的再结晶，从而降低 {211}<011>方位的X射线随机强度比。
[0071] 结束热轧后1. 0秒以内开始骤冷，以80°C /秒以上的平均冷却速度继续骤冷直至 比热轧结束时的温度低50~200°C的温度。本发明中，热轧的最终温度为960°C以上的高 温，因此即使热轧结束后在经过超过1. 0秒的时间后开始骤冷，也不能使晶粒充分晶粒细 化。通过结束热轧后1.0秒以内开始骤冷，从而可以实现改善低温韧性所需的晶粒的微细 化。
[0072]本发明中，结束热轧后1. 0秒以内开始骤冷。该骤冷以80°C/秒以上的平均冷却 速度进行，继续前述骤冷直至比热轧的结束温度低50~200°C的温度。
[0073] 该骤冷的冷却速度过慢则不能冻结奥氏体的再结晶后的组织，冷却中还会发生晶 粒生长。骤冷的平均冷却速度为80°C/秒以上则不发生这样的问题。另外，若结束骤冷的 温度过高，则结束骤冷后钢板仍暴露在可以晶粒生长的高温域，因而形成粗大晶粒、韧性值 恶化。相反，若结束骤冷的温度过低，则急速通过相变点，从而形成硬质相、得不到优异的扩 孔性。结束骤冷的温度若处于比热轧结束温度低50~200°C的温度的范围，则不会产生这 些问题。
[0074]通过结束热轧后尽早开始骤冷，从而可以优先抑制晶粒的生长。另一方面，热轧结 束后经过一定时间开始骤冷，则促进再结晶引起的晶体取向的随机化。热轧结束后1. 〇秒 以内的范围内，根据使晶粒的生长的抑制、晶体取向的随机化哪一者优先，从而适宜确定骤 冷的开始时间为佳。
[0075] 需要说明的是，热轧结束后的骤冷为了促进再结晶引起的晶体取向的随机化，理 想的是，热轧结束后经过0.01秒后开始。优先为热轧结束后经过0.05秒后开始骤冷。更 优选为热轧结束后经过0. 1秒后开始骤冷。
[0076] 另外，对骤冷的平均冷却速度的上限没有特别的规定，基于设备制约，实际上 1000°C /秒左右为上限。
[0077] 结束骤冷后，在输出辊道进行冷却，在钢板温度400~600 °C下将钢板卷取。需要 说明的是，虽然没有特别的限制，但在骤冷结束后直至卷取的冷却的平均冷却速度优选为 20°C /秒以上。
[0078] 本发明中，通过控制Ti析出物的形态来实现高强度化。将卷取温度设定为600°C 以下从而实现高强度化。需要说明的是，卷取温度过低则不进行析出物的生成、不能得到充 分的强度上升，因此将卷取温度设定为400°C以上。
[0079] 本发明中，在钢板的表面形成Zn镀层或Fe-Zn合金镀层时，可以通过公知的方法 进行镀覆。例如，形成Zn镀层时，可以将卷取的钢板冷却至常温，然后通过酸洗去除氧化 皮，在硫酸浴中进行电解镀覆Zn。另外，也可以在包含0. 1~0. 5质量％ A1的熔融锌镀浴 中浸渍进行Zn镀覆。Zn镀覆的附着量通过气体吹扫来调节。
[0080] 通过在熔融锌镀浴中浸渍而形成Zn镀层时，需要确保镀覆的润湿性。因此，一般 将用酸洗去除了氧化皮的钢板在还原气氛中加热，使表面活化，其后，在熔融锌镀浴中浸 渍。此时，为了维持钢板的材质直接进行Zn镀覆，将还原气氛中的加热设为650°C以下。 另一方面，还原气氛中的加热温度不足500°C则不能确保充分的润湿，因此设定为500°C以 上。
[0081] 另外，通过酸洗去除氧化皮后，通过电解实施Ni镀覆时，在还原气氛中将钢板加 热至熔融锌镀浴温附近，在熔融锌镀浴中浸渍，从而可以确保润湿性。此时，Ni镀覆量不足 0. 05g/m2则难以确保充分的润湿性。另外，超过3g/m2则润湿性提高的效果饱和。所以，Ni 镀覆量优选为〇.〇5g/m2以上且3g/m2以下。
[0082] Ni镀覆后的加热与不进行Ni镀覆时同样地超过650°C则不能维持母材的材质，因 此保持在650°C以下为佳。在镀浴中浸渍时，钢板的温度低于Zn的熔点时，浴面瞬间凝固而 不能得到均匀的外观。所以，在镀浴中浸渍的瞬间，钢板的温度优选为420°C以上。另外，在 超过500°C的温度下浸渍钢板时，镀浴中进行合金化反应，镀层密合性降低。所以，在浸渍的 瞬间，钢板的温度优选为500°C以下。
[0083] 镀浴的浴温不足430°C则接近Zn的熔点，因此与外界气体接触的部分存在凝固的 可能性，难以稳定地制造。所以，镀浴温优选为430°C以上。钢板在镀浴中浸渍期间，钢板被 保持为镀浴温，因此与侵入板温相比，镀浴温对浴中合金化的影响更大，镀浴温超过490°C 时，浴中的合金化变得容易进行。浴中的合金化进行则镀层密合性降低，因此镀浴温优选为 490°C以下。
[0084] 在熔融的Zn浴中浸渍，进行气体吹扫后加热，使Fe扩散到Zn镀层中，从而可以 形成Fe-Zn合金镀层。该合金化热浸镀锌中，Fe向锌镀层中的扩散量优选为7~15质 量％。其所需的合金化条件根据钢板的成分、晶体粒径、镀浴中的A1浓度等条件而不同， 不足500°C的加热则合金化需要较长时间，因此考虑到生产率而优选为500°C以上。另外， 在超过650°C的温度下进行加热时，母材的材质会发生变化，因此加热温度设定为650°C以 下。加热时间不足4秒时，难以均匀地进行合金化，因此优选为4秒以上。另外，考虑到连 续钢板生产线的生产率，超过60秒的加热是不现实的，因此优选为60秒以下。
[0085] 实施例
[0086](实施例1)
[0087] 将含有表1所示的成分的钢进行熔炼，采用连铸制成厚度230mm的板坯。其后，将 板坯加热至1250~1280°C的温度，通过连续热轧装置进行粗轧、精轧，以规定条件进行水 冷冷却，其后放冷，再次进行水冷冷却，然后进行卷取，制造热轧钢板。表2中示出使用的钢 种符号和热轧条件、钢板的板厚。表2中，"FT"为精轧的结束温度、"冷却开始时间"为从结 束精轧到开始水冷冷却为止的时间、"冷却速度"为该水冷冷却的平均冷却速度、"冷却量" 为该水冷冷却的冷却结束时钢板温度与最终精轧结束温度之差。"CT"为卷取温度。
[0088] 对于钢板的拉伸试验，沿钢板的宽度方向（C方向）采取JIS5号试验片，评价屈服 强度：YP (MPa)、拉伸强度：TS (MPa)、伸长率：E1 (% )。对于兰克福特值（r值），将相对于轧 制方向为0°方向、45°方向、90°方向（板宽方向）的塑性应变比（r值）分别记为r Q、r45、 r9(l，进而基于下述式评价Ar。
[0089] A r = (r0+r90-2 X r45) / 2
[0090] 延性脆性转变温度的测定使用JISZ2242规定的2. 5mm小尺寸的V型缺口试验片， 进行夏比冲击试验，将脆性断裂率为50%的温度作为延性脆性转变温度。另外，对于钢板的 最终板厚不足2. 5_的钢板测定总厚。延性脆性转变温度为-40°C以下为合格。
[0091] 对于扩孔率：A(% )，基于IS016630规定的方法进行评价。扩孔率：A(% )与钢 板的拉伸强度：TS(MPa)的关系为TSX A彡60000、并且钢板的伸长率：E1(% )与拉伸强 度：TS(MPa)的关系为TSXE1多14000为合格。
[0092] 对于织构，在板厚的1/4部分评价与轧制面平行、与轧制方向平行的{211} < 011 > 方位的 X 射线随机强度比。使用 EBSD(Electron