本发明属于合金材料技术领域，具体涉及一种氧化锆与超细氮化硼多孔纤维复合增韧wc复合材料及其制备方法。
背景技术：
wc-co硬质合金，是一种常见的、重要的硬质合金种类(yg系列)，广泛地应用于现代刀具材料、耐磨、耐腐蚀和耐高温材料领域，有现代工业的牙齿之称。纯wc材料很难烧结致密，即使烧结致密，烧结温度也往往在2000℃以上，易于对设备造成损害，并且烧结后断裂韧性只有～4mpa·m1/2。co作为wc烧结时的一种粘结相，对wc有非常好的润湿性，同时能使wc烧结温度降低到～1400℃，烧结时co成为液相，大大增加wc颗粒扩散速率，使烧结致密，烧结后碳化钨复合材料通常断裂韧性在～12mpa·m1/2。世界co资源的分布是极其不均衡的，刚果(金)、澳大利亚和古巴三国的co储量之和就占据世界总储量的68％。对中国的co原料的供应也存在很多不稳定因素。同时co作为一种粘结剂，降低了wc材料的硬度、耐腐蚀性和耐高温性，限制了wc材料在某些极端服役环境下的应用。因此，寻找一种常见的来源广泛的非粘结相的材料来替代co，摆脱对国外的依赖，同时提高wc类硬质合金的硬度和高温性能就显得非常重要。
氧化锆在室温下状态为单斜氧化锆(m-zro2)。而常用的力学性能较好的为四方氧化锆(t-zro2)，正常情况下存在于高温。故一般采用y2o3等作为稳定剂，使四方氧化锆在常温下也得以保持。此种部分稳定氧化锆也常用于多种陶瓷材料的增韧。此外，氧化锆也易于同基体材料形成固溶体，促进界面结合。但是当烧结后，仍然会有部分单斜氧化锆出现，同时随着时间的推移也伴随着四方氧化锆向单斜氧化锆的退化，造成材料力学性能的下降。
超细氮化硼多孔纤维，由于其多孔结构(totalporevolume,0.566cm3/g)和高比表面积(0.515cm2/g)[jinglin,luluxu,yanghuangetal.ultrafineporousboronnitridenanofiberssynthesizedviaafreeze-dryingandpyrolysisprocessandtheiradsorptionproperties.rscadvances,2016,6,1253-1259]，添加质量分数小但能够高效利用，易于在制备过程中同时与基体和第二相实现结合。目前采用氧化锆增韧wc复合材料的研究尚未有报道。同时，以超细氮化硼多孔纤维稳定四方氧化锆的方法也未见报道。
技术实现要素：
为了解决以上现有技术的缺点和不足之处，本发明的首要目的在于提供一种氧化锆与超细氮化硼多孔纤维复合增韧wc复合材料。
本发明的另一目的在于提供上述氧化锆与超细氮化硼多孔纤维复合增韧wc复合材料的制备方法。
本发明目的通过以下技术方案实现：
一种氧化锆与超细氮化硼多孔纤维复合增韧wc复合材料，由87.85～93.99wt.％的wc，6.0～12.0wt.％的zro2(3y)，0.01～0.15wt.％的超细氮化硼多孔纤维以及不可避免的微量杂质组成。
上述氧化锆与超细氮化硼多孔纤维复合增韧wc复合材料的制备方法，包括以下制备步骤：
(1)将wc粉体、超细氮化硼多孔纤维、氧化锆粉体和有机溶剂置于球磨机中进行湿式球磨，制得球磨浆料；
(2)将球磨浆料干燥除去溶剂后过筛，获得颗粒尺寸≤300μm的复合粉末；
(3)将复合粉末置于模具中烧结固化成形，得到无粘结相的氧化锆与超细氮化硼多孔纤维复合增韧wc复合材料。
优选地，步骤(1)中所述的有机溶剂为乙醇。
优选地，步骤(2)中所述的干燥是指干燥至溶剂残余质量≤1％。
优选地，步骤(3)中所述的烧结是指采用放电等离子烧结技术进行烧结，具体烧结条件如下：
烧结电流类型为直流脉冲电流；
烧结压力：30～50mpa；
烧结气氛：低真空≤6pa；
升温速率：50～300℃/min；
烧结温度：1400～1500℃；
保温时间：0min。
本发明的复合材料及制备方法具有如下优点及有益效果：
(1)本发明在纯wc中加入氧化锆和超细氮化硼多孔纤维，超细氮化硼多孔纤维具有高比表面积和高孔隙密度，有助于在制备过程中更好的与wc基体和氧化锆实现结合，对传统的第二相增韧方式做出了重要改进；
(2)本发明采用粒径较细的wc粉体和氧化锆，并添加超细氮化硼多孔纤维制备了增韧wc复合材料；细小的wc晶粒、氧化锆和的超细氮化硼多孔纤维的复合增韧机制在有助于提高基体材料韧性的同时，保持基体材料本身的高硬度；
(3)本发明制备的wc复合材料是一种由氧化锆与超细氮化硼多孔纤维复合增韧的不含有任何金属粘结相的wc复合材料，它具有很高的硬度、耐磨性、抗氧化性能以及较好的韧性，适合作为刀具材料或者模具材料；
(4)本发明在氧化锆增韧wc复合材料中添加超细氮化硼多孔纤维，超细氮化硼多孔纤维可稳定四方氧化锆，抑制了单斜氧化锆出现，有助于材料力学性能的提升和保持，与传统添加的稳定剂，例如稀土氧化物等不同。
附图说明
图1为实施例1所得氧化锆与超细氮化硼多孔纤维复合增韧wc复合材料的xrd谱图。
具体实施方式
下面结合实施例及附图对本发明作进一步详细的描述，但本发明的实施方式不限于此。
实施例1
本实施例的一种氧化锆与超细氮化硼多孔纤维复合增韧wc复合材料，通过如下方法制备：
(1)将91.95gwc(0.2μm，纯度>99.9％，徐州捷创新材料科技有限公司)，8.0gzro2(0.1μm，3mol.％y2o3-稳定四方晶zro2，纯度>99.9％，上海超威纳米科技有限公司)，0.05g超细氮化硼多孔纤维(外径20-60nm，河北工业大学氮化硼材料研究中心)，倒入250ml硬质合金罐中，再加入乙醇作为溶剂(所得混合浆料的体积不超过球磨罐容积的2/3)，得到混合浆料；将装有混合浆料的球磨罐置于行星式球磨机上进行湿式球磨(转速180r/min，球磨时间为30h)，得到球磨浆料；
(2)将球磨浆料置于真空干燥箱中干燥至溶剂残余量≤1％，取出烘干后的粉末碾碎、过筛，获得颗粒尺寸≤300μm的复合粉末；
(3)取25g复合粉末装进内径
本实施例所得氧化锆与超细氮化硼多孔纤维复合增韧wc复合材料经阿基米德法测试后计算得到相对密度为98.9％；采用维氏硬度计并设定载荷10kg力测试硬度，硬度为hv1024.52gpa；根据维氏硬度压痕，采用压痕法计算得到断裂韧性8.9mpa·m1/2。
本实施例所得氧化锆与超细氮化硼多孔纤维复合增韧wc复合材料的xrd谱图如图1所示。由图1可以看出，添加了超细氮化硼多孔纤维后的氧化锆与wc复合材料相比未添加多孔纤维得到的复合材料未观察到单斜氧化锆的出现。说明了超细氮化硼多孔纤维具有稳定四方氧化锆，抑制了单斜氧化锆出现的作用。
实施例2
本实施例的一种氧化锆与超细氮化硼多孔纤维复合增韧wc复合材料，通过如下方法制备：
步骤(1)～(2)与实施例1相同；
(3)取25g复合粉末装进内径
本实施例所得氧化锆与超细氮化硼多孔纤维复合增韧wc复合材料经测量计算其相对密度为98.3％，硬度为hv1023.58.4gpa，断裂韧性8.4mpa·m1/2。
实施例3
本实施例的一种氧化锆与超细氮化硼多孔纤维复合增韧wc复合材料，通过如下方法制备：
步骤(1)～(2)与实施例1相同；
(3)取25g复合粉末装进内径
本实施例所得氧化锆与超细氮化硼多孔纤维复合增韧wc复合材料经测量计算其相对密度为98.5％，硬度为hv1024.23gpa，断裂韧性9.06mpa·m1/2。
实施例4
本实施例的一种氧化锆与超细氮化硼多孔纤维复合增韧wc复合材料，通过如下方法制备：
步骤(1)～(2)与实施例1相同；
(3)取25g复合粉末装进内径
本实施例所得氧化锆与超细氮化硼多孔纤维复合增韧wc复合材料经测量计算其相对密度为98.3％，硬度为hv1023.8gpa，断裂韧性9.15mpa·m1/2。
实施例5
本实施例的一种氧化锆与超细氮化硼多孔纤维复合增韧wc复合材料，通过如下方法制备：
步骤(1)～(2)与实施例1相同；
(3)取25g复合粉末装进内径
本实施例所得氧化锆与超细氮化硼多孔纤维复合增韧wc复合材料经测量计算其相对密度为98.8％，硬度为hv1024.5gpa，断裂韧性9.06mpa·m1/2。
实施例6
本实施例的一种氧化锆与超细氮化硼多孔纤维复合增韧wc复合材料，通过如下方法制备：
步骤(1)～(2)与实施例1相同；
(3)取25g复合粉末装进内径
本实施例所得氧化锆与超细氮化硼多孔纤维复合增韧wc复合材料经测量计算其相对密度为98.6％，硬度为hv1024.1gpa，断裂韧性8.95mpa·m1/2。
实施例7
本实施例的一种氧化锆与超细氮化硼多孔纤维复合增韧wc复合材料，通过如下方法制备：
(1)将93.95gwc(0.2μm，纯度>99.9％，徐州捷创新材料科技有限公司)，6gzro2(0.1μm，3mol.％y2o3-稳定四方晶zro2，纯度>99.9％，上海超威纳米科技有限公司)，0.05g超细氮化硼多孔纤维(外径20-60nm，河北工业大学氮化硼材料研究中心)，倒入250ml硬质合金罐中，再加入乙醇作为溶剂(所得混合浆料的体积不超过球磨罐容积的2/3)，得到混合浆料；将装有混合浆料的球磨罐置于行星式球磨机上进行湿式球磨(转速180r/min，球磨时间为30h)，得到球磨浆料；
步骤(2)～(3)与实施例1相同。
本实施例所得氧化锆与超细氮化硼多孔纤维复合增韧wc复合材料经测量计算其相对密度为98.2％，硬度为hv1025.5gpa，断裂韧性8.12mpa·m1/2。
实施例8
本实施例的一种氧化锆与超细氮化硼多孔纤维复合增韧wc复合材料，通过如下方法制备：
(1)将87.95gwc(0.2μm，纯度>99.9％，徐州捷创新材料科技有限公司)，12gzro2(0.1μm，3mol.％y2o3-稳定四方晶zro2，纯度>99.9％，上海超威纳米科技有限公司)，0.05g超细氮化硼多孔纤维(外径20-60nm，河北工业大学氮化硼材料研究中心)，倒入250ml硬质合金罐中，再加入乙醇作为溶剂(所得混合浆料的体积不超过球磨罐容积的2/3)，得到混合浆料；将装有混合浆料的球磨罐置于行星式球磨机上进行湿式球磨(转速180r/min，球磨时间为30h)，得到球磨浆料；
步骤(2)～(3)与实施例1相同。
本实施例所得氧化锆与超细氮化硼多孔纤维复合增韧wc复合材料经测量计算其相对密度为98.3％，硬度为hv1022.8gpa，断裂韧性9.02mpa·m1/2。
实施例9
本实施例的一种氧化锆与超细氮化硼多孔纤维复合增韧wc复合材料，通过如下方法制备：
(1)将91.4gwc(0.2μm，纯度>99.9％，徐州捷创新材料科技有限公司)，8.5gzro2(0.1μm，3mol.％y2o3-稳定四方晶zro2，纯度>99.9％，上海超威纳米科技有限公司)，0.1g超细氮化硼多孔纤维(外径20-60nm，河北工业大学氮化硼材料研究中心)，倒入250ml硬质合金罐中，再加入乙醇作为溶剂(所得混合浆料的体积不超过球磨罐容积的2/3)，得到混合浆料；将装有混合浆料的球磨罐置于行星式球磨机上进行湿式球磨(转速180r/min，球磨时间为30h)，得到球磨浆料；
步骤(2)～(3)与实施例1相同。
本实施例所得氧化锆与超细氮化硼多孔纤维复合增韧wc复合材料经测量计算其相对密度为99.2％，硬度为hv1023.77gpa，断裂韧性9.4mpa·m1/2。
实施例10
本实施例的一种氧化锆与超细氮化硼多孔纤维复合增韧wc复合材料，通过如下方法制备：
(1)将92.49gwc(0.2μm，纯度>99.9％，徐州捷创新材料科技有限公司)，7.5gzro2(0.1μm，3mol.％y2o3-稳定四方晶zro2，纯度>99.9％，上海超威纳米科技有限公司)，0.01g超细氮化硼多孔纤维(外径20-60nm，河北工业大学氮化硼材料研究中心)，倒入250ml硬质合金罐中，再加入乙醇作为溶剂(所得混合浆料的体积不超过球磨罐容积的2/3)，得到混合浆料；将装有混合浆料的球磨罐置于行星式球磨机上进行湿式球磨(转速180r/min，球磨时间为30h)，得到球磨浆料；
步骤(2)～(3)与实施例1相同。
本实施例所得氧化锆与超细氮化硼多孔纤维复合增韧wc复合材料经测量计算其相对密度为98.1％，硬度为hv1024.3gpa，断裂韧性8.68mpa·m1/2。
实施例11
本实施例的一种氧化锆与超细氮化硼多孔纤维复合增韧wc复合材料，通过如下方法制备：
(1)将91.85gwc(0.2μm，纯度>99.9％，徐州捷创新材料科技有限公司)，8gzro2(0.1μm，3mol.％y2o3-稳定四方晶zro2，纯度>99.9％，上海超威纳米科技有限公司)，0.15g超细氮化硼多孔纤维(外径20-60nm，河北工业大学氮化硼材料研究中心)，倒入250ml硬质合金罐中，再加入乙醇作为溶剂(所得混合浆料的体积不超过球磨罐容积的2/3)，得到混合浆料；将装有混合浆料的球磨罐置于行星式球磨机上进行湿式球磨(转速180r/min，球磨时间为30h)，得到球磨浆料；
步骤(2)～(3)与实施例1相同。
本实施例所得氧化锆与超细氮化硼多孔纤维复合增韧wc复合材料经测量计算其相对密度为98.6％，硬度为hv1023.5gpa，断裂韧性9.10mpa·m1/2。
上述实施例为本发明较佳的实施方式，但本发明的实施方式并不受上述实施例的限制，其它的任何未背离本发明的精神实质与原理下所作的改变、修饰、替代、组合、简化，均应为等效的置换方式，都包含在本发明的保护范围之内。