一种用于四氯化碳处理过程中的大型高效热处理装置控制系统及其工作方法

一种用于四氯化碳处理过程中的大型高效热处理装置控制系统及其工作方法
【专利摘要】本发明公开了一种用于四氯化碳处理过程中的大型高效热处理装置控制系统及其工作方法，由固定支架、加热媒流体进口、加热媒流体过滤器、罐体、清液出口、控制器、含四氯化碳溶液进口、加热媒流体出口、排污控制阀、排污管道组成；加热媒流体通过加热媒流体进口并经过加热媒流体过滤器进入到加热媒流体热交换通道内，此时含四氯化碳溶液通过含四氯化碳溶液进口进入到罐体，加热媒流体与含四氯化碳溶液进行热交换后，加热媒流体从加热媒流体出口流出，去除四氯化碳清液从清液出口流出。本发明所述的处理装置结构简单，安装维护方便，占地面积小，内部设有多种传感器自动化程度高，具有质量小，导热效率高，适应性广等优点。
【专利说明】
-种用于四氯化碳处理过程中的大型高效热处理装置控制系 统及其工作方法
技术领域
[0001] 本发明属于热交换器设备领域，具体设及一种用于四氯化碳处理过程中的大型高 效热处理装置控制系统。
【背景技术】
[0002] 四氯化碳(ecu,化rbon Te化achloride)为无色有特殊气味的透明液体，极易挥 发。比重1.595，烙点-22.6°C，沸点76.8°C，相对水的密度1.60(水的密度为1.0X103kg/m 3)， 相对空气的密度5.3(空气的密度为1.20化g/m3，20°C)，饱和蒸汽压13.33k化(23°C )，燃烧 热364.9kJ/mol，临界溫度283.2°C，临界压力45.58MPa。四氯化碳微溶于水，易溶于多数有 机溶剂。四氯化碳25°C时溶解度为0.08%，是常用的灭火剂，也是油漆、树脂、橡胶等的优良 溶剂。在实验室及工业上都将其用作溶剂及萃取剂。四氯化碳相当稳定，很难分解。在地下 水中，因为扩散少，又几乎没有生物分解，因此一旦地下水体受到该物质污染，难W自净。该 物质已被美国列为129种"水中优先控制污染物黑名单"之中，也被中国列入68种"水中优先 控制污染物黑名单"中。
[0003] 含四氯化碳废水的来源主要是制造二氯二氣甲烧和=氯氣甲烧制冷剂、杀虫剂、 灭火剂、干洗剂的废水排放物；同时也是生产有机溶剂、纤维脱脂剂、香料浸出剂等有机废 水的主要排放成分;少数用于化学中间体、熏蒸剂、机械部件和电子零件的清洗剂等，其生 产制造及使用过程中的废水排放物。
[0004] 工业生产排放物中的四氯化碳是环境污染的主要来源。国际癌症研究机构（IARC) 1979年报告，四氯化碳世界年产量为80.6万吨。在对苏北某市地下水源普查中发现，南郊屯 里沟水源地受到了四氯化碳污染，污染源为某农药厂，污染面积达17.5km2,水中四氯化碳 最高浓度达3909.2iig/L，超过国家饮用水标准1954.6倍，严重威胁着供水地区20余万人的 身体健康。在华北某地研究中，该地区某河流、湖水中检出了四氯化碳污染物，其在流动水 体中检出四氯化碳浓度高达化g/L。更有甚者该河道上游某企业将含有四氯化碳的污水直 接排放，排放口中四氯化碳的浓度高达8000化g/L。同时在该地区深水井中也检出大量的四 氯化碳，四氯化碳是典型的肝脏毒物，其接触浓度与频率可影响其作用部位的毒性。高浓度 时，首先是影响中枢神经系统，随后影响肝、肾;而低浓度长期接触则主要表现对肝、肾的损 害。乙醇可促进四氯化碳的吸收，加重中毒症状。另外，四氯化碳可增加屯、肌对肾上腺素的 敏感性，引起严重屯、律失常。人对四氯化碳的个体易感性差异较大，有报道口服3-5mL即可 中毒，29.5mL即可致死。在160-200mg/m3浓度下可发生中毒。根据国际癌症研究机构（IARC) 1979年报告，四氯化碳长期作用可W引起晒齿动物的肝癌，被列为"对人类有致癌可能"一 类的化学物。
[0005] 《生活饮用水卫生标准KGB5749-2006)中规定四氯化碳的限量为化g/L。四氯化碳 在地下水中的质量浓度超过lOiig/L时，被认为是排放所致，当质量浓度在0.01-0.1化g/L 时，被认为污染±壤降水淋溶所致。
[0006] 四氯化碳是±壤和地下水中常见的有机污染物，容易随雨水或灌概水通过淋溶作 用进入±壤和地下水中，引起±壤和地下水体的污染。截止到目前，有关地下水中四氯化碳 污染治理的传统方法有W下几种： 方法一:活性炭吸附法，用活性炭吸附水源中的四氯化碳，无需添加任何化学试剂，技 术要求不高，低浓度吸附效果好，一些难W降解的物质可直接吸附在活性炭上。东竞理工学 院化学与环境工程学院彭敏利用粉末活性炭吸附原理，对含有四氯化碳的广东东江水厂水 源地地下水进行了试验研究，作者考察了活性炭投加量、吸附时间、溫度等因素对去除效果 的影响。结果表明，投加80mg/L粉末活性炭吸附120min，可W将0.02mg/L四氯化碳处理至 《生活饮用水卫生标准KGB 5749-2006)限值(0.002mg/L)W下（具体参见粉末活性炭吸附 水中四氯化碳试验研究_彭敏_东竞理工学院化学与环境工程学院）。
[0007] 此法工艺成熟，操作简单效果可靠，但吸附效率不稳定，四氯化碳处于低浓度时效 果好，高浓度时处理不稳定，有效吸附寿命短，载体需要进行二次解吸才能进行循环运用， 且通过溶剂解吸后的溶液，又形成含四氯化碳的混合体，如何再将其分离，需要进一步研 究。
[000引方法二:曝气技术修复法。地下水曝气法是20世纪80年代末发展起来的一种处理 地下水饱和带挥发性有机污染物(VOCs)的原位修复技术，由于可原位施工的优势使其得到 广泛应用，多应用于分子量较小、易从液相变为气相的污染物。曝气技术修复将压缩空气注 入地下水饱和带，气体向上运动过程中引起挥发性污染物自±体和地下水进入气相，使得 含有污染物的空气升至非饱和带，再通过气相抽提系统处理从而达到去除污染物的目的。
[0009] 曝气技术修复法，容易受到气流形态变化、气泡数量、气泡尺寸、气流通道密度等 因素影响，同时因处理工艺不同而降低处理能力。曝气技术修复法在实施中，若污染区存在 局部低渗透性±层，空气与污染物难W充分接触，地下水饱和带若出现结构性裂隙或断裂 带，注入的空气则易形成优先流，导致曝气短路，极大地影响处理范围和处理效果，污染区 很难得到有效修复(具体参见饱和带地下水曝气修复技术研究进展刘志彬）。
[0010] 曝气技术修复法受到场地±体类型、场地均质性、地下水位及流动、污染物的水溶 性与挥发性的直接影响，使得修复效率下降、成本上升。
[0011] 方法光催化氧化法，在能量大于禁带宽度的紫外光激发下，n型半导体原子满 带上的电子被激发跃过禁带进入导带，同时在满带上产生相应的空穴。若半导体此时处于 溶液中，在电场的作用下，侧电子与空穴分离并迁移到粒子表面的不同位置。光生空穴有很 强的得电子能力，可夺取半导体颗粒表面的有机物或溶剂中的电子，使原本不吸收入射光 的物质被活化氧化，而电子接受体则可W通过接受表面上的电子而被还原。在半导体表面 上失去电子的主要是水分子，水分子经变化后生成? 0H，与此同时产生的光生空穴、〇2 ?等 一起将有机物完全矿化为C〇2和出0。
[001^ 实验证明，n型半导体中Ti02有良好的催化活性。用于激发Ti02的光子能量，在大于 其禁带宽度(3.2eV)，波长为300-400nm，如高压隶灯、黑光灯、紫外线杀菌灯等，能完成电子 的跃迁。对自来水中包括难被化氧化的氯仿、四氯化碳、六氯苯、六六六在内的多种污染物 皆具有有效的降解能力(具体参见光催化氧化处理水中有机污染物和光化学方法治理水污 染的研究进展）。
[0013]污染物的光解作用已经研究了十几年，虽然简单高效而有发展前途，但使用成本 过于高昂，实际应用很少，还没有一个十分完备的工业装置。
[0014] 二十世纪20年代出现板式换热器，并应用于食品工业。W板代管制成的换热器，结 构紧凑，传热效果好，因此陆续发展为多种形式。30年代初，瑞典首次制成螺旋板换热器。接 着英国用针焊法制造出一种由铜及其合金材料制成的板翅式换热器，用于飞机发动机的散 热。30年代末，瑞典又制造出第一台板壳式换热器，用于纸浆工厂。在此期间，为了解决强腐 蚀性介质的换热问题，人们对新型材料制成的换热器开始注意。60年代左右，由于空间技术 和尖端科学的迅速发展，迫切需要各种高效能紧凑型的换热器，再加上冲压、针焊和密封等 技术的发展，换热器制造工艺得到进一步完善，从而推动了紧凑型板面式换热器的蓬勃发 展和广泛应用。此外，自60年代开始，为了适应高溫和高压条件下的换热和节能的需要，典 型的管壳式换热器也得到了进一步的发展。70年代中期，为了强化传热，在研究和发展热管 的基础上又创制出热管式换热器。换热器按传热方式的不同可分为混合式、蓄热式和间壁 式=类。混合式换热器是通过冷、热流体的直接接触、混合进行热量交换的换热器，又称接 触式换热器。由于两流体混合换热后必须及时分离，运类换热器适合于气、液两流体之间的 换热。
[0015] 目前市面上的热交换器有W下几种： (1)螺旋板换热器 螺旋板换热器主要用于蒸汽的冷凝和无相变的对流传热，也可用于沸腾传热。其传热 效能好、有自洗功能、密封性能好等优点。
[0016] 但是，螺旋板换热器容易因为设计或者操作不当发生内部堵塞，机械方法清洗不 方便，另外螺旋板换热器维护维修困难，如发生内圈螺旋板破裂，便会使整台设备报废。
[0017] (2)板式热交换器 板式热交换器具有传热效率高，结构紧凑，占地面积小，价格较低等优点。
[0018] 但是板式最高工作压力仅为2.5MP加热媒，单板面积在1平方时，其工作压力往往 低于2.5MP加热媒，由于其板间通道很窄，容易造成堵塞。
[0019] (3)管壳式热交换器 管壳式热交换器结构强度高，传热系数较高，不易结垢，安装维护方便等优点。
[0020] 但是管壳式热交换器较之板式热交换器占地面积大，末端溫差较大。

【发明内容】

[0021] 为了解决上述技术问题，本发明提供一种用于四氯化碳处理过程中的大型高效热 处理装置控制系统，包括：固定支架1，加热媒流体进口 2,加热媒流体过滤器3,罐体4,清液 出口 5，控制器6，含四氯化碳溶液进口 7，加热媒流体出口 8，排污控制阀9，排污管道10;所述 罐体4底部两侧布置有固定支架1，固定支架1与罐体4焊接固定;所述罐体4底部中屯、设有排 污管道10;所述排污管道10上设有排污控制阀9,控制阀9通过导线与控制器6控制相连;所 述罐体4一侧端部设有加热媒流体进口 2，加热媒流体进口 2上布置有加热媒流体过滤器3， 罐体4另一侧端部设有加热媒流体出口 8,所述加热媒流体进口 2和加热媒流体出口 8位于同 轴线上;所述罐体4上部中屯、设有控制器6，所述控制器6靠近加热媒流体进口 2-侧设有清 液出口 5，所述控制器6靠近加热媒流体出口 8-侧布置有含四氯化碳溶液进口 7，清液出口 5 和含四氯化碳溶液进口 7与罐体4贯通。
[0022] 进一步的，所述罐体4包括:溫度传感器4-1，排污传感器4-2,加热媒流体热交换通 道4-3，四氯化碳浓度传感器4-4，导流板4-5;其中所述罐体4内部轴向中屯、设置有加热媒流 体热交换通道4-3，加热媒流体热交换通道4-3呈螺旋结构，加热媒流体热交换通道4-3管径 为40mm~76mm，加热媒流体热交换通道4-3为黄铜材质;所述罐体4内部侧壁设有溫度传感 器4-1、排污传感器4-2和四氯化碳浓度传感器4-4,其中排污传感器4-2布置在排污管道10 附近;所述罐体4内部均匀分布若干导流板4-5,导流板4-5分S组，分别位于罐体4内部的 左、中、右侧，每组导流板4-5的数量在6~8个之间，导流板4-5W罐体4轴线方向旋转分布在 罐体4的内壁上，导流板4-5与罐体4内部焊接固定，所述导流板4-5为栅网结构； 所述溫度传感器4-1，排污传感器4-2和四氯化碳浓度传感器4-4通过导线与控制器6控 制相连。
[0023] 进一步的，所述导流板4-5包括:栅网4-5-1，凹槽通道4-5-2;其中所述栅网4-5-1 的尺寸在4mm~6mm(长）X 4mm~6mm(宽)之间，栅网4-5-1为不诱钢材质;所述凹槽通道4-5- 2为1/4楠圆形结构。
[0024] 进一步的，所述加热媒流体热交换通道4-3由高分子材料压模成型，加热媒流体热 交换通道4-3的组成成分和制造过程如下： 一、 加热媒流体热交换通道4-3组成成分： 按重量份数计，0，0-二甲基-0-2，4，5-S氯苯基硫逐憐酸醋245~780份，0- (2，6-二氯- 4-甲基苯基)-0,0-二甲基硫代憐酸醋52~113份，S-[[(4-氯苯基)硫代]甲基]0,0-二乙基 二硫代憐酸醋95~168份，（RS)-加热媒1地加热媒-氯基-3-苯氧基苄基（SR)-3-(2,2-二氯 乙締基)-2,2-二甲基环丙烷簇酸醋21~96份，3-苯氧基苄基(RS)-3-(2,2-二氯乙締基)-2， 2-二甲基环丙烷簇酸醋49~172份，（3-苯氧苄基)顺式，反式-(± )-3-(2,2-二氯乙締基)- 2，2-二甲基环丙烷簇酸醋65~87份，浓度为55卵m~85卵m的2，2-二甲基-3-( 2-氯-3，3，3- =氣-1-丙締基)环丙烷簇酸-加热媒1曲加热媒-氯基-3-苯氧基节醋35~124份，（1R，S)-顺 式-(Z)-2,2-二甲基-3-( 2-氯-3,3,3-立氣-1-丙締基)环丙烷簇酸-2-甲基-3-苯基节醋45 ~88份，Z-(1R，S)-顺式-2,2-二甲基-3-(2-氯-3,3,3-^氣-1-丙締基）环丙烷簇酸123~ 210份，交联剂58~154份，（S)-3-締丙基-2-甲基-4-氧代-环戊-2-締基（1R，3R)-2，2-二甲 基-3-(2-甲基-1-丙締基)环丙烷簇酸醋48~158份，2,3,5,6-四氣-4-甲基苄基(Z)-(IR， 3R, IS,3S)-3-(2-氯-3,3,3-S氣丙-1-締基)-2,2-二甲基环丙烷簇酸醋18~113份，2,2-二 甲基-3-(2-甲基-1-丙締基)环丙烷簇酸2,3,5,6-四氣-4-(甲氧基甲基)节醋32~166份，2- (1尺,5)-顺式-2,2-二甲基-3-(2-氯-3,3,3-^氣-1-丙締基)环丙烷簇酸37~143份； 所述交联剂为氯乙酷胺、乙酷挫胺、、过氧化苯甲酯、氯乙酷胺中的任意一种； 二、 加热媒流体热交换通道4-3的制造过程，包含W下步骤： 第1步:在反应蓋中加入电导率为1.3化S/cm~3.1化S/cm的超纯水1578~2249份，启动 反应蓋内揽拌器，转速为59rpm~185rpm，启动加热累，使反应蓋内溫度上升至45°C~90°C ; 依次加入0，0-二甲基-0-2，4，5-S氯苯基硫逐憐酸醋、0-( 2，6-二氯-4-甲基苯基)-0，0-二 甲基硫代憐酸醋、S-[[(4-氯苯基)硫代]甲基]0,0-二乙基二硫代憐酸醋，揽拌至完全溶解， 调节抑值为2.4~8.9,将揽拌器转速调至18化pm~412巧m，溫度为9rC~164 °C，醋化反应 10~45小时； 第2步:取(RS)-加热媒1地加热媒-氯基-3-苯氧基苄基(SR)-3-(2,2-二氯乙締基)-2， 2-二甲基环丙烷簇酸醋、3-苯氧基苄基(RS)-3-(2,2-二氯乙締基)-2,2-二甲基环丙烷簇酸 醋进行粉碎，粉末粒径为500~900目；加入(3-苯氧苄基)顺式，反式-(± )-3-(2,2-二氯乙 締基)-2,2-二甲基环丙烷簇酸醋混合均匀，平铺于托盘内，平铺厚度为10mm~30mm，采用剂 量为3.4kGy~10.4kGy、能量为9.OMeV~18MeV的a射线福照60~120分钟，W及同等剂量的0 射线福照80~190分钟； 第3步:经第2步处理的混合粉末溶于2,2-二甲基-3-(2-氯-3,3,3-=氣-1-丙締基)环 丙烷簇酸-加热媒Iph加热媒-氯基-3-苯氧基节醋中，加入反应蓋，揽拌器转速为90rpm~ 200巧m，溫度为95°C~120°C，启动真空累使反应蓋的真空度达到-0.30MP加热媒~-0.75MP 加热媒，保持此状态反应15~32小时;泄压并通入氮气，使反应蓋内压力为0.45MP加热媒~ 0.85MP加热媒，保溫静置15~24小时;揽拌器转速提升至12化pm~27化pm，同时反应蓋泄压 至0MP加热媒;依次加入(1R，S)-顺式-(Z)-2，2-二甲基-3-(2-氯-3，3，3-S氣-1-丙締基)环 丙烷簇酸-2-甲基-3-苯基节醋、Z-( 1R, S)-顺式-2,2-二甲基-3-( 2-氯-3,3,3-立氣-1-丙締 基)环丙烷簇酸完全溶解后，加入交联剂揽拌混合，使得反应蓋溶液的亲水亲油平衡值为 3.5~8.5，保溫静置12~24小时； 第4步:在揽拌器转速为15化pm~28化pm时，依次加入(S)-3-締丙基-2-甲基-4-氧代- 环戊-2-締基（lR，3R)-2,2-二甲基-3-(2-甲基-1-丙締基)环丙烷簇酸醋、2,3,5,6-四氣-4- 甲基苄基(Z)-( 1R, 3R, 1S, 3S)-3-(2-氯-3,3,3-S氣丙-1-締基)-2,2-二甲基环丙烷簇酸 醋、2,2-二甲基-3-(2-甲基-1-丙締基)环丙烷簇酸2,3,5,6-四氣-4-(甲氧基甲基)节醋和 Z-(1R，S)-顺式-2,2-二甲基-3-(2-氯-3,3,3-S氣-1-丙締基)环丙烷簇酸，提升反应蓋压 力，使其达到0.95MP加热媒~1.85MP加热媒，溫度为140°C~280°C，聚合反应15~32小时； 反应完成后将反应蓋内压力降至0MP加热媒，降溫至25°C~40°C，出料，入压模机即可制得 加热媒流体热交换通道4-3。
[0025]进一步的，本发明还公开了一种用于四氯化碳处理过程中的大型高效热处理装置 控制系统的工作方法，该方法包括W下几个步骤： 第1步:控制器6通过水累W5m3/s~lOmVs的流量将加热媒流体，通过加热媒流体进口 2并经过加热媒流体过滤器3进入到加热媒流体热交换通道4-3内；与此同时，控制器6通过 水累W5m3/s~lOmVs的流量将含四氯化碳溶液，通过含四氯化碳溶液进口 7进入到罐体4， 加热媒流体与含四氯化碳溶液进行热交换;控制器6控制热交换反应时间为12~45分钟，控 制热交换溫差为55°C~120°C;控制热交换压力差为O.lMPa~0.5MPa; 第2步:加热媒流体与含四氯化碳溶液进行热交换后，控制器6控制加热媒流体从加热 媒流体出口8流出，其中控制加热媒流体从加热媒流体出口8流出的速度为2m/s~lOm/s，控 制器6控制去除四氯化碳清液从清液出口 5流出，其中控制去除四氯化碳清液从清液出口 5 流出的速度为2m/s~lOm/s; 第3步:加热媒流体与含四氯化碳溶液进行热交换过程中，罐体4内部溫度传感器4-1和 四氯化碳浓度传感器4-4开始工作，并把检测到的信息通过电信号传送到控制器6,控制器6 通过计算实施对水累、加热设备进行控制； 当溫度传感器4-1监测到罐体4内部溫度差大于120°C时，产生电信号给控制器6,控制 器6减小加热媒流体水累的流量，同时增加去除四氯化碳清液的流出速度，W提高产量；当 溫度传感器4-1监测到罐体4内部溫度差小于55°C时，产生电信号给控制器6,控制器6增加 加热媒流体水累的流量，同时减小去除四氯化碳清液的流出速度，w提高处理质量； 当四氯化碳浓度传感器4-4监测到罐体4内部四氯化碳浓度大于120mg/L时，产生电信 号给控制器6,控制器6增加加热媒流体水累的流量，同时减小去除四氯化碳清液的流出速 度，W提高处理质量;当四氯化碳浓度传感器4-4监测到罐体4内部四氯化碳浓度小于50mg/ L时，产生电信号给控制器6,控制器6减小加热媒流体水累的流量，同时增加去除四氯化碳 清液的流出速度，W提高处理产量； 第4步:加热媒流体与含四氯化碳溶液进行热交换过程中，罐体4内部流动着含四氯化 碳溶液，随着热交换的不断进行，产生四氯化碳残渣等沉淀物汇集在排污管道10附近，当罐 体4内部的排污传感器4-2检测残渣污垢达到设定值时，排污传感器4-2通过导线把信息传 输给控制器6,控制器6再将控制信息反馈给排污控制阀9,排污控制阀9打开排污管道10排 出污垢;其中控制器6控制四氯化碳沉淀物从排污管道10排出的速度为2m/s~lOm/s。
[0026] 本发明公开的一种用于四氯化碳处理过程中的大型高效热处理装置控制系统，其 优点在于： (1) 该装置结构简单，占地面积小，安装维护方便； (2) 该装置采用高分子材料，导热传热效率高，质量轻； (3) 该装置内部设有多个传感器，自动化程度高，适应性广。
[0027] 本发明所述的一种用于四氯化碳处理过程中的大型高效热处理装置控制系统，该 装置结构简单，安装维护方便，占地面积小，内部设有多种传感器自动化程度高，热交换通 道采用高分子导热材料，具有质量小，导热效率高，适应性广等优点。
【附图说明】
[0028] 图1是本发明中所述的一种用于四氯化碳处理过程中的大型高效热处理装置控制 系统不意图。
[0029] 图2是本发明中所述的罐体示意图。
[0030] 图3是本发明中所述的导流板示意图。
[0031 ]图4是本发明中所述的流体热交换通道材料年老化率随使用时间变化图。
[0032] W上图1~图3中，固定支架1，加热媒流体进口 2，加热媒流体过滤器3，罐体4，溫度 传感器4-1，排污传感器4-2，加热媒流体热交换通道4-3，四氯化碳浓度传感器4-4，导流板 4-5，栅网4-5-1，凹槽通道4-5-2，清液出口 5，控制器6，含四氯化碳溶液进口 7，加热媒流体 出口 8，排污控制阀9，排污管道10.
【具体实施方式】
[0033] 下面结合附图和实施例对本发明提供的一种用于四氯化碳处理过程中的大型高 效热处理装置控制系统进行进一步说明。
[0034] 如图1所示，是本发明中所述的一种用于四氯化碳处理过程中的大型高效热处理 装置控制系统示意图，从图1中看出，包括：固定支架1，加热媒流体进口 2,加热媒流体过滤 器3，罐体4，清液出口 5，控制器6，含四氯化碳溶液进口 7，加热媒流体出口 8，排污控制阀9， 排污管道10;所述罐体4底部两侧布置有固定支架1，固定支架1与罐体4焊接固定;所述罐体 4底部中屯、设有排污管道10;所述排污管道10上设有排污控制阀9,控制阀9通过导线与控制 器6控制相连;所述罐体4 一侧端部设有加热媒流体进口 2，加热媒流体进口 2上布置有加热 媒流体过滤器3，罐体4另一侧端部设有加热媒流体出口 8，所述加热媒流体进口 2和加热媒 流体出口 8位于同轴线上;所述罐体4上部中屯、设有控制器6,所述控制器6靠近加热媒流体 进口 2-侧设有清液出口 5，所述控制器6靠近加热媒流体出口 8-侧布置有含四氯化碳溶液 进口 7，清液出口 5和含四氯化碳溶液进口 7与罐体4贯通。
[0035] 如图2所示，是本发明中所述的罐体示意图，从图2或图1中看出，所述罐体4包括： 溫度传感器4-1，排污传感器4-2，加热媒流体热交换通道4-3，四氯化碳浓度传感器4-4，导 流板4-5;其中所述罐体4内部轴向中屯、设置有加热媒流体热交换通道4-3，加热媒流体热交 换通道4-3呈螺旋结构，加热媒流体热交换通道4-3管径为40mm~76mm，加热媒流体热交换 通道4-3为黄铜材质;所述罐体4内部侧壁设有溫度传感器4-1、排污传感器4-2和四氯化碳 浓度传感器4-4，其中排污传感器4-2布置在排污管道10附近;所述罐体4内部均匀分布若干 导流板4-5，导流板4-5分S组，分别位于罐体4内部的左、中、右侧，每组导流板4-5的数量在 6~8个之间，导流板4-5 W罐体4轴线方向旋转分布在罐体4的内壁上，导流板4-5与罐体4内 部焊接固定，所述导流板4-5为栅网结构； 所述溫度传感器4-1，排污传感器4-2和四氯化碳浓度传感器4-4通过导线与控制器6控 制相连。
[0036] 如图3所示，是本发明中所述的导流板示意图，从图3或图1或图2中看出，所述导流 板4-5包括:栅网4-5-1，凹槽通道4-5-2;其中所述栅网4-5-1的尺寸在4mm~6mm(长）X 4mm ~6mm(宽)之间，栅网4-5-1为不诱钢材质;所述凹槽通道4-5-2为1/4楠圆形结构。
[0037] 本发明所述的一种用于四氯化碳处理过程中的大型高效热处理装置控制系统，该 装置结构简单，安装维护方便，占地面积小，内部设有多种传感器自动化程度高，热交换通 道采用高分子导热材料，具有质量小，导热效率高，适应性广等优点。
[0038] W下是本发明所述加热媒流体热交换通道4-3的制造过程的实施例，实施例是为 了进一步说明本发明的内容，但不应理解为对本发明的限制。在不背离本发明精神和实质 的情况下，对本发明方法、步骤或条件所作的修改和替换，均属于本发明的范围。
[0039] 若未特别指明，实施例中所用的技术手段为本领域技术人员所熟知的常规手段。
[0040] 实施例1 按照W下步骤制造本发明所述加热媒流体热交换通道4-3,并按重量份数计： 第1步:在反应蓋中加入电导率为1.34帖/cm的超纯水1578份，启动反应蓋内揽拌器，转 速为59巧m，启动加热累，使反应蓋内溫度上升至45 °C ;依次加入0，0-二甲基-0-2，4，5-S氯 苯基硫逐憐酸醋245份、0-(2,6-二氯-4-甲基苯基)-0,0-二甲基硫代憐酸醋52份、S-[[(4- 氯苯基)硫代]甲基]〇,〇-二乙基二硫代憐酸醋95份，揽拌至完全溶解，调节pH值为2.4,将揽 拌器转速调至18化pm，溫度为9rC，醋化反应10小时； 第2步:取(RS)-加热媒1地加热媒-氯基-3-苯氧基苄基(SR)-3-(2,2-二氯乙締基)-2， 2-二甲基环丙烷簇酸醋21份、3-苯氧基苄基(RS)-3-(2,2-二氯乙締基)-2,2-二甲基环丙烷 簇酸醋49份进行粉碎，粉末粒径为500目；加入(3-苯氧苄基)顺式，反式-(± )-3-(2,2-二氯 乙締基)-2,2-二甲基环丙烷簇酸醋65份混合均匀，平铺于托盘内，平铺厚度为10mm，采用剂 量为3.4kGy、能量为9MeV的a射线福照60分钟，W及同等剂量的0射线福照80分钟； 第3步:经第2步处理的混合粉末溶于浓度为55ppm的2，2-二甲基-3-(2-氯-3，3，3-S 氣-1-丙締基)环丙烷簇酸-加热媒1地加热媒-氯基-3-苯氧基节醋35份中，加入反应蓋，揽 拌器转速为90巧m，溫度为95°C，启动真空累使反应蓋的真空度达到-0.3MP加热媒，保持此 状态反应15小时;泄压并通入氮气，使反应蓋内压力为0.45MP加热媒，保溫静置15小时;揽 拌器转速提升至12化pm，同时反应蓋泄压至0MP加热媒;依次加入（1R，S)-顺式-(Z)-2,2-二 甲基-3-( 2-氯-3,3,3-立氣-1-丙締基)环丙烷簇酸-2-甲基-3-苯基节醋45份、Z-(1R,S)-顺 式-2，2-二甲基-3-( 2-氯-3，3，3-=氣-1-丙締基)环丙烷簇酸123份完全溶解后，加入交联 剂58份揽拌混合，使得反应蓋溶液的亲水亲油平衡值为3.5，保溫静置12小时； 第4步:在揽拌器转速为13化pm时，依次加入(S)-3-締丙基-2-甲基-4-氧代-环戊-2-締 基（lR，3R)-2,2-二甲基-3-(2-甲基-1-丙締基)环丙烷簇酸醋48份、2,3,5,6-四氣-4-甲基 苄基(2)-(13,31?，15,35)-3-(2-氯-3,3,3-^氣丙-1-締基)-2,2-二甲基环丙烷簇酸醋18 份、2,2-二甲基-3-(2-甲基-1-丙締基)环丙烷簇酸2,3,5,6-四氣-4-(甲氧基甲基）节醋32 份和2-(13,5)-顺式-2,2-二甲基-3-(2-氯-3,3,3-^氣-1-丙締基)环丙烷簇酸37份，提升 反应蓋压力，使其达到0.80MP加热媒，溫度为130°C，聚合反应17小时;反应完成后将反应蓋 内压力降至0MP加热媒，降溫至25°C~40°C，出料，入压模机即可制得加热媒流体热交换通 道 4-3。
[0041] 所述交联剂为乙酷挫胺。
[0042] 实施例2 按照W下步骤制造本发明所述加热媒流体热交换通道4-3,并按重量份数计： 第1步:在反应蓋中加入电导率为1.83帖/cm的超纯水1850份，启动反应蓋内揽拌器，转 速为llOrpm，启动加热累，使反应蓋内溫度上升至67°C;依次加入0,0-二甲基-0-2,4,5-立 氯苯基硫逐憐酸醋654份、0-(2,6-二氯-4-甲基苯基）-0,0-二甲基硫代憐酸醋81份、S- [[(4-氯苯基)硫代]甲基]0,0-二乙基二硫代憐酸醋127份，揽拌至完全溶解，调节pH值为 5.6，将揽拌器转速调至29化pm，溫度为126°C，醋化反应26小时； 第2步:取(RS)-加热媒1地加热媒-氯基-3-苯氧基苄基(SR)-3-(2,2-二氯乙締基)-2， 2-二甲基环丙烷簇酸醋57份、3-苯氧基苄基(RS)-3-(2,2-二氯乙締基)-2,2-二甲基环丙烷 簇酸醋110份进行粉碎，粉末粒径为700目；加入(3-苯氧苄基)顺式，反式-(± )-3-(2,2-二 氯乙締基)-2,2-二甲基环丙烷簇酸醋76份混合均匀，平铺于托盘内，平铺厚度为20mm，采用 剂量为7. OkGy、能量为13MeV的a射线福照90分钟，W及同等剂量的0射线福照120分钟； 第3步:经第2步处理的混合粉末溶于浓度为70ppm的2，2-二甲基-3-(2-氯-3，3，3-S 氣-1-丙締基)环丙烷簇酸-加热媒1地加热媒-氯基-3-苯氧基节醋85份中，加入反应蓋，揽 拌器转速为15虹pm，溫度为115°C，启动真空累使反应蓋的真空度达到0.25MP加热媒，保持 此状态反应24小时；泄压并通入氮气，使反应蓋内压力为0.65MP加热媒，保溫静置20小时； 揽拌器转速提升至19虹pm，同时反应蓋泄压至0MP加热媒;依次加入（1R，S)-顺式-(Z)-2，2- 二甲基-3-( 2-氯-3,3,3-立氣-1-丙締基)环丙烷簇酸-2-甲基-3-苯基节醋66份、Z-( 1R, S)- 顺式-2，2-二甲基-3-(2-氯-3，3，3-S氣-1-丙締基)环丙烷簇酸165份完全溶解后，加入交 联剂揽103份拌混合，使得反应蓋溶液的亲水亲油平衡值为6.0，保溫静置18小时； 第4步:在揽拌器转速为215巧m时，依次加入(S)-3-締丙基-2-甲基-4-氧代-环戊-2-締 基（lR，3R)-2,2-二甲基-3-(2-甲基-1-丙締基)环丙烷簇酸醋113份、2,3,5,6-四氣-4-甲基 苄基(2)-(13,31?，15,35)-3-(2-氯-3,3,3-^氣丙-1-締基)-2,2-二甲基环丙烷簇酸醋65 份、2,2-二甲基-3-(2-甲基-1-丙締基)环丙烷簇酸2,3,5,6-四氣-4-(甲氧基甲基）节醋98 份和2-(13,5)-顺式-2,2-二甲基-3-(2-氯-3,3,3-^氣-1-丙締基)环丙烷簇酸89份，提升 反应蓋压力，使其达到1.20MP加热媒，溫度为210°C，聚合反应24小时;反应完成后将反应蓋 内压力降至OMP加热媒，降溫至25°C~40°C，出料，入压模机即可制得加热媒流体热交换通 道 4-3。
[0043] 所述交联剂为乙酷挫胺。
[0044] 实施例3 按照W下步骤制造本发明所述加热媒流体热交换通道4-3,并按重量份数计： 第1步:在反应蓋中加入电导率为3.12帖/cm的超纯水2249份，启动反应蓋内揽拌器，转 速为18虹pm，启动加热累，使反应蓋内溫度上升至90°C;依次加入0,0-二甲基-0-2,4,5-S 氯苯基硫逐憐酸醋780份、0-(2,6-二氯-4-甲基苯基）-0,0-二甲基硫代憐酸醋113份、S- [[(4-氯苯基)硫代]甲基]0,0-二乙基二硫代憐酸醋168份，揽拌至完全溶解，调节pH值为 8.9，将揽拌器转速调至41化pm，溫度为164°C，醋化反应45小时； 第2步:取(RS)-加热媒1地加热媒-氯基-3-苯氧基苄基(SR)-3-(2,2-二氯乙締基)-2， 2-二甲基环丙烷簇酸醋96份、3-苯氧基苄基(RS)-3-(2,2-二氯乙締基)-2,2-二甲基环丙烷 簇酸醋172份进行粉碎，粉末粒径为500~900目；加入(3-苯氧苄基)顺式，反式-(± )-3-(2, 2-二氯乙締基)-2,2-二甲基环丙烷簇酸醋87份混合均匀，平铺于托盘内，平铺厚度为30mm， 采用剂量为10.4kGy、能量为18MeV的a射线福照120分钟，W及同等剂量的縣t线福照190分 钟； 第3步:经第2步处理的混合粉末溶于浓度为85ppm的2，2-二甲基-3-(2-氯-3，3，3-S 氣-1-丙締基)环丙烷簇酸-加热媒1地加热媒-氯基-3-苯氧基节醋124份中，加入反应蓋，揽 拌器转速为2(K)rpm，溫度为120°C，启动真空累使反应蓋的真空度达到0.75MP加热媒，保持 此状态反应32小时；泄压并通入氮气，使反应蓋内压力为0.85MP加热媒，保溫静置24小时； 揽拌器转速提升至27化pm，同时反应蓋泄压至0MP加热媒;依次加入（1R，S)-顺式-(Z)-2，2- 二甲基-3-( 2-氯-3,3,3-立氣-1-丙締基)环丙烷簇酸-2-甲基-3-苯基节醋88份、Z-( 1R, S)- 顺式-2，2-二甲基-3-(2-氯-3，3，3-S氣-1-丙締基)环丙烷簇酸210份完全溶解后，加入交 联剂154份揽拌混合，使得反应蓋溶液的亲水亲油平衡值为8.5，保溫静置24小时； 第4步:在揽拌器转速为28化pm时，依次加入(S)-3-締丙基-2-甲基-4-氧代-环戊-2-締 基（lR，3R)-2,2-二甲基-3-(2-甲基-1-丙締基)环丙烷簇酸醋158份、2,3,5,6-四氣-4-甲基 苄基(Z)-( 1R，3R，1S，3S)-3-( 2-氯-3，3，3-S氣丙-1-締基)-2，2-二甲基环丙烷簇酸醋113 份、2,2-二甲基-3-(2-甲基-1-丙締基)环丙烷簇酸2,3,5,6-四氣-4-(甲氧基甲基)节醋166 份和Z- (1R, S)-顺式-2,2-二甲基-3-( 2-氯-3,3,3-S氣-1 -丙締基)环丙烷簇酸143份，提升 反应蓋压力，使其达到1.85MP加热媒，溫度为280°C，聚合反应32小时;反应完成后将反应蓋 内压力降至0MP加热媒，降溫至25°C~40°C，出料，入压模机即可制得加热媒流体热交换通 道 4-3。
[0045] 所述交联剂为乙酷挫胺。
[0046] 对照例 对照例为市售某品牌的流体热交换通道。
[0047] 实施例4 将实施例1~3制备获得的加热媒流体热交换通道4-3和对照例所述的流体热交换通道 进行使用效果对比。对二者单位重量、壁厚、材料导热性能、材料抗拉强度进行统计，结果如 表1所示。
[004引从表1可见，本发明所述的加热媒流体热交换通道4-3,其单位重量、壁厚、材料导 热性能、材料抗拉强度等指标均优于现有技术生产的产品。
[0049]此外，如图4所示，是本发明所述的加热媒流体热交换通道4-3材料年老化率随使 用时间变化的统计。图中看出，实施例1~3所用加热媒流体热交换通道4-3,其材料年老化 率随使用时间变化程度大幅优于现有产品。
【主权项】
1. 一种用于四氯化碳处理过程中的大型高效热处理装置控制系统，包括：固定支架 (1) ，加热媒流体进口（2)，加热媒流体过滤器(3)，罐体(4)，清液出口（5)，控制器(6)，含四 氯化碳溶液进口（7)，加热媒流体出口（8)，排污控制阀（9)，排污管道（10);其特征在于，所 述罐体(4)底部两侧布置有固定支架（1)，固定支架（1)与罐体(4)焊接固定;所述罐体(4)底 部中心设有排污管道（10);所述排污管道（10)上设有排污控制阀（9)，控制阀（9)通过导线 与控制器(6)控制相连;所述罐体(4)一侧端部设有加热媒流体进口（2)，加热媒流体进口 (2) 上布置有加热媒流体过滤器(3)，罐体(4)另一侧端部设有加热媒流体出口（8)，所述加 热媒流体进口（2)和加热媒流体出口（8)位于同轴线上;所述罐体(4)上部中心设有控制器 (6)，所述控制器(6)靠近加热媒流体进口（2)-侧设有清液出口（5)，所述控制器(6)靠近加 热媒流体出口（8)-侧布置有含四氯化碳溶液进口（7)，清液出口（5)和含四氯化碳溶液进 口（7)与罐体(4)贯通。2. 根据权利要求1所述的一种用于四氯化碳处理过程中的大型高效热处理装置控制系 统，其特征在于，所述罐体(4)包括:温度传感器(4-1)，排污传感器(4-2)，加热媒流体热交 换通道(4-3 )，四氯化碳浓度传感器(4-4 )，导流板(4-5);其中所述罐体(4)内部轴向中心设 置有加热媒流体热交换通道(4-3)，加热媒流体热交换通道(4-3)呈螺旋结构，加热媒流体 热交换通道(4-3)管径为40mm~76mm，加热媒流体热交换通道(4-3)为黄铜材质;所述罐体 (4)内部侧壁设有温度传感器(4-1)、排污传感器(4-2)和四氯化碳浓度传感器(4-4)，其中 排污传感器(4-2)布置在排污管道(10)附近;所述罐体(4)内部均匀分布若干导流板(4-5)， 导流板(4-5)分三组，分别位于罐体(4)内部的左、中、右侧，每组导流板(4-5)的数量在6~8 个之间，导流板(4-5)以罐体⑷轴线方向旋转分布在罐体⑷的内壁上，导流板(4-5)与罐 体(4)内部焊接固定，所述导流板(4-5)为栅网结构； 所述温度传感器(4-1)，排污传感器(4-2)和四氯化碳浓度传感器(4-4)通过导线与控 制器(6)控制相连。3. 根据权利要求2所述的一种用于四氯化碳处理过程中的大型高效热处理装置控制系 统，其特征在于，所述导流板(4-5)包括:栅网(4-5-1)，凹槽通道(4-5-2);其中所述栅网(4-5-1)的尺寸在4mm~6mm(长）X4mm~6mm(宽)之间，栅网（4-5-1)为不锈钢材质;所述凹槽通 道(4-5-2)为1/4椭圆形结构。4. 根据权利要求2所述的一种用于四氯化碳处理过程中的大型高效热处理装置控制系 统，其特征在于，所述加热媒流体热交换通道(4-3)由高分子材料压模成型，加热媒流体热 交换通道(4-3)的组成成分和制造过程如下： 一、加热媒流体热交换通道(4-3)组成成分： 按重量份数计，〇，〇-二甲基-0-2，4，5-三氯苯基硫逐磷酸酯245~780份，0-( 2，6-二氯-4-甲基苯基)-0，0-二甲基硫代磷酸酯52~113份，S-[[(4-氯苯基)硫代]甲基]0，0-二乙基 二硫代磷酸酯95~168份，（RS)-加热媒lph加热媒-氰基-3-苯氧基苄基(SR)-3-(2,2-二氯 乙烯基) _2，2-二甲基环丙烷駿酸酯21~96份，3-苯氧基苄基(RS )_3_( 2，2-二氯乙烯基)-2， 二甲基环丙烷羧酸酯49~172份，（3-苯氧苄基)顺式，反式-(± )-3-(2,2-二氯乙烯基)-2，2-二甲基环丙烷羧酸酯65~87份，浓度为55ppm~85ppm的2，2-二甲基-3-( 2-氯-3，3，3-三氟-1-丙烯基)环丙烷羧酸-加热媒lph加热媒-氰基-3-苯氧基苄酯35~124份，（1R，S)_顺 式 -(Z)_2，2-二甲基_3_( 2-氯-3，3，3-二氣-1-丙烯基)环丙烷駿酸_2_甲基_3_苯基节酯45 ~88份，Z_( 1R, S)-顺式-2，2-二甲基-3-(2-氯-3，3，3-二氣-1-丙烯基）环丙烷駿酸123~ 210份，交联剂58~154份，（S)-3-烯丙基-2-甲基-4-氧代-环戊-2-烯基（1R，3R)-2，2-二甲 基-3-(2-甲基-1-丙烯基)环丙烷羧酸酯48~158份，2,3,5,6_四氟-4-甲基苄基(Z)-(1R， 3R，lS，3S)-3-(2-氯-3,3,3-三氟丙-1-烯基)-2,2-二甲基环丙烷羧酸酯18~113份，2,2-二 甲基-3-(2-甲基-1-丙烯基)环丙烷羧酸2,3,5,6_四氟-4-(甲氧基甲基)苄酯32~166份，2-(1R, S)-顺式-2，2-二甲基_3_( 2-氯-3，3，3-二氟-1-丙烯基)环丙烷羧酸37~143份； 所述交联剂为氰乙酰胺、乙酰唑胺、、过氧化苯甲酰、氯乙酰胺中的任意一种； 二、加热媒流体热交换通道(4-3)的制造过程，包含以下步骤： 第1步:在反应釜中加入电导率为1.34yS/cm~3.12yS/cm的超纯水1578~2249份，启动 反应釜内搅拌器，转速为59rpm~185rpm，启动加热栗，使反应釜内温度上升至45°C~90°C ; 依次加入0，0-二甲基-0-2，4，5-三氯苯基硫逐磷酸酯、0-( 2，6-二氯-4-甲基苯基)-0，0-二 甲基硫代磷酸酯、S-[[(4-氯苯基)硫代]甲基]0,0-二乙基二硫代磷酸酯，搅拌至完全溶解， 调节pH值为2.4~8.9,将搅拌器转速调至189rpm~412rpm，温度为91 °C~164°C，酯化反应 10~45小时； 第2步:取(RS)-加热媒lph加热媒-氛基_3_苯氧基苄基(SR) _3_( 2，2-二氯乙烯基)-2， 2-二甲基环丙烷羧酸酯、3-苯氧基苄基(RS)-3-(2,2-二氯乙烯基)-2,2_二甲基环丙烷羧酸 酯进行粉碎，粉末粒径为500~900目；加入(3-苯氧苄基)顺式，反式-(±)-3-(2,2_二氯乙 烯基)-2,2_二甲基环丙烷羧酸酯混合均匀，平铺于托盘内，平铺厚度为10_~30_，采用剂 量为3.4kGy~10.4kGy、能量为9. OMeV~18MeV的α射线辐照60~120分钟，以及同等剂量的β 射线辐照80~190分钟； 第3步:经第2步处理的混合粉末溶于2，2-二甲基-3-( 2-氯-3，3，3-三氟-1-丙烯基)环 丙烷羧酸-加热媒lph加热媒-氰基-3-苯氧基苄酯中，加入反应釜，搅拌器转速为90rpm~ 200rpm，温度为95°C~120°C，启动真空栗使反应釜的真空度达到-0.30MP加热媒~-0.75MP 加热媒，保持此状态反应15~32小时;泄压并通入氡气，使反应釜内压力为0.45MP加热媒~ 0.85MP加热媒，保温静置15~24小时;搅拌器转速提升至120rpm~270rpm，同时反应釜泄压 至0]\03加热媒;依次加入(11?，3)-顺式-(2)-2,2-二甲基-3-(2-氯-3,3,3-二氣-1-丙烯基)环 丙烷駿酸 _2-甲基-3-苯基节酯、2_(11?，3)-顺式-2,2-二甲基-3-(2-氯-3,3,3-二氣-1-丙稀 基)环丙烷羧酸完全溶解后，加入交联剂搅拌混合，使得反应釜溶液的亲水亲油平衡值为 3.5~8.5，保温静置12~24小时； 第4步：在搅拌器转速为150rpm~280rpm时，依次加入(S)-3-烯丙基-2-甲基-4-氧代-环戊-2-烯基（lR，3R)-2,2-二甲基-3-(2-甲基-1-丙烯基)环丙烷羧酸酯、2,3,5,6_四氟-4-甲基苄基(Z)-( 1R, 3R, IS，3S)-3_(2_氯-3，3，3-二氣丙-1-烯基)_2，2-二甲基环丙烷駿酸 酯、2,2_二甲基-3-(2-甲基-1-丙烯基)环丙烷羧酸2,3,5,6_四氟-4-(甲氧基甲基)苄酯和 Z- (1R，S)-顺式-2，2-二甲基-3- (2-氯-3，3，3-二氟-1 -丙烯基)环丙烷羧酸，提升反应爸压 力，使其达到0.95MP加热媒~1.85MP加热媒，温度为140°C~280°C，聚合反应15~32小时； 反应完成后将反应釜内压力降至0ΜΡ加热媒，降温至25°C~40°C，出料，入压模机即可制得 加热媒流体热交换通道(4-3)。5.-种用于四氯化碳处理过程中的大型高效热处理装置控制系统的工作方法，其特征 在于，该方法包括以下几个步骤： 第1步:控制器(6)通过水栗以5m3/s~1 Om3/s的流量将加热媒流体，通过加热媒流体进 口（2)并经过加热媒流体过滤器(3)进入到加热媒流体热交换通道(4-3)内；与此同时，控制 器(6)通过水栗以5m3/s~10m 3/s的流量将含四氯化碳溶液，通过含四氯化碳溶液进口（7)进 入到罐体(4)，加热媒流体与含四氯化碳溶液进行热交换;控制器(6)控制热交换反应时间 为12~45分钟，控制热交换温差为55°C~120°C;控制热交换压力差为O.IMPa~0.5MPa; 第2步:加热媒流体与含四氯化碳溶液进行热交换后，控制器(6)控制加热媒流体从加 热媒流体出口（8)流出，其中控制加热媒流体从加热媒流体出口（8)流出的速度为2m/s~ lOm/s，控制器(6)控制去除四氯化碳清液从清液出口（5)流出，其中控制去除四氯化碳清液 从清液出口（ 5)流出的速度为2m/s~1 Om/s; 第3步:加热媒流体与含四氯化碳溶液进行热交换过程中，罐体(4)内部温度传感器(4-1)和四氯化碳浓度传感器(4-4)开始工作，并把检测到的信息通过电信号传送到控制器 (6)，控制器(6)通过计算实施对水栗、加热设备进行控制； 当温度传感器（4-1)监测到罐体(4)内部温度差大于120°C时，产生电信号给控制器 (6)，控制器(6)减小加热媒流体水栗的流量，同时增加去除四氯化碳清液的流出速度，以提 高产量；当温度传感器(4-1)监测到罐体(4)内部温度差小于55°C时，产生电信号给控制器 (6)，控制器(6)增加加热媒流体水栗的流量，同时减小去除四氯化碳清液的流出速度，以提 高处理质量； 当四氯化碳浓度传感器(4-4)监测到罐体(4)内部四氯化碳浓度大于120mgAJ寸，产生 电信号给控制器(6)，控制器(6)增加加热媒流体水栗的流量，同时减小去除四氯化碳清液 的流出速度，以提高处理质量；当四氯化碳浓度传感器(4-4)监测到罐体(4)内部四氯化碳 浓度小于50mg/L时，产生电信号给控制器(6)，控制器(6)减小加热媒流体水栗的流量，同时 增加去除四氯化碳清液的流出速度，以提高处理产量； 第4步:加热媒流体与含四氯化碳溶液进行热交换过程中，罐体(4)内部流动着含四氯 化碳溶液，随着热交换的不断进行，产生四氯化碳残渣等沉淀物汇集在排污管道(10)附近， 当罐体(4)内部的排污传感器(4-2)检测残渣污垢达到设定值时，排污传感器(4-2)通过导 线把信息传输给控制器(6)，控制器(6)再将控制信息反馈给排污控制阀（9)，排污控制阀 (9)打开排污管道(10)排出污垢;其中控制器(6)控制四氯化碳沉淀物从排污管道(10)排出 的速度为2m/s~10m/s。
【文档编号】F28F27/00GK106052474SQ201610383903
【公开日】2016年10月26日
【申请日】2016年6月1日
【发明人】刘喜坤, 孙晓虎, 张双圣, 于向辉, 陈红娟, 刘勇, 梁峙
【申请人】徐州市城区水资源管理处