作油从油路方向控制阀40排放至后退室34的口，并且也是从后退室34排放操作油的口。后退口 46可等同于第二放泄口和第二排放口。
[0041]阀芯48在阀体44内沿着轴向双向可移动，并且可根据轴向位置连接阀体44的选择的口。具体地说，当从后退室34排放操作油时和当将操作油供应至前进室33时，阀芯48将供给口 47和前进口 45连接，并且打开后退口 46以与放泄油路51连接。放泄油路51包括由阀体44的内壁表面和阀芯48的端表面限定的放泄空间52。放泄油路51包括限定在阀芯48中的基本孔53和邻近于基本孔53的底部的沿径向穿过阀芯48的通孔54。当从前进室33排放操作油时和当将操作油供应至后退室34时，阀芯48将供给口 47和后退口 46连接，并且打开前进口 45以与放泄油路51连接。
[0042]止动板55装配至套管螺栓28的头42中，并且阀芯48通过弹簧56朝着止动板55偏置。通过弹簧56的偏置力与通过止动板55设置为与阀芯48相对的线性螺线管97的可动构件的牵引力之间的平衡确定阀芯48的轴向位置。
[0043]止回阀60被支承在凸轮轴92与叶片转子30之间。在该实施例中，止回阀60是簧片阀，并且允许操作油从外部供给油路94流向供给油路37，并且防止操作油从供给油路37流向外部供给油路94。因此，防止供给油路37的操作油回流至外部供给油路94。
[0044]当旋转相位相对于阀定时控制器10中的期望相位位于后退侧时，如图3所示，排放后退室34的操作油，并且操作油通过油路方向控制阀40供应至前进室33。因此，叶片转子30在前进侧上相对于壳体20相对地旋转。
[0045]当旋转相位相对于期望相位位于前进侧时，如图4所示，排放前进室33的操作油，并且操作油通过油路方向控制阀40供应至后退室34。因此，叶片转子30在后退侧上相对于壳体20旋转。
[0046]当旋转相位与期望相位一致时，如图5所示，前进室33和后退室34通过油路方向控制阀40封闭。因此，旋转相位保持在当前位置。
[0047]参照图1-8详细解释阀定时控制器10。
[0048]如图1-5所示，阀体44具有基本圆柱形。具体地说，阀体44具有管部71和底部72。管部71与叶片转子30同轴地布置。阀芯48与管部71的内壁表面73接触滑动。底部72布置为邻近于螺纹部分43。与前进口 45相比，后退口 46布置为邻近于底部72。在该实施例中，后退口 46、供给口 47和前进口 45按照这个顺序从底部72排列。当从后退室34排放操作油时，后退口 46与放泄空间52连通。
[0049]阀芯48具有基本的圆柱形。阀芯48的敞开端布置为邻近于阀体44的底部72。阀芯48的底部布置为邻近于止动板55。
[0050]如图2和图3所示，前进口 45包括从阀体44的管部71的内壁表面73沿径向向外凹进的前进凹槽74。在该实施例中，前进口 45包括:前进凹槽74，其为围绕轴向中心在阀体44的整个圆周上形成的环形槽；以及多个通孔75，其从前进凹槽74沿径向延伸。前进凹槽74可等同于其它放泄凹槽。
[0051]如图3和图6所示，后退口 46包括从阀体44的管部71的内壁表面73沿径向向外凹进的后退凹槽76。在该实施例中，后退口 46包括:后退凹槽76，其为围绕轴向中心在阀体44的整个圆周上形成的环形槽；以及多个通孔76，其从后退凹槽76沿径向延伸。后退凹槽76可等同于一个放泄凹槽。
[0052]如图3和图7所示，供给口 47包括从阀体44的管部71的内壁表面73沿径向向外凹进的供给凹槽78。在该实施例中，供给口 47包括:供给凹槽78，其为围绕轴向中心在阀体44的整个圆周上形成的环形槽；以及多个通孔79，其从供给凹槽78沿径向延伸。
[0053]如图3所示，后退凹槽76沿着径向的深度H1小于供给凹槽78沿着径向的深度H2。在该实施例中，后退凹槽76沿着径向的深度H1和前进凹槽74沿着径向的深度H3为0.35mm，并且供给凹槽78沿着径向的深度H2为0.65mm。
[0054]参照图14-16描述比较例的阀定时控制器200，其中后退凹槽203沿着径向的深度H4和前进凹槽204沿着径向的深度H5为0.65mm。
[0055]如图14所示，在阀定时控制器200具有止回阀60的情况下，当叶片转子30的旋转相位保持时，由于止回阀60，前进室和后退室中的油压保持相对高，几乎等于供应油压。供应油压是供应至外部供给油路94的操作油的压力。从这个状态开始，当通过布置为邻近于阀体201的底部72的后退口 202从后退室排放操作油时，靠近后退凹槽203的放泄油路51中的油压变高，如图15所示，并且因为后退室与放泄油路51之间的差压大以及因为后退凹槽203的开口面积快速增大，所以大量操作油流入放泄油路51中，如图16所示。在图16和图10中，箭头示出了操作油的流向，并且箭头的粗细表示流体力的大小。
[0056]因此，放泄油路51的操作油的高压作用于与阀体201 —起限定放泄空间52的阀芯48的敞开端。放泄空间52是放泄油路51的一部分。此外，在放泄油路51中具有大流率的操作油的流体力作用于接收放泄油路51的操作油流的阀芯48的底部。结果，如图11所示，在后退凹槽203沿着径向的深度H4为0.65mm并且供应油压的上限为800kPa的条件下，当从后退室34排放操作油时，施加至阀芯48的最大负载超过16N。因此，当从后退室34排放操作油时，在比较例中，如果线性螺线管97的可动构件的牵引力，即，通过线性螺线管97的阀芯保持力的最小值为9N，则阀芯48可变得不稳定。
[0057]相比之下，根据第一实施例，如图8所示，当通过布置为邻近于阀体44的底部72的后退口 46从后退室排放操作油时，压力损失通过相对浅的后退凹槽76经由缩窄油路而升高。因此，与表示比较例的图16相比，如图10所示，控制过量操作油从后退口 46排放至放泄油路51。
[0058]此外，与表示比较例的图15相比，如图9所示，靠近后退口 46的放泄油路51中的油压被限制以防变高。结果，如图11所示，在后退凹槽76沿着径向的深度H1为0.35mm并且供应油压的上限为800kPa的条件下，当从后退室排放操作油时，施加至阀芯48的最大负载小于8N。因此，根据第一实施例，当通过线性螺线管97的阀芯保持力的最小值为9N时，阀芯48稳定地工作。
[0059]如果供给凹槽78未形成或者像后退凹槽76 —样形成得较浅，则从供给口流出的大部分操作油将直接流向阀芯的台阶部分。此时，供给口中的油压与相对高的供应油压几乎相同。因此，大的流体力作用于阀芯上。
[0060]相比之下，根据第一实施例，供给凹槽78相对深。流出通孔79的操作油的一部分沿着圆周方向在供给凹槽78内流动，然后，操作油流向阀芯48的台阶部分。因此，作用于阀芯48上的流体力可减小，并且阀芯48稳定地工作。
[0061]根据第一实施例，阀体44具有基本圆柱形，并且具有与凸轮轴92的外部供给油路94连通的供给口 47、与前进室33连通的前进口 45和与后退室34连通的后退口 46。与前进口 45相比，后退口 46布置为更邻近于阀体44的底部72。阀芯48与阀体44 一起限定放泄空间52，并且当将后退室34的操作油排放至放泄空间52时打开后退口 46。
[0062]供给口 47包括从阀体44的管部71的内壁表面73沿径向向外凹进的供给凹槽78。后退口 46包括从管部71的内壁表面73沿径向向外凹进的后退凹槽76。后退凹槽76沿着径向的深度H1小于供给凹槽78沿着径向的深度H2。
[0063]当通过布置为邻近于阀体44的底部72的后退口 46从后退室34排放操作油时，压力损失通过相对浅的后退凹槽76经由缩窄油路而升高。因此，限制操作油从后退口 46过量地排放至放泄空间52中，并且限制放泄空间52中的油压以防变高。因此，阀芯48可稳定工作，并且可精确控制叶片转子30的旋转相位。
[0064]根据第一实施例，后退凹槽76的径向深度H1为0.35mm。发明人进行了实验和数值分析，并得出以下结果:在供应油压的上限为800kPa并且径向深度H1为0.35mm的条件下，当通过后退口 46排放操作油时可获得控制油排放的足够效果，并且当通过后退口 46供应操作油时可获得操作油的足够流率。
[0065]根据第一实施例，后退口 46具有:后退凹槽76，其为围绕轴向中心在阀体44的整个圆周上形成的环形槽；以及多个通孔77，其形成为从后退凹槽76沿径向延伸。
[0066]在后退凹槽由环形槽限定的情况下，如果像比较例一样，后退凹槽的径向深度相对大，则在排放操作油时，操作油可由于高压从后退凹槽的全部圆周散开。
[0067]相比之下，根据第一实施例，后退凹槽76的径向深度H1