压缩机用电动机、压缩机以及冷冻循环装置的制作方法

专利名称：压缩机用电动机、压缩机以及冷冻循环装置的制作方法
技术领域：
本发明涉及压縮机用电动机、压縮机以及冷冻循环装置。
背景技术：
目前，对于压縮机的旋转轴，一般使固定压縮机用电动机的转子的部分(电动机 轴)的外径与嵌合在压縮元件的轴承部的部分的外径相等(例如，参照专利文献1)。
专利文献1 :特开平3-294671号公报 在压縮机用电动机使用感应电动机的情况下具有以下问题，S卩，为了在转子的端
环和轴孔之间设置通风孔、既确保制冷剂的流路又改善感应电动机的效率，希望尽量縮小
端环的内径、增加端环的体积，但如目前的压縮机那样，在电动机轴的外径与嵌合于压縮元
件的轴承部的部分的外径相同的情况下，如果縮小端环的内径，则很难确保制冷剂的流路。 本发明就是为了解决上述问题而提出的，其目的是提供一种压縮机用电动机、压
縮机以及冷冻循环装置，该压縮机用电动机可通过在转子的端环与轴孔之间确保制冷剂的
流路，并縮小端环的内径、增大端环的体积，来改善电机效率。 本发明的压縮机用电动机，用于压縮机的电动元件，所述压縮机在密闭容器内收 纳有具有定子和转子的所述电动元件以及被所述电动元件驱动的压縮元件，其中，具有旋 转轴，该旋转轴具有与所述压縮元件的上轴承嵌合的主轴部，和固定所述转子、外径比所述 主轴部的外径小的转子固定轴，所述转子具有形成在该转子的大致中心部、固定在所述转 子固定轴上的轴孔，以及设置在所述轴孔的周围附近、至少一部分位于所述旋转轴的所述 主轴部的外径的内侧的通风孔。 在本发明的压縮机用电动机中，通过使用于固定转子的转子固定轴的外径小于与 旋转轴的压縮元件的上轴承嵌合的主轴部的外径，使设置在轴孔周围附近的通风孔的至少 一部分位于旋转轴的主轴部的外径的内侧，由此既可确保通风孔的面积又可增加端环体 积，因此，二次电阻降低，既可确保制冷剂的流路、又能获得高性能的压縮机用电动机。


图1是表示第 图2是表示第 图。 图3是表示第 图4是表示第 图5是表示第 图6是表示第 图7是表示第 图8是表示第 图9是表示第
-实施方式的图，是旋转式压縮机100的纵截面图。 -实施方式的图，是旋转式压縮机100的电动元件13附近的横截面
-实施方式的图，是转子11的立体图。 -实施方式的图，是转子铁心lla的横截面图。 -实施方式的图，是图4的A部放大图。 -实施方式的图，是旋转轴8的正视图。 -实施方式的图，是转子11的俯视图。 -实施方式的图，是第一变形例的转子11的俯视图。 -实施方式的图，是第二变形例的转子11的俯视图。
图10是表示第一实施方式的图，是第三变形例的转子11的俯视图。 图11是表示第一实施方式的图，是第四变形例的转子11的俯视图。 图12是表示第一实施方式的图，是使用旋转式压縮机100的冷冻循环装置的结构图。 图13是用于比较的图，是转子11的俯视图。
具体实施例方式
第一实施方式 图1至图11是表示第一实施方式的图，图1是旋转式压縮机100的纵截面图，图2是旋转式压縮机100的电动元件13附近的横截面图，图3是转子11的立体图，图4是转子铁心lla的横截面图，图5是图4的A部放大图，图6是旋转轴8的正视图，图7是转子11的俯视图，图8是第一变形例的转子11的俯视图，图9是第二变形例的转子11的俯视图，图10是第三变形例的转子11的俯视图，图11是第四变形例的转子11的俯视图，图12是使用旋转式压縮机100的冷冻循环装置的结构图。
图13是用于比较的图，是转子11的俯视图。 本实施方式的特征在于用于旋转式压縮机100等的压縮机的压縮机用电动机的转子ll以及旋转轴8的结构。 除了旋转式压縮机100中的压縮机用电动机的转子11的结构以及旋转轴8以外都是众所周知的结构。因此，参照图1就单缸旋转式压縮机100(压縮机的一例)的整体结构进行简单说明。 如图1所示，旋转式压縮机100 (压縮机的一例)将压縮元件10、电动元件13 (称为压縮机用电动机)以及无图示的冷冻机油收纳于密闭容器4内。冷冻机油存储在密闭容器4内的底部。冷冻机油主要润滑压縮元件10的滑动部。密闭容器4由主体部1、上部盘状容器2以及下部盘状容器3构成。压縮元件10和电动元件13固定在密闭容器4的主体部1中。 压縮元件10由气缸5、上轴承6 (轴承的一例)、下轴承7 (轴承的一例)、旋转轴
8、旋转柱塞9、上排出消声器6a、下排出消声器7a、叶片(无图示)等构成。 在内部形成有压縮室的气缸5，其外周俯视时为大致圆形，在内部具有俯视时为大
致圆形的空间、即气缸室。气缸室的轴方向两端形成开口。侧视时气缸5具有规定的轴方
向的高度。 在轴方向贯通设置有平行的叶片槽(无图示)，该叶片槽与气缸5的大致圆形空间、即气缸室连通，在半径方向延伸。 并且，在叶片槽的背面(外侧)设置有与叶片槽连通的俯视时为大致圆形空间的背压室(无图示)。 在气缸5中，来自冷冻循环的吸入气体所通过的吸入口 (无图示)从气缸5的外
周面贯通气缸室。 在气缸5上设置有排出口 (无图示)，该排出口切开形成作为大致圆形空间的气缸室的圆的边缘部附近而形成。 旋转柱塞9在气缸室内偏心旋转。旋转柱塞9形成为环形，旋转柱塞9的内周可
4自由滑动地与旋转轴8的偏心轴部8d嵌合。 叶片收纳于气缸5的叶片槽内，设置在背压室中的叶片弹簧(无图示)总是将叶片按压在旋转柱塞9上。对于旋转式压縮机100，由于密闭容器4内是高压，因此一旦开始运转，则密闭容器4内的高压和气缸室的压力的压差所产生的力作用于叶片的背面(背压室侧)，因此，使用叶片弹簧的目的主要是在起动旋转式压縮机100时(密闭容器4内与气缸室没有压力差的状态)将叶片按压在旋转柱塞9上。 叶片的形状是平的(周方向的厚度小于径方向和轴方向的长度)大致长方体。
上轴承6可自由滑动地与旋转轴8的主轴部8b (比偏心轴部8d更靠电动元件13侧的部分)嵌合，同时，封闭气缸5的气缸室(也包括叶片槽)的一方的端面(电动元件13侧)。 排出阀(无图示)安装在上轴承6上。从侧面看上轴承6是大致倒T字形。
下轴承7可自由滑动地与旋转轴8的副轴部8c (比偏心轴部8d更靠下方的部分)嵌合，同时，封闭气缸5的气缸室(也包括叶片槽)的另一方的端面(冷冻机油侧)。
排出阀(无图示)安装在下轴承7上。从侧面看下轴承7是大致T字形。
在上轴承6上，上排出消声器6a安装在其外侧(电动元件13侧)。从上轴承6的排出阀排出的高温、高压的排出气体，暂时进入上排出消声器6a，之后从上排出消声器6a的排出孔(无图示)向密闭容器4内排出。 在下轴承7上，下排出消声器7a安装在其外侧(电动元件13的相反侧)。从下轴承7的排出阀排出的高温、高压的排出气体暂时进入下排出消声器7a，之后从下排出消声器7a的排出孔(无图示)向密闭容器4内排出。 旋转式压縮机100在密闭容器4的外部(侧部)具有吸入消声器14。吸入消声器14通过焊接等固定在密闭容器4的侧面。吸入消声器14是为了防止液体制冷剂被直接吸入旋转式压縮机100而设置的。吸入消声器14的吸入管15与压縮元件10的气缸5连接。利用压縮元件10压縮的高温、高压的气体制冷剂从上排出消声器6a和下排出消声器7a向密闭容器4内排出，通过电动元件13，最后从排出管16向外部的制冷剂回路(无图示)排出。 电动元件13具有固定在密闭容器4的主体部1上的定子12和在定子12的内部旋转的转子ll。 转子ll是铸铝的双笼型转子，后面具体详述。在转子11中，旋转轴8固定在转子11的内周。但是，并不局限于双笼型转子，也可以是普通的笼型转子。
转子11固定在旋转轴8的转子固定轴8a上。 利用压縮元件10压縮的高温、高压的气体制冷剂，从上排出消声器6a和下排出消声器7a向密闭容器4内排出，并通过电动元件13，气体制冷剂通过形成在转子11上的通风孔33 (后述)。 导线(无图示)与定子12的绕组20连接。将导线通过保护电动元件13的保护装置21与玻璃端子17连接。玻璃端子17通过焊接固定在密闭容器4上。从外部电源向玻璃端子17供电。 在定子12和密闭容器4的主体部1之间形成有使冷冻机油返回密闭容器4的底部的回油通道23，所述冷冻机油与气体制冷剂一起通过形成在转子11上的通风孔33、向电动元件13上方排出，利用无图示的油分离器进行分离。 利用图2说明电动元件13的构成。图2所示的电动元件13是双极的单相感应电
动机。定子12具有定子铁心12a以及插入定子切槽12b中的主绕组20a和辅助绕组20b。
主绕组20a和辅助绕组20b构成绕组20。为了确保绕组20和定子铁心12a之间的绝缘，
在定子切槽12b中插入绝缘材料(例如槽盒、楔块等)，在此省略。在本例中，定子切槽12b
的数量为24个。但这只是一例，定子切槽12b的数量并不局限于24个。 在定子铁心12a上沿着内周边缘形成有定子切槽12b。在周方向大致等间隔地设
置定子切槽12b。 定子切槽12b在半径方向延伸。定子切槽12b在内周边缘开口。将该开口部称为槽开口。从该槽开口插入线圈(主绕组20a和辅助绕组20b)。 主绕组20a是同心巻绕方式的绕组。在图2的例子中，主绕组20a设置在定子切槽12b内的内周侧(靠近转子ll侧)。在此，同心巻绕方式的主绕组20a由大小(主要是周方向的长度)不同的五个线圈构成。并且，使这五个线圈的中心以处于相同位置的方式插入定子切槽12b。因此称为同心巻绕方式。虽然显示了主绕组20a为五个的线圈，但这只是一例，并不限制数量。 将主绕组20a的五个线圈从大的(切槽间距为11的)起依次定为M1、M2、M3、M4、M5。以形成大致正弦波的方式选择其分布。这是为了使主绕组磁通成为正弦波，所述主绕组磁通是在电流向主绕组20a流动时产生的。 主绕组20a可设置在定子切槽12b内的内周侧或外周侧。如果将主绕组20a设置在定子切槽12b内的内周侧，则与设置在定子切槽12b内的外周侧的情况相比线圈的周长变短。并且，如果将主绕组20a设置在定子切槽12b内的内周侧，则与设置在定子切槽12b内的外周侧的情况相比漏磁通变少。因此，如果将主绕组20a设置在定子切槽12b内的内周侧，则与设置在定子切槽12b内的外周侧的情况相比，主绕组20a的阻抗(电阻值、漏抗)变小。因此，单相感应电动机的特性变好。 通过向主绕组20a通电，生成主绕组磁通。该主绕组磁通的方向是图2的上下方向。如上所述，为了使该主绕组磁通的波形尽量形成为正弦波，选择主绕组20a为五个的线圈(M1、M2、M3、M4、M5)的巻绕数。由于向主绕组20a流动的电流是交流电，因此，主绕组磁通也根据所流动的电流而改变大小和方向。 并且，向定子切槽12b中插入与主绕组20a相同的同心巻绕方式的辅助绕组20b。在图2中，辅助绕组20b设置在定子切槽12b内的外侧。通过向辅助绕组20b通电，生成辅助绕组磁通。该辅助绕组磁通的方向与主绕组磁通的方向直交(图2的左右方向)。由于在辅助绕组20b中流动的电流是交流电，因此，辅助绕组磁通也根据电流而改变大小和方向。 将主绕组20a和辅助绕组20b插入定子切槽12b中，使主绕组磁通和辅助绕组磁通所形成的角度一般情况下为电角度90度(在此由于极数为双极，因此机械角度也为90度)。 在图2的例子中，辅助绕组20b由大小(主要是周方向的长度)不同的三个线圈构成。将辅助绕组20b的三个线圈从大的(切槽间距为11的)起依次定为A1、A2、A3。以形成大致正弦波的方式选择其分布。这是为了使辅助绕组磁通成为正弦波，所述辅助绕组
6磁通是在电流向辅助绕组20b流动时产生的。 然后，以使这三个线圈(A1、A2、A3)的中心处于相同位置的方式插入定子切槽12b内。 为了使辅助绕组磁通的波形尽量形成为正弦波，选择辅助绕组20b的三个线圈(A1、A2、A3)的巻绕数。 在与辅助绕组20b串联地连接运转电容60(图12)的结构上并列地连接主绕组20a。将其两端与单相交流电源连接。通过将运转电容与辅助绕组20b串联，可将在辅助绕组20b中流动的电流的相位比在主绕组20a中流动的电流的相位提高约90度。
使主绕组20a和辅助绕组20b在定子铁心12a处的位置错开90度电角度，且使主绕组20a和辅助绕组20b的电流的相位相差大约90度，通过这样产生二极旋转磁场。
在定子铁心12a的外周面，在四处设置形成大致直线部的切口 12c，所述大致直线部是将外周圆形状切成大致直线形而形成的。四处的切口 12c的相邻的切口之间形成大致直角。但这只是一例，切口 12c的数量、形状和设置可以是任意的。 定子铁心12a是将板厚为0. 1 1. 5mm的电磁钢板冲切成规定的形状、在轴方向层压，并通过铆接或焊接等进行固定而制造的。 在旋转式压縮机100使用单相感应电动机的情况下，定子12与旋转式压縮机100的圆筒状的密闭容器4的主体部1热压配合，所述单相感应电动机使用定子12。在密闭容器4的主体部l和各切口部12c之间形成有使冷冻机油返回密闭容器4的底部的回油通道23，所述冷冻机油与气体制冷剂一起通过形成在转子11上的通风孔33、向电动元件13上方排出，利用无图示的油分离器进行分离。 转子ll具有定子铁心lla和双笼型导体。双笼型导体由铝棒30和端环32(图3)构成。 铝棒30由熔铸在外层切槽40a (图4)中的外层铝棒30a (外层二次导体)和熔铸在内层切槽40b(图4)中的内层铝棒30b(内层二次导体)构成。 外层切槽40a和内层切槽40b都熔铸有作为导电性材料的铝。并且，外层铝棒30a熔铸在外层切槽40a内。并且，内层铝棒30b熔铸在内层切槽40b内。外层铝棒30a和内层铝棒30b与设置在转子11的层压方向两端面的端环32 —起形成双笼型二次绕组。 一般通过模铸同时熔铸铝来制造铝棒30和端环32。 如图3所示，端环32(两个)设置在转子ll的轴方向两端。端环32如字面的意思是环形(面包圈状)。端环32与各铝棒30(外层铝棒30a、内层铝棒30b)的两端连接。
转子铁心lla与定子铁心12a —样是将板厚为0. 1 1. 5mm的电磁钢板冲切成规定的形状、并在轴方向层压而制造的。 一般情况下，转子铁心lla多是由与定子铁心12a同样的材料冲切而成的。但也可以改变转子铁心lla和定子铁心12a的材料。
如图4所示，转子铁心11a具有双笼形状的转子切槽40。转子切槽40由外层切槽40a和内层切槽40b构成。外层切槽40a设置在半径方向外周侧。内层切槽40b设置在外层切槽40a的内侧。 转子铁心lla在中心附近具有剖面为圆形的轴孔31。旋转轴8的转子固定轴8a通过热压配合等固定在轴孔31上。在轴孔31的周围设置有剖面为长孔形状的通风孔33。在图4的例子中，通风孔33为六个。但是通风孔33的数量、形状和位置可以是任意的。
如图5所示，构成双笼形状的外层切槽40a和内层切槽40b通过由电磁钢板构成的内周薄壁部41而分离。 将转子铁心11a的外周面和外层切槽40a之间的薄壁的铁心部称为外周薄壁部42。 内周薄壁部41和外周薄壁部42的径方向的尺寸，与转子铁心11a所使用的电磁钢板的厚度(0. 1 1. 5mm)大致相同。 图4所示的转子铁心11a的双笼形状的转子切槽40的数量是30个。但是这只是一例，转子切槽40的数量并不局限于30个。 因此，图2所示的电动元件13、即单相感应电动机，是定子铁心12a的切槽数为24、转子铁心11a的切槽数为30的组合。 —般情况下，已知笼型感应电动机(三相和单相)具有同步转矩、非同步转矩、振动，噪音等的异常现象。已知笼型感应电动机的异常现象是由于间隙磁通密度中的空间高次谐波而引起的，该空间高次谐波产生的原因可考虑以下两点。 一是由于线圈的设置而在磁通势自身中包含的高次谐波，另一个是由于槽的存在而使空隙的磁导率(磁阻的倒数)不一样，由此在空隙磁通密度中包含的高次谐波。 这样，在笼型感应电动机中，定子的切槽数量与转子的切槽数量的组合与同步转矩、非同步转矩、振动 噪音等异常现象有密切的关系。因此，慎重地选择定子的切槽数量与转子的切槽数量的组合。 具有双笼形状的转子11的感应电动机(单相和三相)具有如下所述的一般的特征。即，起动时转差频率(旋转磁场的频率与转子ll的转速的差)变高。内层铝棒30b的漏磁通多于外层铝棒30a的漏磁通。在转差频率大的起动时，电抗的量决定电流分布，二次电流主要在外层铝棒30a上流动。因此，通过二次电阻增大，起动转矩增大，起动特性有所改善。 并且，在通常运转时，由于转差频率低，因此，二次电流在整个铝棒30上流动，因此铝截面积增大，二次电阻縮小。因此，具有因二次铜损降低而可实现高效率化的特性。
并且，利用单相交流电源驱动的单相感应电动机与利用三相交流电源驱动的三相感应电动机相比较，具有起动转矩降低的趋势。 作为縮小二次电阻的方法，有增加端环32的体积的方法。在增加端环32的体积的情况下，很难使端环32的外周向径方向延展。这是由于端环32的模铸模具需要按压转子铁心lla的轴方向的端面的外周部附近的按压部分。即，端环32不能向转子11径方向的外侧扩大。 因此，作为扩大体积的方法有扩大高度方向(轴方向)的方法和向内径侧扩大的方法。 在扩大端环32的高度方向的情况下，由于转子11的层压方向(轴方向)的长度增加，因此，整个压縮机电动机的长度增加，具有导致旋转式压縮机100大型化的问题。
在旋转式压縮机100中，由于压縮元件10的上轴承6位于附近，所以有时压縮元件10侧的端环32不能向轴方向延展。 并且，压縮元件IO的相反侧的端32有时在其附近设置有油分离器，在这种情况下，压縮元件10的相反侧的端环32也不能向轴方向延展。
在扩大端32体积的方法中，如果扩大高度方向(轴方向)的方法有限，则只有向内径侧扩大，但如果将端环32向内径侧扩大，则具有在转子11上没有设置通风孔的位置的问题。 本实施方式的旋转式压縮机100，通过使旋转轴8的转子固定轴8a比与上轴承6嵌合的旋转轴8的主轴部8b更细，即使向内径侧扩大端环32、也可形成通风孔33。另外，使端环32向内径侧扩大也可只在一侧的端32处。 如图6所示，旋转式压縮机100的旋转轴8具有固定电动元件13的转子11的转子固定轴8a、与上轴承6嵌合的主轴部8b、旋转柱塞9可自由滑动地嵌合的偏心轴部8d以及与下轴承7嵌合的副轴部8c。 旋转轴8的电动元件13侧的端部是转子固定轴8a，主轴部8b、偏心轴部8d以及副轴部8c依次与该转子固定轴8a连接。 如果设转子固定轴8a的直径为dl、设主轴部8b的直径为d2，则满足dl < d2的关系。 利用图7至图11说明如下的示例，在该示例中通过使旋转轴8的转子固定轴8a比与上轴承6嵌合的旋转轴8的主轴部8b更细，即使向内径侧扩大端32、也可形成通风孔33。另外，图7至图11的虚线是表示旋转轴8的主轴部8b的外径的虚拟线。
图7所示的转子11是通风孔33的外周与旋转轴8的主轴部8b的外径大致一致的情况。通过使旋转轴8的转子固定轴8a比与上轴承6嵌合的旋转轴8的主轴部8b更细，与转子固定轴8a的外径与主轴部8b相同的情况相比较，转子11的轴孔31也縮小，因此，在主轴部8b的外径和转子11的轴孔31之间可形成通风孔33。 在图7中，在轴孔31的周围形成六个通风孔33。通风孔33是大致长孔形。但是，通风孔33的个数、形状以及设置可以是任意的。 这样，由于可在主轴部8b的外径和转子11的轴孔31之间形成通风孔33，因此，可向内径侧扩大端环32。 将环形(面包圈形)的端环32的内径侧的边缘部作为内径侧边缘部32a、将端环32的外径侧的边缘部作为外径侧边缘部32b。 图13是用于比较的图，是旋转轴8的转子固定轴8a的外径与旋转轴8的主轴部8b相同的情况下的转子11的俯视图。在这种情况下，由于转子11的轴孔31的内径与旋转轴8的主轴部8b的外径相同，因此，在图13中没有表示主轴部8b的虚拟线。由于转子11的通风孔33位于轴孔31 (主轴部8b)的外侧，因此，端环32的内径D0大于图7的端环32的内径D1。 对于图7的转子ll，通过使旋转轴8的转子固定轴8a比与上轴承6嵌合的旋转轴
8的主轴部8b更细，与转子固定轴8a的外径与主轴部8b相同的情况相比较，转子11的轴
孔31也縮小，因此，在主轴部8b的外径与转子11的轴孔31之间可形成通风孔33。因此，
可向内径侧扩大端环32，相应地可縮小二次电阻(双笼型导体的电阻)。 如果用铝棒30的电阻Rbar、端环32的电阻Rring将二次电阻R2简化表示，则形
成以下的公式R2 = kl X (Rbar+Rring) (1)
在此，kl是电阻系数。
另外，端环32的电阻Rring与端环32的平均直径Dr成正比，与端环32的剖面积Ar成反比。艮卩，Rring = k2XDr/Ar (2)
在此，k2是电阻系数。 因此，如果向内径侧扩大端环32，则端环32的平均直径Dr縮小，同时，端环32的剖面积Ar增大，因此，端环32的电阻Rring縮小。 即使向内径侧扩大端环32，铝棒30的电阻Rbar也没有变化，但由于端环32的电阻Rring縮小，因此可使二次电阻R2縮小。 在使用具有不是双笼形状(普通笼型)的一般的转子切槽形状的转子、增大端环
的剖面积的情况下，通过降低二次电阻可以改善通常运转时的效率，但具有感应电动机的起动转矩降低的问题。 如果感应电动机的起动转矩降低，则为了得到相同的起动转矩，需要高的电源电压。在由于某种原因而导致电源电压降低的情况下，有时感应电动机不能起动。
在本实施方式中，使用具有双笼型的转子切槽40的转子11。因此，可得到确保了起动转矩的可靠性高的感应电动机，并且可得到在通常运转时高效率的感应电动机。尤其是在由单相交流电源驱动的单向感应电动机中可发挥更大的效果。这是由于单相感应电动机的起动转矩/停止转矩(最大转矩)比三相感应电动机的小的缘故。
作为其他的单纯提高起动转矩的方式，具有增大与单相感应电动机的辅助绕组20b串联连接的运转电容容量的方式。还具有与运转电容并列设置起动电容和继电器等的在单相感应电动机的外加电路上采取对策的方式。但是任何方式都伴随着成本提高。
在本实施方式中，由于使用具有双笼型的转子切槽40的转子11提高起动转矩，因此，也可不使用特别的外加回路。因此，作为包括运转电容等的电路的运转系统，可得到低成本的感应电动机。 图8是第一变形例的转子11的俯视图。图7的转子11是主轴部8b的外径和通风孔33的外周大致一致的结构，而在图8的第一变形例的转子11中，通风孔33形成在主轴部8b的外径的内侧。 图9是第二变形例的转子11的俯视图。在图9的第二变形例的转子11中，通风孔33的一部分形成在主轴部8b的外径的内侧。
以下是本实施方式中必须的构成要件。 (1)使旋转轴8的转子固定轴8a比与上轴承6嵌合的旋转轴8的主轴部8b细。即，如果设转子固定轴8a的外径为dl、设主轴部8b的外径为d2，则满足dl < d2的关系。
(2)将转子11的通风孔33(数量、形状是任意的)设置在轴孔31的周围附近。
(3)转子11的各通风孔33的至少一部分位于旋转轴8的主轴部8b的外径d2的内侧(转子11的中心侧)。可使各通风孔33整体都位于旋转轴8的主轴部8b的外径d2的内侧，也可使各通风孔33的一部分位于旋转轴8的主轴部8b的外径d2的内侧。
(4)使端环32的内径侧缘部32a接近通风孔33的外周附近。
图10是第三变形例的转子11的俯视图。如图10所示，通风孔33也可以与轴孔31连通。在此，有三个通风孔33，但对其数量、形状没有限制。各通风孔33的一部分位于旋转轴8的主轴部8b的外径d2的内侧。
图11是第四变形例的转子11的俯视图。在该例中，在通风孔33与轴孔31连通这点上与图10相同，但各通风孔33整体都位于旋转轴8的主轴部8b的外径d2的内侧。
图12是使用旋转式压縮机100的冷冻循环装置的构成图。冷冻循环装置例如是空气调节器。旋转式压縮机100与单相电源18连接。运转电容60与旋转式压縮机100的单相感应电动机的辅助绕组20b和单相电源18之间连接。从单相电源18向旋转式压縮机IOO供电，驱动旋转式压縮机IOO。冷冻循环装置(空气调节器)由旋转式压縮机100、切换制冷剂的流动方向的四通阀51、室外热交换器52、减压装置53以及室内热交换器54等构成。这些都由制冷剂配管连接。 在冷冻循环装置(空气调节器)中，例如在进行制冷运转时，制冷剂如图12的箭头所示地流动。室外热交换器52是冷凝器。并且，室内热交换器54是蒸发器。
虽然没有图示，但在冷冻循环装置(空气调节器)进行采暖运转时，制冷剂向图12的箭头的反方向流动。通过四通阀51切换制冷剂的流动方向。此时，室外热交换器52是蒸发器。并且，室内热交换器54是冷凝器。 并且，制冷剂使用以R134a、 R410a、 R407c等为代表的HFC类制冷剂以及以R744(C02)、R717(氨)、R600a(异丁烷)、R290(丙烷)等为代表的自然制冷剂。冷冻机油使用以烷基苯类油为代表的弱相溶性油或以酯油为代表的相溶性的油。压縮机除了旋转式(回转式)以外，还可使用往复式、涡旋式等。 通过将搭载了双笼型转子的旋转式压縮机100用于冷冻循环，可提高冷冻循环装置的性能，使其小型化、低价格化。
权利要求
一种压缩机用电动机，用于压缩机的电动元件，所述压缩机在密闭容器内收纳有具有定子和转子的所述电动元件以及被所述电动元件驱动的压缩元件，其特征在于，具有旋转轴，该旋转轴具有与所述压缩元件的上轴承嵌合的主轴部，和固定所述转子、外径比所述主轴部的外径小的转子固定轴，所述转子具有形成在该转子的大致中心部、固定在所述转子固定轴上的轴孔，以及设置在所述轴孔的周围附近、至少一部分位于所述旋转轴的所述主轴部的外径的内侧的通风孔。
2. 如权利要求1所述的压縮机用电动机，其特征在于，具有设置在所述转子的轴方向 两端、内径侧缘部接近至所述通风孔的外周附近而形成的端环。
3. 如权利要求1或2所述的压縮机用电动机，其特征在于，所述转子是双笼型转子。
4. 如权利要求1至3中任一项所述的压縮机用电动机，其特征在于，该压縮机用电动机 是单相感应电动机。
5. 如权利要求4所述的压縮机用电动机，其特征在于，所述单相感应电动机在所述定 子的绕组上具有主绕组和辅助绕组，将运转电容与所述辅助绕组串联连接。
6. —种压縮机，将具有定子和转子的电动元件以及被所述电动元件驱动的压縮元件收 纳在密闭容器内，所述电动元件使用权利要求1至5中任一项所述的压縮机用电动机。
7. —种冷冻循环装置，利用制冷剂配管至少连接权利要求6所述的压縮机、冷凝器、减 压装置、蒸发器而构成冷冻循环。
全文摘要
本发明提供一种压缩机用电动机，该压缩机用电动机可通过在转子的端环与轴孔之间确保制冷剂的流路，并缩小端环的内径、增大端环的体积，来改善电机效率。本发明的压缩机用电动机用于压缩机的电动元件，该压缩机将具有定子(12)和转子(11)的电动元件(13)以及被电动元件驱动的压缩元件(10)收纳在密闭容器(4)内，具有旋转轴(8)，该旋转轴(8)具有与压缩元件(10)的上轴承(6)嵌合的主轴部(8b)，和固定转子、外径比主轴部(8b)的外径小的转子固定轴(8a)，转子(11)具有形成在该转子的大致中心部、固定在转子固定轴(8a)上的轴孔(31)，和设置在轴孔的周围附近、至少一部分位于旋转轴(8)的主轴部(8b)的外径内侧的通风孔(33)。
文档编号F04C18/00GK101749245SQ20091015939
公开日2010年6月23日 申请日期2009年7月15日 优先权日2008年12月19日
发明者及川智明, 堤贵弘, 奥川贞美, 田岛庸贺, 风间修 申请人:三菱电机株式会社